CN111682589A - 基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法 - Google Patents

基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法 Download PDF

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CN111682589A CN202010577012.6A CN202010577012A CN111682589A CN 111682589 A CN111682589 A CN 111682589A CN 202010577012 A CN202010577012 A CN 202010577012A CN 111682589 A CN111682589 A CN 111682589A
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Electric Power Research Institute of State Grid Shanxi Electric Power Co Ltd
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Abstract

本发明公开了一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法,涉及新能源发电控制技术领域。考虑到高渗透光伏电站并网时,内部参数摄动和非线性负载扰动的影响,在三相电压型逆变器模型的基础上,提出了一种改进自适应滑模控制策略。包括设计高渗透率光伏电站并网逆变器侧电流控制状态方程、建立新型滑模控制的模型,并针对其中存在的问题,进一步提出模型参考自适应控制和局部滑动模态滑模控制相结合,并将其融入迭代学习控制的思想;该方法能够高精度跟踪和感知系统特性变化,并及时修正控制器参数,以便使控制效果保持较好的水平,本发明对系统内部参数摄动,外部诸多干扰都不敏感,且无需知道不确定项的界,提高了控制的精度和鲁棒性。

Description

基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究 方法
技术领域
本发明涉及新能源发电控制技术领域,具体为一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法。
背景技术
随着光伏电源大量的接入中低压配电网以及光伏渗透率的大幅提高,各种随机扰动也被引入,严重损害了系统的电能质量,产生了供电电压不稳、谐波污染、三相电压与无功功率不平衡等严重问题。现有光伏电站并网控制系统中,由于被控对象的结构复杂,存在大量的非线性且不确定性,这些都使得应用传统控制方法应对高渗透光伏电站并网控制难以达到令人满意的效果。为了使控制系统具有较强的鲁棒性,采用滑模控制,在系统的动态变化过程中,滑模控制可以不断地改变自己的结构,以适应当前的状态,因此,滑模控制对系统内部参数变化以及外部扰动不敏感,具有良好的动态响应特性,无需进行系统辨识,实现简单等优点;但是,它在控制过程中不可避免的带来抖振、切换增益过大、依赖数学模型、需要明确不确定项的界等问题。为了使现有光伏电站控制中,达到更高的精度、拥有高鲁棒性,同时还能应对众多不确定性的影响,因此研究智能结合算法是十分有必要的。
发明内容
本发明为了解决现有的光伏电站控制中所存在多种缺陷的问题,提供了一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法。
本发明所提供的方法,是将自适应滑模控制与迭代学习控制结合来输入至调节机构,以达到控制的目的。自适应控制能较好的感知系统特性的变化,并随时修正控制器参数,以使控制效果保持较好的水平,滑模控制可以不断地改变自己的结构,以适应当前的状态,具有良好的动态响应特性,迭代学习控制能够提高控制精度。
本发明是通过如下技术方案来实现的:一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法,包括如下步骤:
(1)设计高渗透率光伏电站并网逆变器侧电流控制状态方程:
①建立系统的功率回路方程以及逆变器侧电流控制的传递函数,过程如下:
带LCL滤波器的并网逆变器的功率回路方程如下:
其中,ug是电网电压;ui是逆变器侧输出电压;uc是滤波器中电容电压;i1是流经逆变器侧电感L1的电流;i2是流经网侧电感L2的电流;
采用逆变器侧电流i1间接控制并网电流X3=uc的方法,则得到逆变器侧电流i1与逆变器输出电压ui的传递函数关系如下:
Figure BDA0002551628100000021
此时,为一个L型滤波器对并网电流i2,控制对象为i1,控制系统的相位和幅值裕度都比较充裕,保留了LCL滤波器对并网电流i2高频信号衰减的良好特性;
②去掉滤波器中的电容电感的寄生电阻(寄生电阻可忽略),并网逆变器的各变量关系如下:
令X1=i1,X2=i2,X3=uc得:
Figure BDA0002551628100000022
化简得到:
Figure BDA0002551628100000023
(2)设计局部滑动模态滑模控制:ur为经过下垂控制得到的参考电压;e为滤波输出电压u0与参考输出电压ur差值;
①将系统方程(Ⅲ)简化为一个典型的非线性系统,采用下式来表达:
Figure BDA0002551628100000024
设其状态空间中存在的切换面为:
S(x)=S(x1,…xn,t)=0 (2)
根据下式,
Figure BDA0002551628100000031
控制量u=u(x)在切换面s(x)=0上面进行切换;
假设系统是一个非线性单输入系统,状态空间被切换面分为上下两部分,分别是S(x)>0和S(x)<0;
采集切换面上存在的三个运动点A、B、C,A、B、C代表了三种情况:
a.A点为常点:系统运动点临近到切换面S=0时,穿过此点继续运动;
b.B点为起点:系统运动点临近到切换面S=0时,从切换面的两侧离开该点;
c.C点为止点:系统运动点运临近到切换面S=0时,从切换面的两侧不断逼近该点,最终保持不变;
由于滑动模态区中的所有点都是止点,则当运动点不断靠近切换面时,滑动模态的存在前提如下:
Figure BDA0002551628100000032
当运动点离得切换面较近,且到达切换面的时间有限时,则滑动模态的局部到达条件为:
Figure BDA0002551628100000033
其中,切换函数S(x)能平滑经过原点,即S(0)=0;
当运动点处于任意位置,且可以远离切换面时,则滑动模态的全局到达条件为:
Figure BDA0002551628100000034
考虑式(5)和(6),可以用下式表达到达条件:
Figure BDA0002551628100000035
其中,δ>0,δ可取任意小;
采用下式李雅普诺夫型的到达条件来代替上述到达条件:
Figure BDA0002551628100000036
其中,V(x)为定义的李雅普诺夫函数,若V(x)正定,
Figure BDA0002551628100000037
负定,则系统最终稳定于切换面;
②建立滑模控制系统;通过设计切换函数S(x)和滑动模态控制律u±(x)来建立滑模控制系统,设计过程如下:
a.切换函数S(x)的设计:
为了保证滑模具有良好的性能质量和渐进稳定性,S(x)采用如下形式:
Figure BDA0002551628100000041
其中,e为跟踪误差,多项式P(p)=c1+c2p+…+cn-1p(n-2)+p(n-1)为Hurwitz稳定,ci为正常数,i=1,…n-1,其值取决于跟踪误差衰减速度;
b.滑动模态控制律u±(x)的设计:
为了满足到达条件,控制律一般表达为等效控制ueq加切换控制usw,如下式:
u=ueq+usw (10)
其中,等效控制项ueq为无外加干扰时的趋近模态运动;切换控制项usw为存在外加干扰和不确定性时的滑动模态运动;
此时,所设计的滑模控制既能满足滑动模态的到达性,又能满足滑动模态的存在性。(3)设计滤波参数自适应律:
设计三阶滑模面,如下:
Figure BDA0002551628100000042
对其求导,得下式:
Figure BDA0002551628100000043
设计如下控制律:
Figure BDA0002551628100000044
其中,uin-sw、uin-tr分别为控制输入的开关项和跟踪项;ρ(t)为开关增益,需要满足滑模面的存在条件ρ(t)>|d(t)|;
Figure BDA0002551628100000051
分别为h1(t)、h2(t)的观测值:
Figure BDA0002551628100000052
γ1、γ2分别为h1、h2的自适应系数,为正常数;
为了验证由式(13)、(14)组成的滑模系统的稳定性,引入了李雅普诺夫函数:
Figure BDA0002551628100000053
式中,
Figure BDA0002551628100000054
别为h1(t),h2(t)的跟踪误差;
对式(15)求导,得下式:
Figure BDA0002551628100000055
把式(12)、(14)代入式(16),可得:
Figure BDA0002551628100000056
由式(15)、(17)得,V1正定,
Figure BDA0002551628100000057
半正定,V1>0及
Figure BDA00025516281000000511
不能总满足
Figure BDA0002551628100000058
因此,滑模系统在
Figure BDA0002551628100000059
处渐进稳定;
(4)设计开关增益自适应律:抖振是控制输入信号开关项的不连续性引起的,引入自适应开关增益可以实时预测与i0相关的外部扰动边界值,它不仅完全抵消了外部扰动的影响,并且极大降低了控制输入信号的抖振;
引入自适应开关增益来实时预测与i0相关的外部扰动边界值,开关增益的自适应算法表达如下式:
Figure BDA00025516281000000510
其中,
Figure BDA0002551628100000061
是ρ(t)的观测值,γ3是开关增益的自适应系数,为正常数;
Figure BDA0002551628100000062
替式(13)中的ρ(t),控制输入的开关项表示如下:
Figure BDA0002551628100000063
(5)稳定性分析:
由式(11)所得;
Figure BDA0002551628100000064
分别为h1、h2、ρ的观测值,由式(14)、(18)所得;uin-tr为控制输入电压的跟踪项;由式(13)所得;uin-sw为控制输入电压的开关项:
为了验证式(11)所示滑模面的全局渐进稳定性,引入了如下的李雅普诺夫函数:
Figure BDA0002551628100000065
其中,
Figure BDA0002551628100000066
为ρ的观测误差;
对V2求导,并且把式(16)、(17)和(18)考虑在内,得下式:
Figure BDA0002551628100000067
由于
Figure BDA0002551628100000068
V2(t)非递增,因此Su
Figure BDA0002551628100000069
Figure BDA00025516281000000610
是有界的;
定义如下函数:
Figure BDA00025516281000000611
对式(22)积分,得:
Figure BDA00025516281000000612
由于
Figure BDA00025516281000000613
是有界函数,
Figure BDA00025516281000000614
是非递增有界函数,得结果如下:
Figure BDA00025516281000000615
M1∈[0,∞)是均匀连续的,由Barbalet引理,可以推出:limt→∞M1(t)=0;结果表明:当t→∞时,Su→0;由此得出,提出的控制系统保证了全局渐进稳定性;
(6)设计迭代学习与自适应滑模结合的控制系统:
设计为:内环为自适应滑模控制,外环为迭代学习控制,控制规律如下:
Figure BDA0002551628100000071
其中uk(t)为控制量,ek+1(t)为误差,t为采样时间,k为迭代次数,P0(t)、I0(t)、D0(t)分别为比例、积分、微分系数;
最后将uk+1(t)和步骤(3)当中的uin(t)同时输入调节机构,对于整个装置进行调节控制。
与现有技术相比本发明具有以下有益效果:本发明所提供的一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法,滑模控制对系统内部参数变化以及外部扰动不敏感,具有良好的动态响应特性,无需进行系统辨识,实现简单等优点;自适应控制能较好的感知系统特性的变化,并随时修正控制器参数,以使控制效果保持较好的水平;迭代学习控制能以非常简单的方式处理不确定度相当高的动态系统,且仅需较少的先验知识和计算量,同时适应性强,易于实现;更主要的是,它不依赖于动态系统的精确数学模型,是一种以迭代产生优化输入信号,使系统输出尽可能逼近理想值的算法。
附图说明
图1为本发明的逆变器并联控制框图。
图2为本发明切换面上三个点的特性图。
图3为本发明的自适应滑模与迭代学习控制结合的控制框图。
图4为本发明的自适应滑模的电压闭环控制框图。
图5为实施例的方法下的电网电压波形图。
图6为实施例的方法下的并网电流的波形图。
具体实施方式
以下结合具体实施例对本发明作进一步说明。
一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法,包括如下步骤:(1)设计高渗透率光伏电站并网逆变器侧电流控制状态方程:
①建立系统的功率回路方程以及逆变器侧电流控制的传递函数,过程如下:
带LCL滤波器的并网逆变器的功率回路方程如下:
其中,ug是电网电压;ui是逆变器侧输出电压;uc是滤波器中电容电压;i1是流经逆变器侧电感L1的电流;i2是流经网侧电感L2的电流;
采用逆变器侧电流i1间接控制并网电流X3=uc的方法,则得到逆变器侧电流i1与逆变器输出电压ui的传递函数关系如下:
Figure BDA0002551628100000081
此时,为一个L型滤波器对并网电流i2,控制对象为i1,控制系统的相位和幅值裕度都比较充裕,保留了LCL滤波器对并网电流i2高频信号衰减的良好特性;
②去掉滤波器中的电容电感的寄生电阻,并网逆变器的各变量关系如下:
令X1=i1,X2=i2,X3=uc得:
Figure BDA0002551628100000082
化简得到:
Figure BDA0002551628100000083
(2)设计局部滑动模态滑模控制:ur为经过下垂控制得到的参考电压;e为滤波输出电压u0与参考输出电压ur差值;
①将系统方程(Ⅲ)简化为一个典型的非线性系统,采用下式来表达:
Figure BDA0002551628100000084
设其状态空间中存在的切换面为:
S(x)=S(x1,…xn,t)=0 (2)
根据下式,
Figure BDA0002551628100000085
控制量u=u(x)在切换面s(x)=0上面进行切换;
假设系统是一个非线性单输入系统,状态空间被切换面分为上下两部分,分别是S(x)>0和S(x)<0;
采集切换面上存在的三个运动点A、B、C,A、B、C代表了三种情况:
a.A点为常点:系统运动点临近到切换面S=0时,穿过此点继续运动;
b.B点为起点:系统运动点临近到切换面S=0时,从切换面的两侧离开该点;
c.C点为止点:系统运动点运临近到切换面S=0时,从切换面的两侧不断逼近该点,最终保持不变;
由于滑动模态区中的所有点都是止点,则当运动点不断靠近切换面时,滑动模态的存在前提如下:
Figure BDA0002551628100000091
当运动点离得切换面较近,且到达切换面的时间有限时,则滑动模态的局部到达条件为:
Figure BDA0002551628100000092
其中,切换函数S(x)能平滑经过原点,即S(0)=0;
当运动点处于任意位置,且可以远离切换面时,则滑动模态的全局到达条件为:
Figure BDA0002551628100000093
考虑式(5)和(6),可以用下式表达到达条件:
Figure BDA0002551628100000094
其中,δ>0,δ可取任意小;
采用下式李雅普诺夫型的到达条件来代替上述到达条件:
Figure BDA0002551628100000095
其中,V(x)为定义的李雅普诺夫函数,若V(x)正定,
Figure BDA0002551628100000096
负定,则系统最终稳定于切换面;
②建立滑模控制系统;通过设计切换函数S(x)和滑动模态控制律u±(x)来建立滑模控制系统,设计过程如下:
a.切换函数S(x)的设计:
为了保证滑模具有良好的性能质量和渐进稳定性,S(x)采用如下形式:
Figure BDA0002551628100000101
其中,e为跟踪误差,多项式P(p)=c1+c2p+…+cn-1p(n-2)+p(n-1)为Hurwitz稳定,ci为正常数,i=1,…n-1,其值取决于跟踪误差衰减速度;
b.滑动模态控制律u±(x)的设计:
为了满足到达条件,控制律一般表达为等效控制ueq加切换控制usw,如下式:
u=ueq+usw (10)
其中,等效控制项ueq为无外加干扰时的趋近模态运动;切换控制项usw为存在外加干扰和不确定性时的滑动模态运动;
(3)设计滤波参数自适应律:
设计三阶滑模面,如下:
Figure BDA0002551628100000102
对其求导,得下式:
Figure BDA0002551628100000103
设计如下控制律:
Figure BDA0002551628100000104
其中,uin-sw、uin-tr分别为控制输入的开关项和跟踪项;ρ(t)为开关增益,需要满足滑模面的存在条件ρ(t)>|d(t)|;
Figure BDA0002551628100000105
分别为h1(t)、h2(t)的观测值:
Figure BDA0002551628100000106
γ1、γ2分别为h1、h2的自适应系数,为正常数;
为了验证由式(13)、(14)组成的滑模系统的稳定性,引入了李雅普诺夫函数:
Figure BDA0002551628100000111
式中,
Figure BDA0002551628100000112
别为h1(t),h2(t)的跟踪误差;
对式(15)求导,得下式:
Figure BDA0002551628100000113
把式(12)、(14)代入式(16),可得:
Figure BDA0002551628100000114
由式(15)、(17)得,V1正定,
Figure BDA0002551628100000115
半正定,V1>0及
Figure BDA0002551628100000116
不能总满足
Figure BDA0002551628100000117
因此,滑模系统在
Figure BDA0002551628100000118
处渐进稳定;
(4)设计开关增益自适应律:
引入自适应开关增益来实时预测与i0相关的外部扰动边界值,开关增益的自适应算法表达如下式:
Figure BDA0002551628100000119
其中,
Figure BDA00025516281000001110
是ρ(t)的观测值,γ3是开关增益的自适应系数,为正常数;
Figure BDA00025516281000001113
代替式(13)中的ρ(t),控制输入的开关项表示如下:
Figure BDA00025516281000001111
(5)稳定性分析:
由式(11)所得;
Figure BDA00025516281000001112
分别为h1、h2、ρ的观测值,由式(14)、(18)所得;uin-tr为控制输入电压的跟踪项;由式(13)所得;uin-sw为控制输入电压的开关项:
为了验证式(11)所示滑模面的全局渐进稳定性,引入了如下的李雅普诺夫函数:
Figure BDA0002551628100000121
其中,
Figure BDA0002551628100000122
为ρ的观测误差;
对V2求导,并且把式(16)、(17)和(18)考虑在内,得下式:
Figure BDA0002551628100000123
由于
Figure BDA0002551628100000124
V2(t)非递增,因此Su
Figure BDA0002551628100000125
Figure BDA0002551628100000126
有界的;
定义如下函数:
Figure BDA0002551628100000127
对式(22)积分,得:
Figure BDA0002551628100000128
由于
Figure BDA0002551628100000129
有界函数,
Figure BDA00025516281000001210
是非递增有界函数,得结果如下:
Figure BDA00025516281000001211
M1∈[0,∞)是均匀连续的,由Barbalet引理,可以推出:limt→∞M1(t)=0;结果表明:当t→∞时,Su→0;由此得出,提出的控制系统保证了全局渐进稳定性;
(6)设计迭代学习与自适应滑模结合的控制系统:
设计为:内环为自适应滑模控制,外环为迭代学习控制,控制规律如下:
Figure BDA00025516281000001212
其中uk(t)为控制量,ek+1(t)为误差,t为采样时间,k为迭代次数,P0(t)、I0(t)、D0(t)分别为比例、积分、微分系数;
最后将uk+1(t)和步骤(3)当中的uin(t)同时输入调节机构,对于整个装置进行调节控制。
本发明要求保护的范围不限于以上具体实施方式,而且对于本领域技术人员而言,本发明可以有多种变形和更改,凡在本发明的构思与原则之内所作的任何修改、改进和等同替换都应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (1)

1.一种基于自适应滑模控制策略的高渗透光伏电站并网特性研究方法,其特征在于:包括如下步骤:
(1)设计高渗透率光伏电站并网逆变器侧电流控制状态方程:
①建立系统的功率回路方程以及逆变器侧电流控制的传递函数,过程如下:
带LCL滤波器的并网逆变器的功率回路方程如下:
其中,ug是电网电压;ui是逆变器侧输出电压;uc是滤波器中电容电压;i1是流经逆变器侧电感L1的电流;i2是流经网侧电感L2的电流;
采用逆变器侧电流i1间接控制并网电流X3=uc的方法,则得到逆变器侧电流i1与逆变器输出电压ui的传递函数关系如下:
Figure FDA0002551628090000011
②去掉滤波器中的电容电感的寄生电阻,并网逆变器的各变量关系如下:
令X1=i1,X2=i2,X3=uc得:
Figure FDA0002551628090000012
化简得到:
Figure FDA0002551628090000013
(2)设计局部滑动模态滑模控制:ur为经过下垂控制得到的参考电压;e为滤波输出电压u0与参考输出电压ur差值;
①将系统方程(Ⅲ)简化为一个典型的非线性系统,采用下式来表达:
Figure FDA0002551628090000014
根据高渗透率光伏电站并网逆变器侧电流控制方程,设其状态空间中存在的切换面为:
S(x)=S(x1,…xn,t)=0 (2)
根据下式,
Figure FDA0002551628090000021
控制量u=u(x)在切换面s(x)=0上面进行切换;
假设系统是一个非线性单输入系统,状态空间被切换面分为上下两部分,分别是S(x)>0和S(x)<0;
采集切换面上存在的三个运动点A、B、C,A、B、C代表了三种情况:
a.A点为常点:系统运动点临近到切换面S=0时,穿过此点继续运动;
b.B点为起点:系统运动点临近到切换面S=0时,从切换面的两侧离开该点;
c.C点为止点:系统运动点运临近到切换面S=0时,从切换面的两侧不断逼近该点,最终保持不变;
由于滑动模态区中的所有点都是止点,则当运动点不断靠近切换面时,滑动模态的存在前提如下:
Figure FDA0002551628090000022
当运动点离得切换面较近,且到达切换面的时间有限时,则滑动模态的局部到达条件为:
Figure FDA0002551628090000023
其中,切换函数S(x)能平滑经过原点,即S(0)=0;
当运动点处于任意位置,且可以远离切换面时,则滑动模态的全局到达条件为:
Figure FDA0002551628090000024
考虑式(5)和(6),可以用下式表达到达条件:
Figure FDA0002551628090000025
其中,δ>0,δ可取任意小;
采用下式李雅普诺夫型的到达条件来代替上述到达条件:
Figure FDA0002551628090000031
其中,V(x)为定义的李雅普诺夫函数,若V(x)正定,
Figure FDA0002551628090000032
负定,则系统最终稳定于切换面;
②建立滑模控制系统;通过设计切换函数S(x)和滑动模态控制律u±(x)来建立滑模控制系统,设计过程如下:
a.切换函数S(x)的设计:
为了保证滑模具有良好的性能质量和渐进稳定性,S(x)采用如下形式:
Figure FDA0002551628090000033
其中,e为跟踪误差,多项式P(p)=c1+c2p+…+cn-1p(n-2)+p(n-1)为Hurwitz稳定,ci为正常数,i=1,…n-1,其值取决于跟踪误差衰减速度;
b.滑动模态控制律u±(x)的设计:
为了满足到达条件,控制律一般表达为等效控制ueq加切换控制usw,如下式:
u=ueq+usw (10)
其中,等效控制项ueq为无外加干扰时的趋近模态运动;切换控制项usw为存在外加干扰和不确定性时的滑动模态运动;
(3)设计滤波参数自适应律:
设计三阶滑模面,如下:
Figure FDA0002551628090000034
对其求导,得下式:
Figure FDA0002551628090000035
设计如下控制律:
Figure FDA0002551628090000041
其中,uin-sw、uin-tr分别为控制输入的开关项和跟踪项;ρ(t)为开关增益,需要满足滑模面的存在条件ρ(t)>|d(t)|;
Figure FDA0002551628090000042
分别为h1(t)、h2(t)的观测值:
Figure FDA0002551628090000043
γ1、γ2分别为h1、h2的自适应系数,为正常数;
为了验证由式(13)、(14)组成的滑模系统的稳定性,引入了李雅普诺夫函数:
Figure FDA0002551628090000044
式中,
Figure FDA0002551628090000045
分别为h1(t),h2(t)的跟踪误差;
对式(15)求导,得下式:
Figure FDA0002551628090000046
把式(12)、(14)代入式(16),可得:
Figure FDA0002551628090000047
由式(15)、(17)得,V1正定,
Figure FDA0002551628090000048
半正定,V1>0及
Figure FDA0002551628090000049
不能总满足
Figure FDA00025516280900000410
因此,滑模系统在
Figure FDA00025516280900000411
处渐进稳定;
(4)设计开关增益自适应律:
引入自适应开关增益来实时预测与i0相关的外部扰动边界值,开关增益的自适应算法表达如下式:
Figure FDA0002551628090000051
其中,
Figure FDA0002551628090000052
是ρ(t)的观测值,γ3是开关增益的自适应系数,为正常数;
Figure FDA0002551628090000053
代替式(13)中的ρ(t),控制输入的开关项表示如下:
Figure FDA0002551628090000054
(5)稳定性分析:
由式(11)所得;
Figure FDA0002551628090000055
分别为h1、h2、ρ的观测值,由式(14)、(18)所得;uin-tr为控制输入电压的跟踪项;由式(13)所得;uin-sw为控制输入电压的开关项:
为了验证式(11)所示滑模面的全局渐进稳定性,引入了如下的李雅普诺夫函数:
Figure FDA0002551628090000056
其中,
Figure FDA0002551628090000057
为ρ的观测误差;
对V2求导,并且把式(16)、(17)和(18)考虑在内,得下式:
Figure FDA0002551628090000058
由于
Figure FDA0002551628090000059
V2(t)非递增,因此Su
Figure FDA00025516280900000510
Figure FDA00025516280900000511
是有界的;
定义如下函数:
Figure FDA00025516280900000512
对式(22)积分,得:
Figure FDA00025516280900000513
由于
Figure FDA00025516280900000514
是有界函数,
Figure FDA00025516280900000515
是非递增有界函数,得结果如下:
Figure FDA00025516280900000516
M1∈[0,∞)是均匀连续的,由Barbalet引理,可以推出:limt→∞M1(t)=0;结果表明:当t→∞时,Su→0;由此得出,提出的控制系统保证了全局渐进稳定性;
(6)设计迭代学习与自适应滑模结合的控制系统:
设计为:内环为自适应滑模控制,外环为迭代学习控制,控制规律如下:
Figure FDA0002551628090000061
其中uk(t)为控制量,ek+1(t)为误差,t为采样时间,k为迭代次数,P0(t)、I0(t)、D0(t)分别为比例、积分、微分系数;
最后将uk+1(t)和步骤(3)当中的uin(t)同时输入调节机构,对于整个装置进行调节控制。
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