CN111570517B - 一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，包括：在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；在卷取过程中，当热轧带钢在卷筒上的钢卷直径达到卷径预设值时，张力控制模式从恒张力控制转换至恒力矩控制；其中，卷径预设值的取值范围为1200mm～1400mm；在卷取过程中的恒张力控制阶段，控制热轧带钢的总单位卷取张力为18～49N/mm²；在卷取过程中，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30％～50％；在卷取过程中，控制热轧带钢的卷取温度在700℃以上。本发明提供的控制方法能够有效的解决热成型钢的扁卷问题。

Description

一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法

技术领域

本申请涉及热成型钢生产制造技术领域，尤其涉及一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法。

背景技术

热成型钢通过成分设计、添加微合金提高淬透性，经过热冲压成形过程，可将交货状态强度为500~600MPa的材料提高至强度1500MPa以上，有效提高零件的抗碰撞性能，实现车身轻量化，热冲压钢主要应用于车身结构件特别是防止侵入的安全结构件上。

薄板坯连铸连轧CSP 工艺生产热成型钢的主要生产工艺路线：铁水脱硫→转炉→吹氩→LF→连铸→均热炉→精轧→层冷→卷取→平整→酸洗→涂油→（精整）→检验→入库。武钢CSP 开发1500MPa级热成型酸洗钢时，出现钢卷扁卷现象。钢卷扁卷，是指钢卷从卷取机的卷筒抽出后，钢卷的重力将完全由其自身承担，卧式贮运的钢卷在重力作用下有可能逐渐塌陷而呈椭圆形，或内圈呈三角等形状，这种失效模式被称为扁卷。扁卷的钢卷需采取一定的措施才能具备开平或上机条件，如人工火焰切割变形严重的内圈，这会增加额外生产成本，严重影响生产效率和产品成材率，同时椭圆度大的钢卷在开平过程中圆周速度不一致，张力波动剧烈，易造成钢卷表面划伤，最终影响用户使用，造成产品降级或判废，带来较大的经济损失；个别扁卷非常严重的钢卷只能判废处理。

针对钢卷扁卷，一些常用的解决方法有：CN102335681A公开了一种防止先进高强钢(AHSS)热轧工序带钢扁卷的卷取方法，包括：①增加钢卷卸卷前在卷取机内停留时间20s到60s，目的是希望卷筒和卸卷小车对钢卷进行支撑；②卷取温度控制在500-600℃，控制冷却速度为20℃/S到40℃/S；可显著降低卷取后相变导致的膨胀量；CN107812789A公开了一种防止热轧卷扁卷的方法，应用于双相钢，通过快速冷却至650~700℃或500~550℃进行卷取，卷取后的热轧钢卷在卷取机上停留5~20s；卷取张力较常规卷取张力提高5~10％；通过调整卷取温度，延长停留时间和提高卷取张力的配合，抑制扁卷产生。现有技术中方案主要应用于碳含量>0.25%或碳含量<0.15%，厚度为2mm~6mm的钢卷上，经过实际工业验证，上述方法均不能良好解决采用CSP 工艺、强度级别达到1500MPa的热成型钢的扁卷问题。

发明内容

本发明提供了一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，以解决或者部分解决热成型钢在卷取后容易出现扁卷的技术问题。

为解决上述技术问题，本发明提供了一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，应用于热成型钢的热轧带钢的卷取，包括：

在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；

在卷取过程中，当热轧带钢在卷筒上的钢卷直径达到卷径预设值时，张力控制模式从恒张力控制转换至恒力矩控制；其中，卷径预设值的取值范围为1200mm~1400mm；

在卷取过程中的恒张力控制阶段，控制热轧带钢的总单位卷取张力为18~49 N/mm²；

在卷取过程中，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~50%；

在卷取过程中，控制热轧带钢的卷取温度在700℃以上。

可选的，热成型钢的成品抗拉强度在1500MPa以上。

如上述的技术方案，在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上，具体包括：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤2.0mm时，在卷取开始前控制卷筒在预扩张位的直径为742mm~745mm，在卷取开始时控制卷筒在扩张位的直径为762mm，以使卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；

当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，在卷取开始前控制卷筒在预扩张位的直径为742mm~748mm，在卷取开始时控制卷筒在扩张位的直径为762mm，以使卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上。

如上述的技术方案，卷径预设值的取值具体包括：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤1.6mm时，卷径预设值为1400mm；

当热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，卷径预设值为1300mm；

当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，卷径预设值为1200mm。

如上述的技术方案，控制热轧带钢的总单位卷取张力为18~49 N/mm²，具体包括：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm≤h≤1.6mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为42~49 N/mm²；

当热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为33~39 N/mm²；

当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为18~20 N/mm²。

如上述的技术方案，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~50%，具体包括：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤1.6mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的45%~50%；

当热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的35%~45%；

当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~35%。

如上述的技术方案，控制热轧带钢的卷取温度在700℃以上，具体包括：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm≤h<2.0mm时，目标卷取温度控制在720℃；

当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm≤h≤3.0mm时，目标卷取温度控制在730℃。

基于上述技术方案相同的发明构思，本发明还提供了一种热成型钢，热成型钢的热轧酸洗带钢采用上述技术方案中的任一种控制方法进行卷取。

通过本发明的一个或者多个技术方案，本发明具有以下有益效果或者优点：

本发明提供了一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，首先，通过定量控制卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量、恒张力控制转换恒力矩控制的节点以及夹送辊与卷筒之间的张力分配的结合，提高热成型钢钢卷内圈总张力，增加内圈层间带钢的卷紧程度，避免内圈出现松卷；其次，通过在恒张力阶段定量控制总单位卷取张力，能够提高整个钢卷的卷紧力，避免出现层间松卷；再次，采用700℃以上的高温卷取有效的减小了带钢因为相变产生的体积膨胀，并良好的平衡了热成型钢钢卷在卷取后的冷缩和相变诱发的体积膨胀；通过上述手段的结合，有效的解决了热成型钢的扁卷问题。

上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，而可依照说明书的内容予以实施，并且为了让本发明的上述和其它目的、特征和优点能够更明显易懂，以下特举本发明的具体实施方式。

附图说明

通过阅读下文优选实施方式的详细描述，各种其他的优点和益处对于本领域普通技术人员将变得清楚明了。附图仅用于示出优选实施方式的目的，而并不认为是对本发明的限制。而且在整个附图中，用相同的参考符号表示相同的部件。在附图中：

图1示出了根据本发明一个实施例的薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法流程图；

图2示出了根据本发明一个实施例的卷取张力控制过程中的恒张力-恒力矩转换的示意图；

图3示出了根据本发明一个实施例的卷取张力分配的示意图；

图4示出了根据本发明一个实施例的采用了本发明改进方案的卷取后的热成型钢钢卷的实物示意图；

图5示出了根据本发明一个实施例的使用本发明改进方案前的、卷取后的热成型钢钢卷出现扁卷的实物示意图。

具体实施方式

为了使本申请所属技术领域中的技术人员更清楚地理解本申请，下面结合附图，通过具体实施例对本申请技术方案作详细描述。

在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。

除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。

研究表明，对于CSP短流程工艺路径下的强度级别超过1500MPa的热成型钢，仅简单增加张力，控制卷取温度难以有效解决扁卷问题。热成型钢属于超高强度钢，合金元素添加量较多，在加工变形过程中伴随复杂的相变过程，因此，需要研发适用于热成型钢冶金与压力加工原理的扁卷控制方案。

通过进一步的研究表明，热成型钢的热轧带钢在卷取过程中内圈不容易卷紧导致内圈支撑力不足；卷取后钢卷层间之间的卷紧力不足容易产生层间松卷；卷取温度控制不合理存在明显的相变诱发体积膨胀，产生松卷；上述因素综合作用导致热成型钢极易出现扁卷缺陷。

基于上述研究分析，本发明实施例中提供的技术方案的整体思路如下：

一方面，本发明实施例提供了一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，如附图1所示，应用于热成型钢的热轧带钢的卷取，包括：

在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；

在卷取过程中，当热轧带钢在卷筒上的钢卷直径达到卷径预设值时，张力控制模式从恒张力控制转换至恒力矩控制；其中，卷径预设值的取值范围为1200mm~1400mm；

在卷取过程中的恒张力控制阶段，控制热轧带钢的总单位卷取张力为18~49 N/mm²；

在卷取过程中，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~50%；

在卷取过程中，控制热轧带钢的卷取温度在700℃以上。

本发明实施例提供的方案，适用于控制热成型钢在热轧卷取后出现的扁卷，尤其适用于成品抗拉强度在1500MPa以上的热成型酸洗带钢，其牌号可以是BR1500HS，主要化学成分按质量百分比计包括：C：0.20~0.25%，Mn：1.15~1.40%，Si：0.15~0.30%，P：≤0.015%，S：≤0.008%，Cr：0.20~0.40%，Ti：0.010~0.050%，Nb：0.018~0.030%；其中，可实施的热成型钢的热轧带钢的厚度为1.2mm~3.0mm；生产实践表明，上述方案对于1.2mm，1.3mm，1.4mm和1.6mm等极薄规格的热成型钢的扁卷控制效果最好。

上述控制方案的核心原理为：首先，通过定量控制卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量、恒张力控制转换恒力矩控制的节点以及夹送辊与卷筒之间的张力分配的结合，提高热成型钢钢卷内圈总张力，增加内圈层间带钢的卷紧程度，避免内圈出现松卷；其次，通过在恒张力阶段定量控制总单位卷取张力，能够提高整个钢卷的卷紧力，避免出现层间松卷；再次，采用700℃以上的高温卷取有效的减小了带钢因为相变产生的体积膨胀，并良好的平衡了热成型钢钢卷在卷取后的冷缩和相变诱发的体积膨胀；通过上述手段的结合，有效的解决了热成型钢的扁卷问题。

接下来对分别对上述方案中的各个改进点进行详细说明：

在上述方案中的卷筒扩张量的控制方面，具体的，CSP卷取机的卷筒扩张可以分为三个阶段：（1）预扩张位置，即等待位，当准备卷钢时，卷筒扩张在该位置；（2）扩张位置，即卷钢时卷筒的扩张大小；（3）收缩位置，即要卸卷时，卷筒收缩到最小的位置。从预扩张位至扩张位的扩张量可通过卷筒的直径增量进行表征，即为带钢开始卷取时，卷筒从“（1）预扩张位置”扩张到“（2）扩张位置”时，卷筒的直径扩张增量。在本发明中，通过将卷筒的二次扩张量（即预扩张位置到扩张位置）提高到14mm以上，使热成型钢钢卷的内圈箍紧，提高钢卷的自持力。

结合一种具体的CSP卷取机组，卷筒在收缩位的直径为732mm，卷筒在扩张位的直径为762mm为例进行说明：在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上，具体包括：当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤2.0mm时，在卷取开始前控制所述卷筒在预扩张位的直径为742mm~745mm，在卷取开始时控制所述卷筒在扩张位的直径为762mm，以使所述卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，在卷取开始前控制所述卷筒在预扩张位的直径为742mm~748mm，在卷取开始时控制所述卷筒在扩张位的直径为762mm，以使所述卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上。

实践表明，极薄规格的热成型钢是否扁卷，与卷筒预扩张位的设定非常相关。例如，在轧制厚度≤2.0规格的热成型酸洗钢BR1500HS时，若卷筒预扩张位的设定值过大，会造成卷筒二次扩张值较小，加上在本方案中采用了较高的卷取温度（700℃以上），最终会导致钢卷内圈未籀紧，处于蓬松状态，造成钢卷自持力不足，成为扁卷的重要因素之一。故生产不同厚度规格的热成型酸洗钢BR1500HS时，卷筒的预扩张应当按照上述方案进行控制。

在上述方案中，通过卷径预设值触发恒张力控制转换为恒力矩控制，即控制恒张力-恒力矩转换点方面，具体的，在CSP卷取过程中，带钢的卷取张力控制被分为多个阶段，其中第一部分是恒张力阶段，当钢卷卷径达到一定值时，转换为第二部分的恒力矩阶段，如附图2所示；其中，恒力矩阶段的控制力矩参考值为转换节点（即A、B点的位置）处的带钢的实际力矩。其中，第一部分的恒张力阶段影响钢卷内圈的卷紧程度，恒张力阶段约越长，内卷卷紧程度越约好，对钢卷整体的支撑性越好。恒张力-恒力矩转换点即卷筒上的钢卷直径达到预先的设定值是进行张力-扭矩控制转换的节点。

研究表明，可选的，根据不同厚度规格的热成型钢的热轧带钢，设置卷径预设值的取值，以调整恒张力恒力矩转换点：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤1.6mm时，卷径预设值为1400mm；当热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，卷径预设值为1300mm；当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，卷径预设值为1200mm。

在本方案中，之所以通过卷径控制恒张力恒扭矩转换点，是由于根据CSP卷取设备的张力控制曲线的特点，增加恒张力恒扭矩转换点可以提高热成型酸洗钢BR1500HS钢卷内圈总张力，增加钢卷内圈层间的卷紧程度。

在上述方案的单位卷取张力控制方面，具体的，在卷取过程中的恒张力控制阶段，热轧带钢的单位张力设定值是最重要的参数，直接影响到整卷带钢卷取的质量。一种可选的单位张力设定如下：当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm≤h≤1.6mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为42~49 N/mm²；当所述热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为33~39 N/mm²；当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为18~20 N/mm²。

经过试验，具体细化到实际规格的带钢，可以按照下表1进行单位张力设定。在表1中，单位卷取张力乘以带钢的横截面积（带钢宽度×带钢厚度），即可确认出总卷取张力值。

表1 按带钢厚度设定的单位卷取张力

在本方案中，之所以按照表1严格控制不同厚度规格带钢的单位张力，是由于热成型酸洗钢BR1500HS在卷取过程中，张力过小易出现钢卷层间松卷，带钢未卷紧的现象，在卸卷后出现扁卷，张力过大则容易在卷取建张后，带钢跑偏刮擦侧导板导致拉断废钢。因此需要根据不同规格的热成型酸洗钢BR1500HS设定合理的单位张力设定值。

在上述方案中的张力分配方面，即控制夹送辊与卷筒之间的张力值占比量，具体的，在CSP的卷取过程中，张力控制被分割成两部分，两部分之和为100%，第一部分是轧机末机架与夹送辊之间的张力，第二部分是夹送辊与卷筒之间的张力，具体如附图3所示。张力分配是指夹送辊与卷筒之间的张力占总的卷取张力的百分比。在本发明中，张力分配是按照钢种的轧制厚度进行设定，并针对扁卷缺陷，为防止层间松卷导致的扁卷，将夹送辊与卷筒之间的张力值配分量在原有基础上增加15%~20%，张力分配的原则是：带钢越薄张力分配越大，反之越小。

一种可选的张力分配方法如下：

控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~50%，具体包括：

当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤1.6mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的45%~50%；当热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的35%~45%；当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~35%。

在本方案中，之所以控制夹送辊与卷筒之间的张力分配。是由于该钢种生产时，若分配到夹送辊与卷筒之间的张力太小，易出现内圈层间松卷导致的扁卷现象，若分配比例过大，易出现带钢在夹送辊的作用下跑偏刮擦导板拉断的生产废钢，因此要根据不同轧制厚度设定不同的张力分配值。上述配分方案，即是通过不断的生产实践确定的合理的张力分配方案。

在上述方案中的卷取温度控制方面，具体的，研究表明：卷取温度（CT）是影响热成型酸洗钢BR1500HS扁卷的一个重要因素，主要是因为钢卷在卷取结束的缓冷阶段，一方面由于相变产生体积膨胀，钢卷出现松卷趋势，松卷后由于重力作用产生扁卷；另一方面钢卷缓冷收缩，钢卷在冷却过程中由于温度下降导致体积收缩，该收缩倾向可有效阻止松卷，而扁卷就是这两者竞争的过程。

经过现场长期摸索跟踪发现，当CT温度低于700℃时BR1500HS明显扁卷，提高CT温度可有效改变钢卷卷取后的相变过程，减小相变产生的体积膨胀，同时高温钢卷的冷缩倾向比低温钢卷更显著，可有效抵消体积膨胀导致的扁卷。同样，CT目标温度也和带钢厚度密切相关。

因此，一种优选的根据热成型钢规格确定目标卷取温度的控制方案为：

控制热轧带钢的卷取温度在700℃以上，具体包括：当热轧带钢的厚度h满足：1.2mm≤h<2.0mm时，目标卷取温度控制在720℃；当热轧带钢的厚度h满足：2.0mm≤h≤3.0mm时，目标卷取温度控制在730℃。

在本方案中，之所以控制卷取目标温度，是由于采用较高的卷取温度（CT），可有效改变钢卷卷取后的相变过程，减小热成型钢在冷却过程中因马氏体相变等相变因素产生的体积膨胀；同时高温钢卷的冷缩倾向比低温钢卷更显著，可有效抵消体积膨胀导致的扁卷；采用上述的卷取目标温度，是通过大量的生产实验，得出的能够良好平衡热成型钢相变诱导体积膨胀和冷缩倾向的合理卷取温度，且同时保证热成型钢的热轧组织达到控制要求，不影响最终的产品性能。

总的来说，通过卷取机卷筒扩张量控制、恒张力-恒力矩控制节点控制、恒张力阶段的总单位卷取张力控制、夹送辊与卷筒之间的张力分配和卷取温度控制的多种手段结合，能够非常有效的解决热成型钢的扁卷问题，实践表明若仅单独实施其中的一种方案，对于热成型钢扁卷控制的效果不佳。

基于上述方案相同的发明构思，另一方面，本发明实施例还提供了一种热成型钢，热成型钢的热轧酸洗带钢采用如上述技术方案中的任一种控制方法进行卷取。

接下来结合具体实施数据，对本发明的技术方案进行详细的说明：

实施例1：

生产厚度为1.2mm的热成型钢BR1500HS，其实际控制目标值如表2：

表2: 1.2mm BR1500HS控制目标值

控制效果：全年未发生卷取扁卷问题。

实施例2：

生产厚度为1.4mm的热成型钢BR1500HS，其实际控制目标值如表3：

表3: 1.4mm BR1500HS控制目标值

控制效果：全年未发生卷取扁卷问题。

实施例3：

生产厚度为1.5mm的热成型钢BR1500HS，其实际控制目标值如表4：

表4: 1.5mm BR1500HS控制目标值

控制效果：全年未发生卷取扁卷问题。

实施例4：

生产厚度为1.6mm的热成型钢BR1500HS，其实际控制目标值如表5：

表5: 1.6mm BR1500HS控制目标值

控制效果：全年未发生卷取扁卷问题。

实施例5：

生产厚度为1.8mm的热成型钢BR1500HS，其实际控制目标值如表6：

表6: 1.8mm BR1500HS控制目标值

控制效果：全年未发生卷取扁卷问题。

实施例6：

生产厚度为3.0mm的热成型钢BR1500HS，其实际控制目标值如表7：

表7: 3.0mm BR1500HS控制目标值

控制效果：全年未发生卷取扁卷问题。

其中，实施例1~6中生产的热轧钢卷的实物图如附图4所示。

对比例：

在实施本发明改进方案之前，1.2mm的热成型钢BR1500HS采用的控制目标值如表8：

表8: 改进前，1.2mm BR1500HS原方案的控制目标值

控制效果：全年发生卷取扁卷问题的卷数量占比约30%。

其中，对比例中的热轧钢卷出现扁卷的实物图如附图5所示。

通过本发明的一个或者多个实施例，本发明具有以下有益效果或者优点：

本发明提供了一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，首先，通过定量控制卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量、恒张力控制转换恒力矩控制的节点以及夹送辊与卷筒之间的张力分配的结合，提高热成型钢钢卷内圈总张力，增加内圈层间带钢的卷紧程度，避免内圈出现松卷；其次，通过在恒张力阶段定量控制总单位卷取张力，能够提高整个钢卷的卷紧力，避免出现层间松卷；再次，采用700℃以上的高温卷取有效的减小了带钢因为相变产生的体积膨胀，并良好的平衡了热成型钢钢卷在卷取后的冷缩和相变诱发的体积膨胀；通过上述手段的结合，有效的解决了热成型钢的扁卷问题。

尽管已描述了本申请的优选实施例，但本领域内的普通技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本申请范围的所有变更和修改。

显然，本领域的技术人员可以对本申请进行各种改动和变型而不脱离本申请的精神和范围。这样，倘若本申请的这些修改和变型属于本申请权利要求及其等同技术的范围之内，则本申请也意图包含这些改动和变型在内。

最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。

Claims (8)

1.一种薄板坯连铸连轧生产热成型钢的卷取控制方法，其特征在于，应用于热成型钢的热轧带钢的卷取，所述控制方法包括：

在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；所述扩张量为带钢开始卷取，卷筒从所述预扩张位扩张到所述扩张位时，所述卷筒的直径扩张增量；

在卷取过程中，当所述热轧带钢在所述卷筒上的钢卷直径达到卷径预设值时，张力控制模式从恒张力控制转换至恒力矩控制；其中，所述卷径预设值的取值范围为1200mm~1400mm；

在卷取过程中的恒张力控制阶段，控制所述热轧带钢的总单位卷取张力为18~49 N/mm²；

在卷取过程中，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~50%；所述总卷取张力值等于轧机末机架与夹送辊之间的张力以及夹送辊与卷筒之间的张力之和；

在卷取过程中，控制所述热轧带钢的卷取温度在700℃以上。

2.如权利要求1所述的控制方法，其特征在于，所述热成型钢的成品抗拉强度在1500MPa以上。

3.如权利要求1所述的控制方法，其特征在于，所述在卷取开始时，控制卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上，具体包括：

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤2.0mm时，在卷取开始前控制所述卷筒在预扩张位的直径为742mm~745mm，在卷取开始时控制所述卷筒在扩张位的直径为762mm，以使所述卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上；

当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，在卷取开始前控制所述卷筒在预扩张位的直径为742mm~748mm，在卷取开始时控制所述卷筒在扩张位的直径为762mm，以使所述卷取机卷筒从预扩张位至扩张位的扩张量在14mm以上。

4.如权利要求1所述的控制方法，其特征在于，所述卷径预设值的取值具体包括：

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤1.6mm时，所述卷径预设值为1400mm；

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，所述卷径预设值为1300mm；

当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，所述卷径预设值为1200mm。

5.如权利要求1所述的控制方法，其特征在于，所述控制所述热轧带钢的总单位卷取张力为18~49 N/mm²，具体包括：

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm≤h≤1.6mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为42~49 N/mm²；

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为33~39 N/mm²；

当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，控制卷取段热轧带钢的总单位卷取张力为18~20 N/mm²。

6.如权利要求1所述的控制方法，其特征在于，所述控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~50%，具体包括：

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm<h≤1.6mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的45%~50%；

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.6mm<h≤2.0mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的35%~45%；

当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm<h≤3.0mm时，控制夹送辊与卷筒之间的张力值占总卷取张力值的30%~35%。

7.如权利要求1所述的控制方法，其特征在于，所述控制所述热轧带钢的卷取温度在700℃以上，具体包括：

当所述热轧带钢的厚度h满足：1.2mm≤h<2.0mm时，所述卷取温度控制在720℃；

当所述热轧带钢的厚度h满足：2.0mm≤h≤3.0mm时，所述卷取温度控制在730℃。

8.一种热成型钢，其特征在于，所述热成型钢的热轧酸洗带钢采用如权利要求1~7中任一权项所述的控制方法进行卷取。

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