CN111271032A - 一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，包括建立表征区块级“宏观配注量”的计算方法从区块宏观上确立当前含水阶段的产水速度、产油速度和注水速度之间的关系，计算当前区块总注水速度；从井组之间的差别角度，建立井组级中心注水井液量的“微观配注”计算方法；建立了中心注水井及对应生产井的“井间再优化”的井间最优注采速度计算方法，得到生产井的液量配产优化；从纵向和平面三维角度确立中心注水井井筒层间和井组内注采井间液量最优分配的储层措施保障方法。本发明解决了高含水阶段井网均衡注采液量配产配注和纵向平面三维措施保障，丰富了油田高含水期水动力学提高采收率的方法理论和技术的科学应用。

Description

一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法
技术领域
本发明涉及油田综合调整注采液量优化领域，尤其涉及一种高含水阶段井 网均衡注采及配套保障方法。
背景技术
油田开发油水井配注采量大小受多种因素影响，由于各口井之间储层厚度、 物性、饱和度、注采井距等各种参数之间的差异，不同地质条件下的区块注采 所需液量不同，同一区块的不同注水时期以及不同注采井组乃至井组内部不同 井层间注采液量也不相同；在开发过程中地下油藏水驱后，注采井组之间、井 组内部注采井层间渗流阻力、水驱程度再次发生动态变化，通常优势通道水驱 程度高渗流阻力低，而非优势通道水驱程度低渗流阻力高，高含水、特高含水 期注入水水窜突出，水驱均衡性差，地下矛盾日益加大，因此如何差异化的给 出各口井的配注配产直接影响开发效果的好坏，地下流场与剩余油富集程度匹 配的合理性是一项非常重要的、非常复杂的系统工程。
在油田注水开发高含水期，注入水利用率低、无效水循环高，其的主要原 因在于长期注水引起的注入水地下流场固化定向形成水窜或优势通道，优势通 道中水驱程度高渗流阻力低，而非优势通道水驱程度低渗流阻力高，注采井间 液量分配不合理，使得油田开发效果变差。针对该问题，如何通过水动力学方 法合理开展注采优化，使得水驱程度高的井间水驱速度降低而水驱程度低位置 的井间水驱速度提高，同时，针对井筒周围及井间适当的措施保障，不断提高 油田的开发水平和管理水平，实现液量的调控优化达到井组间、井组内的均衡 注采是高含水水动力学提高采收率技术的关键。
油田的均衡注采需要从区块、井组间、井间内三个层次进行注采液量优化， 即区块级“宏观配注”、井组级“微观配注”和井组内“井间再优化”，受油田 长期注采进入特高含水阶段后井间流场趋于固化影响，在此阶段，仅仅单纯的 依靠液量优化难以实现井间液量的最优分配，必须配备相应的保障措施。对于 液量优化井，在各小层内部平面优化后势必引起各小层垂向液量不均，需对中 心井周围各小层进行储层改造，以满足各层液量设计要求，同时从井组内井间 进行储层措施改造以实现平面的液量优化配置，最终实现驱替速度与剩余油匹 配的均衡注采，该方法的建立对于油田水动力学提高采收率技术的深化具有非 常重要的实际意义。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：为了克服现有技术之不足，本发明提供一种 可解决现有井网液量配注配采优化的设计方法问题，从液量优化与配套保障角 度，解决了高含水阶段均衡注采的技术难点的一种高含水阶段井网均衡注采及 配套保障方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：一种一种高含水阶段井网均 衡注采及配套保障方法，具有分别表征区块级“宏观配注量”的计算方法、表 征井组级“微观配注”的计算方法、表征井组内“井间再优化”的中心注水井 及对应生产井的液量计算方法、表征中心注水井井筒层间储层措施保障方法、 表征井组内层内注采井间储层措施保障方法，并从多层次液量配产配注和纵向 平面三维措施保障实现高含水阶段井网的均衡注采。
所述的表征区块级“宏观配注量”是指区块注水速度与产油速度、产液速 度之间的关系，以累计产水与累计产油、累计注水与累计产油之间的水驱曲线 关系为基础，通过将方程时间求导及变形，建立了区块注水速度与产油速度、 产水速度之间的关系式，由此确定不同产油速度Qo和产水速度Qw时对应的区块 注水速度QBI；
表征区块级“宏观配注量”的计算方法，具体为：
Figure BDA0002412385910000031
式中：Qo为产油速度；Qw为产水速度；QBI为注水速度；系数A，B，E，F 通过水驱曲线拟合获得。
所述的注水井组级“微观配注”是以中心注水井组为研究对象，从中心井 组“微观”上计算第n口中心注水井配注量，根据第n口中心注水井井控范围 可驱替体积(DPV)n与渗流阻力Rn之比
Figure BDA0002412385910000032
占全区中心注水井井控范围驱替体 积与渗流阻力总和
Figure BDA0002412385910000033
的百分比
Figure BDA0002412385910000034
做为权系数，对“宏观配注量” 得到的区块注水速度QBI进行分配，计算得到“中心注水量”微观配注量Qn；
表征第n口注水井组“微观配注”的计算方法，具体为：
Figure BDA0002412385910000035
式中：(DPV)n为第n口注水井控制区域的孔隙体积；Qn为第n口注水井组 注水速度；Rn为第n口注水井控制区域的渗流阻力。
所述的表征井组内的“井间再优化”是第n口中心注水井第k小层对应的 生产井i各方向上的液量优化，根据第n口注水井第k层对应第i口生产井连 线控制范围内的注入水孔隙体积倍数VP(n,k,i)与极限注水孔隙体积倍VP(lim)以及注 采距离
Figure BDA0002412385910000036
计算中心注水井各小层对应的生产井各方向上的合理相对注水 速度Vv(n,k,i)，以
Figure BDA0002412385910000037
最为权系数，将“中心注水量”微观配注Qn进 行生产井液量分配，即得到第n口注水井第k层对应第i口生产井的最优化液 量Qnik，通过
Figure BDA0002412385910000041
即得到第i口生产井优化后总液量Qi；
表征井组内“井间再优化”第i口生产井的液量计算方法，具体为：
Figure BDA0002412385910000042
式中：Qi为井组内第i口生产井的产液速度；Vv(n,k,i)为第n口中心注水井第 k层与第i口生产井间的合理相对注水速度；
所述表征中心注水井井筒层间储层措施保障方法中，第n口中心注水井优 化后的液量Qn在各小层的优化吸水量Qnk与实际吸水量Qnk0不一致，其比值应等 于第i口生产井第k层与中心注水井间的合理相对速度
Figure BDA0002412385910000043
与实际相对速度
Figure BDA0002412385910000044
的比值WMnk，为保障注水井液量Qn在各小层的优化分配，各小层应在 原有渗流率Knk0基础上调整为Knk＝Knk0×WMnk，实现注水井吸水量在吸水剖面上 的最优；
表征第n口中心注水井井筒层间储层措施保障方法，具体为：
Figure BDA0002412385910000045
式中：WMnk为第n口中心注水井井筒周围第k层的储层渗透率系数：式中； Qnk在第k层的优化总后产液量；Qnk0中心井在第k层的实际总产液量。
所述的表征井组内层内注采井间储层措施保障方法中，第n口中心注水井 第k层与对应第i口生产井的井间存在平面渗流阻力差异，使得第i口生产井 液量调整前第k层产液量Qnik0与优化液量Qnik不一致，为保障平面井间渗流速度 最优，对于第n口注水井第k层对应第i口生产井的渗透率Knik0进行修正， Knik＝Knik0·MWOnik，其中
Figure BDA0002412385910000051
从而实现注水井液量在平面上的最优分 配；
表征第n口中心注水井井组内注采井间储层措施保障方法，具体为：
Figure BDA0002412385910000052
式中：MWOnik为第n口注水井第k层对应第i口生产井间的储层渗透率系 数；Qnik为第n口注水井第k层对应第i口生产井间的优化总后产液量；Qnik0为 第n口注水井第k层对应第i口生产井间的实际总产液量。
本发明的有益效果是，本发明提供的一种高含水阶段井网均衡注采及配套 保障方法，首先建立表征区块级“宏观配注量”的计算方法从区块宏观上确立 当前含水阶段的产水速度、产油速度和注水速度之间的关系，计算当前区块总 注水速度；其次从井组之间的差别角度，建立井组级注采液量的“微观配注” 的计算方法，计算各井组中心井注水速度；再次利用井组内中心注水井及对应 生产井的“井间再优化”的计算方法，计算井间最优注采速度；最后从纵向和 平面三维角度确立中心注水井井筒层间和井组内注采井间储层措施保障方法， 实现高含水阶段井网的均衡注采，该方法的建立对于丰富油田水动力学提高采 收率方法理论和深化水动力学提高采收率技术的应用具有非常重要的实际意 义。
附图说明
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
图1是本发明的流程示意图。
图2是本发明中圆形边界平面径向渗流示意图。
图3是图2中心注水井对应生产井示意图。
具体实施方式
现在结合附图对本发明作进一步详细的说明。这些附图均为简化的示意图， 仅以示意方式说明本发明的基本结构，因此其仅显示与本发明有关的构成。
如图1所示的一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，包括如下步 骤：
步骤一、区块宏观配注量计算
所述的“宏观配注”是以整个油田或区块为研究对象，根据油田或区块开 发规律来确定油田或区块的配注量，以建立油田或区块的阶段注水、阶段产油、 阶段产液之间的数学模型，从而得到油田或区块在不同时期所需的总注水量的 定量关系式，用以指导油田的高效开发。水驱曲线为现有公知技术，水驱曲线 关系式中，存在以下两种常用关系曲线：
lgWp＝A+BNp
lgWi＝E+FNp
式中：WOR水油比，104m3/104t；Wp为累计产水量；Wp为累计注水量；Np为 累计产油量；系数A，B，E，F通过水驱曲线拟合获得。
对时间求导得：
Figure BDA0002412385910000061
代入：
Figure BDA0002412385910000062
变形可得：
Figure BDA0002412385910000071
Figure BDA0002412385910000072
Figure BDA0002412385910000073
上式变形后：
Figure BDA0002412385910000074
由此区块宏观配注量计算：
Figure BDA0002412385910000075
式中：Qo为产油速度；Qw为产水速度；QBI为注水速度；
步骤二、中心注水井微观优化配注
所述的“微观配注”是以中心注水井组为研究对象，从“微观”上求取注 水井组的配注量。根据井控范围渗流阻力和驱替体积进行注水井液量分配，原 理是为了在油井见水时达到最高的扫油效率，每口注水井的注水前缘应同时到 达生产井，假设每个井组的孔隙体积相等并且井距也相等，只要每个井组的注 水量相等，就可以达到这一目标，同时考虑井间渗流阻力引起的压力场平衡。 通常井组与井组间的孔隙体积是不同的，为了使油井自各个方向同时见水接近 理想化，每口井的注水量，按每单位时间注入的可驱替孔隙体积计算，应当是 相等的。圆形边界平面径向渗流见图2，对于第i个井组：
Figure BDA0002412385910000076
Figure BDA0002412385910000077
式中：Qn为第n口中心注水井的日产液量；re为注采井距；rw为井筒半径；K为渗透率；μ为流体粘度；(DPV)n为井组内可驱替的孔隙体积，即注水井I控 制区域的孔隙体积；Rn为注水井n控制区域的渗流阻力。
步骤三、生产井优化液量配产
中心注水井对应生产井示意图见图3，其优化原理为：从静态上进行井组连 线，以注水井为中心的生产井液量分配，从水驱程度和渗流阻力大小上分析， 在合理液量下，水驱程度最小值应该对应渗流阻力最小值，而水驱程度最大值 应对应渗流阻力最大值。
具体步骤如下：
(1)确定第n口中心注水井各小层与周围生产井的优化液量分配
①计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的平均饱和度
Figure BDA0002412385910000081
计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的距离
Figure BDA0002412385910000082
计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的孔隙体积
Figure BDA0002412385910000083
②给定注入水孔隙体积倍数与平均饱和度、含水率的关系；
计算给定极限含水率(98％)时的注水孔隙体积倍数VP(lim)。
计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的注水孔隙体积倍数VP(n,k,i)
③计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的合理相对注水速度 Vv(n,k,i)
Figure BDA0002412385910000084
④计算该口井优化液量分配
Figure BDA0002412385910000085
(2)计算第k层第i口生产井的优化液量
将所有中心注水井针对第i口生产井第k层的液量分配Qnik进行叠加，得到 第i口生产井在第k层的总产液量Qik，求和得到第i口生产井优化后总液量Qi：
Figure BDA0002412385910000091
Figure BDA0002412385910000092
步骤四、注水井生产井实际液量分配
(1)确定第n口中心注水井各小层与周围生产井的当前液量分配
①计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的渗流阻力
Figure BDA0002412385910000093
计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的平均厚度
Figure BDA0002412385910000094
②计算第k层第i口生产井与第n口中心注水井间的实际相对速度Vv0(n,k,i)
Figure BDA0002412385910000095
③计算该口井实际液量分配
Figure BDA0002412385910000096
(2)计算第k层第i口生产井的当前液量
将所有中心注水井针对第i口生产井第k层的液量分配Qnik0进行叠加，得到 第i口井在第k层的当前总产液量Qik0，求和得到当前总液量Qi0：
Figure BDA0002412385910000097
Figure BDA0002412385910000098
步骤五、第n口中心注水井井筒层间储层措施保障
井筒层间储层措施优化改造是针对中心注水井进行吸水剖面的调整，即注 水井井筒周围的储层渗透率调整为：
Knk＝Knk0×WMnk
式中：WMnk为第n口注水井井筒周围第k层的储层渗透率系数：
Figure BDA0002412385910000101
式中：I为生产井总数；
对于优化后注水井第k层的吸水量：
Figure BDA0002412385910000102
调整之前：
Figure BDA0002412385910000103
步骤六、井组内层内注采井间储层措施保障
对于第n口中心注水井第k层对应第i口生产井的渗流阻力，针对渗透率 Knik0进行修正，则：
Knik＝Knik0·MWOnik
式中：MWOnik为第n口中心注水井第k层对应第i口生产井的储层渗透率 系数：
第i口井液量调整前第k层产液量Qnik0，调整后得到的液量Qnik；
注采井间第k层原始流度
Figure BDA0002412385910000104
调整后
Figure BDA0002412385910000105
由于井间 前后
Figure BDA0002412385910000106
相同，所以井间调整系数MWOnik表示为：
Figure BDA0002412385910000107
为了更加直观地理解本发明所提供的一种高含水阶段井网均衡注采及配套 保障方法的应用效果，现依托现场某区块资料，按上述步骤进行计算如下：
(1)区块宏观配注量计算
Figure BDA0002412385910000108
根据上述公式，计算得到当前合理区块宏观配产液为298m3/d，当前合理区 块宏观配注水量为298m3/d。
(2)中心注水井微观优化配注
根据步骤二中的方法，计算各口中心注水井优化后的配注水量，结果如表1 所示。
表1、中心注水井微观优化配注优化表
注水井名 优化配注量m3/d 优化配注比例f 注水井名 优化配注量m3/d 优化配注比例f
DS6-62 15.98 0.06 DS6-111 13.89 0.05
DS6-39 25.47 0.09 DS6-118 34.84 0.12
DS6-103 13.92 0.05 DS6-100 11.45 0.04
DS6-45 20.1 0.07 DS6-94 37.76 0.13
DS6-34 30.31 0.11 DS6-69 36.34 0.13
DS6-80 17.49 0.06 DS6-107 9.51 0.03
DS6-88 9.58 0.03 DS6-30 9.99 0.03
(3)生产井优化液量配产
根据步骤三中的方法，计算各口生产井优化后的液量配产，结果如表2所 示。
表2、对应生产井优化液量配产优化液量表
生产井名 优化液量m3/d 生产井名 优化液量m3/d 生产井名 优化液量m3/d
DS6-75 36.6 DS6-89 18.4 P13 4.9
DS6-67 20.9 P8 4.1 DS6-38 41.6
DS6-105 10.7 DS6-49 6.8 DS6-43 21.6
DS6-74 8.5 DS6-117 21.7 DS6-17 12.4
DS6-42 19.7 DS6-48 22.9 DS6-97 14.9
DS6P5 12.5 DS6-115 8.4
(4)注水井生产井实际液量分配
根据步骤四的方法，计算各口生产井实际液量分配，结果如表3所示。
表3、生产井实际液量分配
Figure BDA0002412385910000111
Figure BDA0002412385910000121
根据步骤四的方法，计算各口中心注水井对应生产井层实际注采对应液量 分配，结果如表4所示。
表4、注水井实际注采对应液量分配
注水井名 生产井名 小层号 当前液量m3/d 注水井名 生产井名 小层号 当前液量m3/d
DS6-62 DS6-43 1 5.35 DS6-80 DS6-17 1 5.48
DS6-62 DS6-43 37 0.28 DS6-80 DS6-38 1 3.63
DS6-62 DS6-105 1 4.47 DS6-80 DS6-38 37 0.24
DS6-62 DS6-105 37 0.22 DS6-80 DS6-38 38 0.2
DS6-62 DS6-105 38 0.26 DS6-80 DS6-89 1 6.38
DS6-62 DS6-49 1 3.98 DS6-88 DS6-89 1 5.49
DS6-39 DS6-43 1 3.58 DS6-88 DS6-115 1 3.23
DS6-39 DS6-43 37 1.9 DS6-111 DS6-17 1 8.09
DS6-39 DS6-105 1 4.28 DS6-111 DS6-115 1 3.34
DS6-39 DS6-105 37 1.08 DS6-111 P13 1 1.22
DS6-39 DS6-105 38 2.68 DS6-118 DS6-38 1 8.66
DS6-39 DS6-48 1 4.39 DS6-118 DS6-38 37 3.42
DS6-39 DS6-48 37 1.57 DS6-118 DS6-38 38 2.84
DS6-39 DS6P5 1 2.25 DS6-118 DS6-42 1 3.89
DS6-39 DS6P5 37 1.31 DS6-118 DS6-42 37 3.53
DS6-39 DS6P5 38 3.09 DS6-118 DS6-42 38 2.66
DS6-103 DS6-43 1 4.09 DS6-118 DS6-117 37 2.73
DS6-103 DS6-49 1 2.9 DS6-118 DS6-117 38 2.66
DS6-103 DS6-89 1 5.69 DS6-100 DS6-17 1 8.18
DS6-45 DS6-43 1 3.96 DS6-100 DS6-97 1 2.25
DS6-45 DS6-43 37 0.15 DS6-94 DS6-38 1 18
DS6-45 DS6-48 1 5.02 DS6-94 DS6-38 37 3.38
DS6-45 DS6-48 37 0.84 DS6-94 DS6-38 38 4.07
DS6-45 DS6-89 1 8.34 DS6-94 DS6-97 1 2.23
DS6-34 DS6-38 1 2.79 DS6-94 DS6-117 37 1.93
DS6-34 DS6-38 37 0.74 DS6-94 DS6-117 38 2.52
DS6-34 DS6-38 38 0.79 DS6-69 DS6-75 1 6.89
DS6-34 DS6-48 1 6.21 DS6-69 DS6-75 38 28.42
DS6-34 DS6-48 37 2.2 DS6-69 DS6-67 1 9
DS6-34 DS6-42 1 4.19 DS6-69 DS6-67 38 11.51
DS6-34 DS6-42 37 0.84 DS6-69 DS6-97 1 3.53
DS6-34 DS6-42 38 1.73 DS6-107 DS6-74 1 1.57
DS6-34 DS6P5 1 2.81 DS6-107 DS6-75 1 1.62
DS6-34 DS6P5 37 1.25 DS6-107 DS6-75 38 5.48
DS6-34 DS6P5 38 4.05 DS6-30 DS6-74 1 7.38
DS6-30 P8 1 1.72
计算各口中心注水井小层实际剖面液量吸水，结果如表5所示。
表5、注水井小层实际剖面液量吸水表
注水井名 小层号 当前吸水量m3/d 注水井名 小层号 当前吸水量m3/d
DS6-62 1 13.8 DS6-111 1 12.65
DS6-62 37 0.49 DS6-111 37 0
DS6-62 38 0.26 DS6-111 38 0
DS6-39 1 14.49 DS6-118 1 12.55
DS6-39 37 5.85 DS6-118 37 9.68
DS6-39 38 5.76 DS6-118 38 8.16
DS6-103 1 12.67 DS6-100 1 10.43
DS6-45 1 17.31 DS6-100 37 0
DS6-45 37 0.99 DS6-100 38 0
DS6-45 38 0 DS6-94 1 20.23
DS6-34 1 16.01 DS6-94 37 5.31
DS6-34 37 5.02 DS6-94 38 6.59
DS6-34 38 6.57 DS6-69 1 19.42
DS6-80 1 15.49 DS6-69 38 39.92
DS6-80 37 0.24 DS6-107 1 3.18
DS6-80 38 0.2 DS6-107 37 0
DS6-88 1 8.72 DS6-107 38 5.48
DS6-88 37 0 DS6-30 1 9.1
DS6-88 38 0 DS6-30 37 0
DS6-30 38 0
(5)中心注水井井筒层间储层措施保障
根据步骤五的方法，计算各口中心注水井井筒层间储层措施保障，结果如 表6所示。
表6、中心注水井井筒层间储层措施保障表
Figure BDA0002412385910000131
Figure BDA0002412385910000141
步骤六、井组内层内注采井间储层措施保障
根据步骤六的方法，计算各口中心注水井井组内注采井间储层措施保障， 结果如表7所示。
表7、井组内层内注采井间储层措施保障表
Figure BDA0002412385910000142
Figure BDA0002412385910000151
以上述依据本发明的理想实施例为启示，通过上述的说明内容，相关工作 人员完全可以在不偏离本项发明技术思想的范围内，进行多样的变更以及修改。 本项发明的技术性范围并不局限于说明书上的内容，必须要根据权利要求范围 来确定其技术性范围。

Claims (6)

1.一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，其特征在于：具有分别表征区块级“宏观配注量”的计算方法、表征井组级“微观配注”的计算方法、表征井组内“井间再优化”的中心注水井及对应生产井的液量计算方法、表征中心注水井井筒层间储层措施保障方法、表征井组内层内注采井间储层措施保障方法，并从多层次液量配产配注和纵向平面三维措施保障实现高含水阶段井网的均衡注采。
2.如权利要求1所述的一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，其特征在于：所述的表征区块级“宏观配注量”是指区块注水速度与产油速度、产液速度之间的关系，以累计产水与累计产油、累计注水与累计产油之间的水驱曲线关系为基础，通过将方程时间求导及变形，建立了区块注水速度与产油速度、产水速度之间的关系式，由此确定不同产油速度Qo和产水速度Qw时对应的区块注水速度QBI；
表征区块级“宏观配注量”的计算方法，具体为：
Figure FDA0002412385900000011
式中：Qo为产油速度；Qw为产水速度；QBI为注水速度；系数A，B，E，F通过水驱曲线拟合获得。
3.如权利要求1所述的一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，其特征在于：所述的注水井组级“微观配注”是以中心注水井组为研究对象，从中心井组“微观”上计算第n口中心注水井配注量，根据第n口中心注水井井控范围可驱替体积(DPV)n与渗流阻力Rn之比
Figure FDA0002412385900000012
占全区中心注水井井控范围驱替体积与渗流阻力总和
Figure FDA0002412385900000013
的百分比
Figure FDA0002412385900000014
做为权系数，对“宏观配注量”得到的区块注水速度QBI进行分配，计算得到“中心注水量”微观配注量Qn；
表征第n口注水井组“微观配注”的计算方法，具体为：
Figure FDA0002412385900000021
式中：(DPV)n为第n口注水井控制区域的孔隙体积；Qn为第n口注水井组注水速度；Rn为第n口注水井控制区域的渗流阻力。
4.如权利要求1所述的一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，其特征在于：所述的表征井组内的“井间再优化”是第n口中心注水井第k小层对应的生产井i各方向上的液量优化，根据第n口注水井第k层对应第i口生产井连线控制范围内的注入水孔隙体积倍数VP(n,k,i)与极限注水孔隙体积倍VP(lim)以及注采距离
Figure FDA0002412385900000022
计算中心注水井各小层对应的生产井各方向上的合理相对注水速度Vv(n,k,i)，以
Figure FDA0002412385900000023
最为权系数，将“中心注水量”微观配注Qn进行生产井液量分配，即得到第n口注水井第k层对应第i口生产井的最优化液量Qnik，通过
Figure FDA0002412385900000024
即得到第i口生产井优化后总液量Qi；
表征井组内“井间再优化”第i口生产井的液量计算方法，具体为：
式中：Qi为井组内第i口生产井的产液速度；Vv(n,k,i)为第n口中心注水井第k层与第i口生产井间的合理相对注水速度。
5.如权利要求1所述的一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，其特征在于：所述表征中心注水井井筒层间储层措施保障方法中，第n口中心注水井优化后的液量Qn在各小层的优化吸水量Qnk与实际吸水量Qnk0不一致，其比值应等于第i口生产井第k层与中心注水井间的合理相对速度
Figure FDA0002412385900000031
与实际相对速度
Figure FDA0002412385900000032
的比值WMnk，为保障注水井液量Qn在各小层的优化分配，各小层应在原有渗流率Knk0基础上调整为Knk＝Knk0×WMnk，实现注水井吸水量在吸水剖面上的最优；
表征第n口中心注水井井筒层间储层措施保障方法，具体为：
Figure FDA0002412385900000033
式中：WMnk为第n口中心注水井井筒周围第k层的储层渗透率系数：式中；Qnk在第k层的优化总后产液量；Qnk0中心井在第k层的实际总产液量。
6.如权利要求1所述的一种高含水阶段井网均衡注采及配套保障方法，其特征在于：所述的表征井组内层内注采井间储层措施保障方法中，第n口中心注水井第k层与对应第i口生产井的井间存在平面渗流阻力差异，使得第i口生产井液量调整前第k层产液量Qnik0与优化液量Qnik不一致，为保障平面井间渗流速度最优，对于第n口注水井第k层对应第i口生产井的渗透率Knik0进行修正，Knik＝Knik0·MWOnik，其中
Figure FDA0002412385900000034
从而实现注水井液量在平面上的最优分配；
表征第n口中心注水井井组内注采井间储层措施保障方法，具体为：
Figure FDA0002412385900000035
式中：MWOnik为第n口注水井第k层对应第i口生产井间的储层渗透率系数；Qnik为第n口注水井第k层对应第i口生产井间的优化总后产液量；Qnik0为第n口注水井第k层对应第i口生产井间的实际总产液量。
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