CN110777243A - 一种提高s32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺 - Google Patents
一种提高s32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110777243A CN110777243A CN201911076275.2A CN201911076275A CN110777243A CN 110777243 A CN110777243 A CN 110777243A CN 201911076275 A CN201911076275 A CN 201911076275A CN 110777243 A CN110777243 A CN 110777243A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- treatment
- stainless steel
- solution treatment
- surface hardness
- carrying
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2221/00—Treating localised areas of an article
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
本发明提供了一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其使得不锈钢锻件的表面硬度≥180HBW,确保了所制作的压力容器的品质。根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,使得C含量在0.03%~0.08%、Si含量在0.50%~1.00%、Cr含量在17.5%~19.0%、Ni含量在9.0%~11.5%,之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中降低固溶处理温度、控制固溶处理保温时间,之后进行稳定化处理,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,之后进行去应力处理,然后进行见光加工。
Description
技术领域
本发明涉及材料热处理的技术领域,具体为一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺。
背景技术
近几年,石化行业迅速发展,出现了一些新技术、新设备,采用了一些新材料;同时,也对锻造行业提出了新的要求,这样不但促进了锻造设备的不断升级更新,而且加快了锻造行业许多新技术、新工艺的产生。
随着石化行业的发展,压力容器设备出现了一些新技术、新要求,对压力容器用钢锻件也提出了一些新的技术要求,如,晶粒度要求、高温屈服强度要求、局部硬度要求等等,例如:奥氏体不锈钢法兰或管板锻件表面硬度≥180HBW。然而,奥氏体不锈钢锻件的表面硬度是难以达到这个技术要求的。如,S32168奥氏体不锈钢锻件,NB/T47010-2017标准中硬度范围为131-187HBW,而实际上这个材料的锻件固溶处理的表面硬度大多在150HBW以下,现有的处理工艺要保证表面硬度≥180HBW的要求是难以做到的。
发明内容
针对上述问题,本发明提供了一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其使得不锈钢锻件的表面硬度≥180HBW,确保了所制作的压力容器的品质。
一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,使得C含量在0.03%~0.08%、Si含量在0.50%~1.00%、Cr含量在17.5%~19.0%、Ni含量在9.0%~11.5%,之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中降低固溶处理温度、控制固溶处理保温时间,之后进行稳定化处理,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,之后进行去应力处理,然后进行见光加工。
其进一步特征在于:所述材料控制化学成分后各元素最终质量百分比如下,碳C:0.03~0.08%、硅Si:0.50%~1.00%、锰Mn:≤2.00%、磷P:≤0.035%、硫S:≤0.015%、铬Cr:17.50~19.00%、镍Ni:9.00~11.50%、钛Ti:5倍的碳C含量~0.70%,其余为铁Fe,以上各元素百分比相加后为100%;
所述固溶处理工序中,固溶处理温度为1050℃±10℃,所述固溶处理的保温时间为1.5min/mm;
所述稳定化处理工序中,稳定化处理温度为850℃±10℃,所述固溶处理的保温时间为1.5min/mm;
所述加热、形变强化工序中,在250℃~400℃调整形变强化温度,变形程度在10%-25%;
加热在热处理炉中进行,热处理炉的炉温均匀性须满足±10℃的要求;
所述去应力处理的工序中,把工件加热到280℃-350℃保温一段时间后空冷或缓冷,其不仅可以减少工件的内应力,还可以在延伸率无大改变的情况下,使硬度强度及弹性极限得到提高。
S32168奥氏体不锈钢锻件作为压力容器用钢锻件,虽然常规的固溶处理能够满足NB/T47010-2017的标准要求,但是由于不能满足客户技术条件局部表面硬度≥180HBW的附件要求,严重影响了客户项目进展。为此,本发明控制调整碳元素及合金元素的含量;适当降低固溶处理温度;严格控制固溶处理保温时间,减轻晶粒长大程度,以减轻硬度降低程度;严格控制稳定化处理时间,防止在加热过程中碳化物聚集长大,降低硬度;稳定化处理后,选择合适的温度范围及合适的变形程度,对S32168奥氏体不锈钢锻件进行局部变形强化,使得不锈钢锻件的表面硬度≥180HBW,确保了所制作的压力容器的品质。
具体实施方式
一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺:根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,使得C含量在0.03%~0.08%、Si含量在0.50%~1.00%、Cr含量在17.5%~19.0%、Ni含量在9.0%~11.5%,之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中降低固溶处理温度、控制固溶处理保温时间,之后进行稳定化处理,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,之后进行去应力处理,然后进行见光加工。
材料控制化学成分后各元素最终质量百分比如下,碳C:0.03~0.08%、硅Si:0.50%~1.00%%、锰Mn:≤2.00%、磷P:≤0.035%、硫S:≤0.015%、铬Cr:17.50~19.00%、镍Ni:9.00~11.50%、钛Ti:5倍的碳C含量~0.70%,其余为铁Fe,以上各元素百分比相加后为100%;
固溶处理工序中,固溶处理温度为1050℃±10℃,固溶处理的保温时间为1.5min/mm;
稳定化处理工序中,稳定化处理温度为850℃±10℃,保温时间为1.5min/mm;
加热、形变强化工序中,在250℃~400℃调整形变强化温度,变形程度在10%-25%,之所以把形变强化温度控制在400℃以下,是因为在400℃以上存在铬的碳化物析出,会出现贫铬区,造成晶间腐蚀;
加热在热处理炉中进行,热处理炉的炉温均匀性须满足±10℃的要求;
去应力处理的工序中,把工件加热到280℃-350℃保温一段时间后空冷或缓冷,其不仅可以减少工件的内应力,还可以在延伸率无大改变的情况下,使硬度强度及弹性极限得到提高。
其通过控制C元素及合金元素的含量,采取如下措施:不同的变形温度、不同的变形程度、严格控制固溶处理温度及稳定化时间,以得到满足客户技术要求的S32168奥氏体不锈钢锻件的局部表面硬度。
具体实施例一:根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,最终质量百分比如下,碳C:0.08%、硅Si:1.00%、锰Mn:2.00%、磷P:0.02%、硫S:0.010%、铬Cr:19.00%、镍Ni:11.50%、钛Ti:0.45%,其余为铁Fe,以上各元素百分比相加后为100%,获得原材料之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中固溶处理温度为1060℃,固溶处理的保温时间为1.5min/mm,减轻晶粒长大程度,以减轻硬度降低程度,之后进行稳定化处理,稳定化处理温度为860℃,保温时间为1.5min/mm,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,在400℃调整形变强化温度,变形程度在10%-25%;加热在热处理炉中进行,热处理炉的炉温均匀性须满足±10℃的要求;之后进行去应力处理,去应力处理的工序中,把工件加热到350℃保温一段时间后空冷或缓冷;然后进行见光加工。
具体实施例二:根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,最终质量百分比如下,碳C:0.03%、硅Si:0.50%、锰Mn:1.00%、磷P:0.035%、硫S:0.015%、铬Cr:17.50%、镍Ni:9.00%、钛Ti:0.15%,其余为铁Fe,以上各元素百分比相加后为100%,获得原材料之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中固溶处理温度为1040℃,固溶处理的保温时间为1.5min/mm,减轻晶粒长大程度,以减轻硬度降低程度,之后进行稳定化处理,稳定化处理温度为840℃,保温时间为1.5min/mm,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,在380℃调整形变强化温度,变形程度在10%-25%;加热在热处理炉中进行,热处理炉的炉温均匀性须满足±10℃的要求;之后进行去应力处理,去应力处理的工序中,把工件加热到280℃℃保温一段时间后空冷或缓冷;然后进行见光加工。
具体实施例三:根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,最终质量百分比如下,碳C:0.05%、硅Si:0.75%、锰Mn:1.50%、磷P:0.015%、硫S:0.005%、铬Cr:18.50%、镍Ni:11.00%、钛Ti:0.7%,其余为铁Fe,以上各元素百分比相加后为100%,获得原材料之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中固溶处理温度为1050℃,固溶处理的保温时间为1.5min/mm,减轻晶粒长大程度,以减轻硬度降低程度,之后进行稳定化处理,稳定化处理温度为850℃,保温时间为1.5min/mm,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,在250℃调整形变强化温度,变形程度在10%-25%;加热在热处理炉中进行,热处理炉的炉温均匀性须满足±10℃的要求;之后进行去应力处理,去应力处理的工序中,把工件加热到310℃保温一段时间后空冷或缓冷;然后进行见光加工。
S32168奥氏体不锈钢锻件作为压力容器用钢锻件,虽然常规的固溶处理能够满足NB/T47010-2017的标准要求,但是由于不能满足客户技术条件局部表面硬度≥180HBW的附件要求,严重影响了客户项目进展。为此,本发明控制调整碳元素及合金元素的含量;适当降低固溶处理温度;严格控制固溶处理保温时间,减轻晶粒长大程度,以减轻硬度降低程度;严格控制稳定化处理时间,防止在加热过程中碳化物聚集长大,降低硬度;稳定化处理后,选择合适的温度范围及合适的变形程度,对S32168奥氏体不锈钢锻件进行局部变形强化,使得不锈钢锻件的表面硬度≥180HBW,确保了所制作的压力容器的品质。
Claims (7)
1.一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:根据质量百分数对不锈钢锻件的原材料进行化学成分控制,使得C含量在0.03%~0.08%、Si含量在0.50%~1.00%、Cr含量在17.5%~19.0%、Ni含量在9.0%~11.5%,之后进行锻造,锻造完成后进行固溶处理,在固溶处理过程中降低固溶处理温度、控制固溶处理保温时间,之后进行稳定化处理,然后进行机加工获得对应的形态,之后在热处理炉中进行加热、完成形变强化,之后进行去应力处理,然后进行见光加工。
2.如权利要求1所述的一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:所述材料控制化学成分后各元素最终质量百分比如下,碳C:0.03~0.08%、硅Si:0.50%~1.00%、锰Mn:≤2.00%、磷P:≤0.035%、硫S:≤0.015%、铬Cr:17.50~19.00%、镍Ni:9.00~11.50%、钛Ti:5倍的碳C含量~0.70%,其余为铁Fe,以上各元素百分比相加后为100%。
3.如权利要求1所述的一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:所述固溶处理工序中,固溶处理温度为1050℃±10℃,所述固溶处理的保温时间为1.5min/mm。
4.如权利要求1所述的一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:所述稳定化处理工序中,稳定化处理温度为850℃±10℃,所述固溶处理的保温时间为1.5min/mm。
5.如权利要求1所述的一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:所述加热、形变强化工序中,在250℃~400℃调整形变强化温度,变形程度在10%-25%。
6.如权利要求5所述的一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:加热在热处理炉中进行,热处理炉的炉温均匀性须满足±10℃的要求。
7.如权利要求1所述的一种提高S32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺,其特征在于:所述去应力处理的工序中,把工件加热到280℃-350℃保温一段时间后空冷或缓冷。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911076275.2A CN110777243A (zh) | 2019-11-06 | 2019-11-06 | 一种提高s32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911076275.2A CN110777243A (zh) | 2019-11-06 | 2019-11-06 | 一种提高s32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110777243A true CN110777243A (zh) | 2020-02-11 |
Family
ID=69389555
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911076275.2A Pending CN110777243A (zh) | 2019-11-06 | 2019-11-06 | 一种提高s32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110777243A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113025793A (zh) * | 2021-03-05 | 2021-06-25 | 无锡继平锻造有限公司 | 一种高纯净度细晶不锈钢锻件以及锻造处理工艺 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03193823A (ja) * | 1989-12-22 | 1991-08-23 | Daido Steel Co Ltd | 構造用ステンレス鋼高力ボルトの製造方法 |
CN102212660A (zh) * | 2011-06-14 | 2011-10-12 | 东北大学 | 一种无Ni高氮奥氏体不锈钢的强化退火方法 |
CN106670363A (zh) * | 2016-12-20 | 2017-05-17 | 上海新闵重型锻造有限公司 | 一种高强度不锈钢锻件的制造方法 |
CN106939390A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-11 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 超超临界汽轮机阀芯部件用变形强化奥氏体不锈钢锻件材料 |
CN107866665A (zh) * | 2017-10-10 | 2018-04-03 | 张家港中环海陆特锻股份有限公司 | 百万兆瓦级核电机组高强度护环制造工艺 |
CN110029203A (zh) * | 2019-02-01 | 2019-07-19 | 上海加宁新材料科技有限公司 | 一种超纯核级奥氏体不锈钢大型锻件的制造方法 |
-
2019
- 2019-11-06 CN CN201911076275.2A patent/CN110777243A/zh active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03193823A (ja) * | 1989-12-22 | 1991-08-23 | Daido Steel Co Ltd | 構造用ステンレス鋼高力ボルトの製造方法 |
CN102212660A (zh) * | 2011-06-14 | 2011-10-12 | 东北大学 | 一种无Ni高氮奥氏体不锈钢的强化退火方法 |
CN106670363A (zh) * | 2016-12-20 | 2017-05-17 | 上海新闵重型锻造有限公司 | 一种高强度不锈钢锻件的制造方法 |
CN106939390A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-11 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 超超临界汽轮机阀芯部件用变形强化奥氏体不锈钢锻件材料 |
CN107866665A (zh) * | 2017-10-10 | 2018-04-03 | 张家港中环海陆特锻股份有限公司 | 百万兆瓦级核电机组高强度护环制造工艺 |
CN110029203A (zh) * | 2019-02-01 | 2019-07-19 | 上海加宁新材料科技有限公司 | 一种超纯核级奥氏体不锈钢大型锻件的制造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
徐荣: "《机械工程材料》", 28 February 2018 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113025793A (zh) * | 2021-03-05 | 2021-06-25 | 无锡继平锻造有限公司 | 一种高纯净度细晶不锈钢锻件以及锻造处理工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2018532884A (ja) | 残留熱を利用する継目無鋼管のオンライン焼入れ冷却方法および製造方法 | |
CN101397603B (zh) | 金属模具的制造方法 | |
CN106906340B (zh) | 一种细晶热处理方法 | |
CN111187899A (zh) | 一种齿轮热处理工艺 | |
CN110484826A (zh) | 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法 | |
CN106521361A (zh) | 一种高性能耐磨钢板及其生产方法 | |
JP2012246564A (ja) | 耐摩耗低合金鋳鋼 | |
CN110777243A (zh) | 一种提高s32168不锈钢锻件局部表面硬度的工艺 | |
CN107299203B (zh) | 一种锻件的热处理方法 | |
CN109694983B (zh) | 一种高镜面耐腐蚀塑料模具钢及其制造方法 | |
CN110983200B (zh) | 高强度、冲击韧性的中碳铬镍钼钒系钢锻件的工艺 | |
CN104630649B (zh) | 一种低合金耐热高强钢及其构件 | |
CN104630652B (zh) | 一种低合金耐热高强钢、钢构件及其制备方法 | |
CN110468338A (zh) | 1Cr11Ni2W2MoV耐热钢及其调质热处理工艺方法 | |
CN110735020B (zh) | 一种低碳钢结构件的热处理方法 | |
CN109868350A (zh) | 一种合金钢热处理工艺 | |
CN105755266A (zh) | 一种齿轮淬火工艺 | |
CN111944969B (zh) | 一种窄化高碳耐热不锈钢晶粒度的控制方法 | |
CN114350969A (zh) | 一种液氢储存装置用不锈钢棒材的制造方法 | |
CN110564919A (zh) | 0Cr13Ni8Mo2Al不锈钢的均匀化处理方法 | |
CN107190210B (zh) | 一种塑料模具钢及其制备方法 | |
CN112899445B (zh) | 一种超级马氏体不锈钢中厚板热处理方法 | |
CN105177452B (zh) | 一种压力容器用合金钢板及其制备方法 | |
CN114032462B (zh) | 一种高强韧性低合金铸钢及其制备方法 | |
CN105886712A (zh) | 一种在密封多用炉内采用两步法等温淬火球铁热处理工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20200211 |