CN110702314A - 基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 - Google Patents
基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110702314A CN110702314A CN201910956055.2A CN201910956055A CN110702314A CN 110702314 A CN110702314 A CN 110702314A CN 201910956055 A CN201910956055 A CN 201910956055A CN 110702314 A CN110702314 A CN 110702314A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rotor
- characteristic
- unbalance
- transient
- excitation force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 64
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 title claims abstract description 47
- 230000004044 response Effects 0.000 title claims abstract description 32
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 title claims abstract description 16
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims abstract description 30
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 8
- 239000013598 vector Substances 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 4
- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 claims description 2
- 238000012067 mathematical method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M1/00—Testing static or dynamic balance of machines or structures
- G01M1/14—Determining imbalance
- G01M1/16—Determining imbalance by oscillating or rotating the body to be tested
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Balance (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
本发明提供了一种基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法。首先,采用传递矩阵法建立转子系统瞬态运动方程,并通过Newmark积分法计算得到瞬态运动响应数据;然后,利用利用载荷识别和模态坐标转换结合方法,计算得到不平衡激振力;接着,基于辅助角公式结合不平衡激振力特性,计算转子不平衡量。本发明结合发动机转子实际运行特点,不需添加试重,只需获得转子系统加速起动过程的瞬态响应数据,便可通过数学方法完成对转子的平衡,计算效率高、平衡精度高,是一种精确、高效的无试重瞬态动平衡方法,可推广应用到工程实际。
Description
技术领域
本发明属转子平衡技术领域,具体涉及一种基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法。
背景技术
识别转子的不平衡分布,对转子进行严格的平衡,是降低发动机振动,提高使用安全性、可靠性和寿命的重要措施。它贯穿于航空发动机制造、安装、使用和维护的各个环节,在航空发动机研制中占有非常重要的地位。
转子的平衡,按平衡时转速是否变化可分为稳态平衡和瞬态平衡。稳态平衡方法是让转子稳定在一个或多个转速下对它进行平衡。瞬态平衡方法则是在变转速过程中对转子进行平衡的方法。传统的平衡方法如模态平衡法和影响系数法及它们的改进方法均属于稳态平衡方法。然而在实际平衡过程中,转子多数是依靠高压燃气驱动,难精确稳定在某一转速下运转,不能算作严格意义上的“稳态”;而且,转子在一个固定转速下长时间运转容易使得发动机疲劳,特别的是,模态平衡法选取的平衡转速接近转子的临界转速,长时间停留测量对发动机十分不利。因此,亟需发展结合发动机转子实际运行状态的瞬态平衡方法以解决上述问题。同时,稳态平衡方法都包括测量转子初始振动、添加平衡试重、测量添加试重后转子的振动等多次试车过程才能确定不平衡量,平衡周期长,平衡效率低,平衡精度差。因此,需要发展省去加试重、试运转等复杂环节的无试重平衡方法。
发明内容
为了克服现有技术的不足,本发明提供一种基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法。结合发动机转子实际运行特点,不需添加试重,只需获得转子系统加速起动过程的瞬态响应数据,便可通过数学方法完成对转子的平衡。本发明方法平衡周期短,工程应用强,平衡精度高,是一种精确、高效的无试重瞬态动平衡方法。
一种基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法,其特征在于步骤如下:
步骤1:利用传递矩阵法建立转子系统的瞬态运动方程,通过Newmark积分方法计算转子系统在恒定角加速度下的瞬态运动信息,包括转子瞬态响应,转子Bode图及模态振型;截取转子达到其临界转速前任意时间段内的瞬态响应数据U(t)作为载荷识别输入数据;
步骤2:利用以下载荷识别和模态坐标转换结合方法,计算得到转子不平衡激振力f(t),即:
f(t)=IFT[U(ω)/Φhq(ω)ΦT] (1)
其中,U(ω)为U(t)的傅里叶变换,ω表示频域频率;Φ为转子模态振型矩阵,表示为:
hq(ω)为转子系统的模态导纳矩阵,表示为:
hq(ω)=diag[h1(ω),h2(ω),···,hr(ω),···,h4N(ω)] (3)
hr(ω)=1/(ωr 2-ω2+2jωξrωr),(r=1,2,···,4N) (4)
其中,ωr和ξr分别为系统第r阶固有频率和模态阻尼比;
步骤3:根据传递矩阵法,计算得到的转子不平衡激振力f(t)又可表示为:
f(t)=[fx1(t),0,fy1(t),0,···,fxi(t),0,fyi(t),0,···,fxN(t),0,fyN(t),0]T,(i=1,2,···,N) (5)
其中,ei和分别表示第i个特征盘的不平衡大小和方位角;和分别为转子的自转角、自转角速度,为转子自转角初值,为转子自转角速度初值,α为转子的角加速度;fxi(t)、fyi(t)分别表示第i个特征盘x方向和y方向的不平衡激振力;
利用辅助角公式将公式(6)改写为:
其中,δx(t)和δy(t)分别为x方向和y方向的辅助角,计算公式为:
根据特征盘的受力特性,转子每旋转一周,总有两个时刻分别使x方向或y方向的瞬时不平衡激振力的矢量和为0,设特征盘在运动过程中共旋转m周,x方向或y方向的瞬时不平衡激振力的矢量和为0的时刻记为tk,k=1,2,···,2m-1,2m,对于转子第i个特征盘x方向瞬时不平衡激振力,存在以下关系:
将公式(9)等效于:
由公式(10)得到转子第i个特征盘的不平衡方位角均值为:
转子第i个特征盘的不平衡大小为:
步骤4:计算转子各特征盘不平衡校正量,并将不平衡校正量添加到相应的特征盘上,完成对转子的平衡;其中,转子第i个特征盘的不平衡校正量为:
本发明的有益效果是:由于载荷识别过程以为瞬态响应为输入,无需在定转速下多次测量响应数据,可实现对转子不平衡激振力进行实时监测;由于整个求解过程无需对转子添加试重,利用转子系统加速起动过程的瞬态响应数据,通过数学计算即完成了对转子的平衡,求解效率高。本发明方法具有普适性,可扩展到工程实际应用中,对转子不平衡激振力进行实时监测。
附图说明
图1是本发明基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法流程图
图2是本发明实施例的单盘悬臂转子模型示意图
图中,1-转子特征盘;2-转子左端支承;3-转子右端支承;4-转子末端。
图3是转子x方向瞬态响应示意图
图4是转子y方向瞬态响应示意图
图5是转子Bode图
图6是转子一阶模态振型图
图7是选取临界转速前的转子x方向的瞬态响应图
图8是转子x方向不平衡激振力为0时受力分析图
图中,O1-初始时刻转子特征盘几何中心;O2-tk时刻转子特征盘几何中心;C1-初始时刻转子质心;C2-tk时刻转子质心;转子不平衡方位角;时刻转子自转角Ftk-tk时刻由转子不平衡引起的瞬时切向力;Fnk-tk时刻由转子不平衡引起的瞬时法向力。
图9是转子不平衡方位角计算结果图
图10是采用本发明方法平衡前后转子挠度对比图
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明,本发明包括但不仅限于下述实施例。
如图1所示,本发明提供了一种基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法。结合发动机转子实际运行特点,不需添加试重,只需获得转子系统加速起动过程的瞬态响应数据,便可通过数学方法完成对转子的平衡。本实施例以图2所示的各向同性单盘悬臂转子模型为处理对象,该转子的结构参数如表1所示。
表1
参数 | 数值 |
轴的长度、直径 | l<sub>1</sub>=145mm,l<sub>2</sub>=320mm,l<sub>3</sub>=80mm,d=10mm |
盘的质量、直径、厚度 | m=500g,D=75mm,T=15mm |
盘的不平衡量 | 50μm∠135° |
盘处的阻尼 | c=13.5N·s/m |
弹性模量 | E=2.1×10<sup>11</sup>Pa |
弹性支承刚度 | k<sub>1</sub>=1×10<sup>6</sup>N/m,k<sub>2</sub>=1×10<sup>8</sup>N/m |
转子角加速度 | α=20rad/s<sup>2</sup> |
步骤1:利用传递矩阵法建立转子系统的瞬态运动方程,通过Newmark积分方法计算转子系统在恒定角加速度20rad/s2下的瞬态运动信息,包括转子瞬态响应,转子Bode图及模态振型。转子x方向与y方向的瞬态响应如图3和图4所示(其中,横坐标轴表示时间,纵坐标轴表示转子系统瞬态响应)。由于待求解不平衡激振力f(t)只与转子系统x方向和y方向的瞬态响应有关,当转子系统各向同性时,x方向瞬态响应与y方向瞬态响应相同,因此,仅以求解x方向的激振力为例,对本发明进行说明。图5与图6分别为转子的Bode图及模态振型图,图5的横坐标轴表示转速,纵坐标轴表示转子系统振幅,转子的临界转速为2292rpm,固有频率为39.05Hz。
工程实际中转子由于不平衡的影响很难达到临界转速,并且在初始起动过程中,系统有一个稳定过程,因此,本发明截取转子达到临界转速前某时间段内的瞬态响应数据作为载荷识别输入数据,对于本实施例,截取转子临界前(2s-8s)的瞬态响应数据U(t),如图7所示。转子在该时间段内的角速度为40rad/s-160rad/s。以该转子临界前的瞬态响应数据作为系统输入,进行载荷识别及模态坐标转换过程,求解该段时间内转子不平衡激振力f(t)。
步骤2:通过系统输入为U(t)的载荷识别及模态坐标转换过程,求解系统输出,即转子瞬时不平衡激振力f(t)。即:
f(t)=IFT[U(ω)/Φhq(ω)ΦT] (14)
其中,U(ω)为U(t)的傅里叶变换,ω表示频域频率;Φ为转子模态振型矩阵,表示为:
hq(ω)为转子系统的模态导纳矩阵,表示为:
hq(ω)=diag[h1(ω),h2(ω),···,hr(ω),···,h4N(ω)] (16)
hr(ω)=1/(ωr 2-ω2+2jωξrωr),(r=1,2,···,4N) (17)
其中,ωr和ξr分别为系统第r阶固有频率和模态阻尼比,本实施例中h1(ω)=h2(ω)=h3(ω)=h4(ω),ω1=39.05Hz。
步骤3:对于得到的形式已知的转子瞬时不平衡激振力f(t),基于辅助角公式结合不平衡激振力基本信息计算转子不平衡量。
根据传递矩阵法,计算得到的转子不平衡激振力f(t)又可表示为:
f(t)=[fx1(t),0,fy1(t),0,···,fxi(t),0,fyi(t),0,···,fxN(t),0,fyN(t),0]T,(i=1,2,···,N) (18)
其中,ei和分别表示第i个特征盘的不平衡大小和方位角;和分别为转子的自转角、自转角速度,为转子自转角初值,为转子自转角速度初值,α为转子的角加速度;fxi(t)、fyi(t)分别表示第i个特征盘x方向和y方向的不平衡激振力;
利用辅助角公式将公式(19)改写为:
其中,δx(t)和δy(t)分别为x方向和y方向的辅助角,计算公式为:
根据特征盘的受力特性,转子每旋转一周,总有两个时刻分别使x方向或y方向的瞬时不平衡激振力的矢量和为0,x方向瞬时不平衡激振力的矢量和为0如图8所示。设特征盘在运动过程中共旋转m周,x方向或y方向的瞬时不平衡激振力的矢量和为0的时刻记为tk,k=1,2,···,2m-1,2m,对于转子第i个特征盘x方向瞬时不平衡激振力,存在以下关系:
将公式(22)等效于:
由公式(23)得到转子第i个特征盘的不平衡方位角均值为:
转子第i个特征盘的不平衡大小可由步骤2中已识别的不平衡激振力向量f(t)中的元素fxi(t)计算,即:
本实施例选取转子不平衡激振力f(t)的所有零点,获得转子不平衡方位角结果如图9所示。对图9中所有结果求平均值,得到转子系统不平衡方位角均值为:2.28rad=130.43°;同时,获得转子不平衡大小为:4.90×10-5m。
步骤4:计算转子的不平衡校正量并将不平衡校正量添加到特征盘上,对转子进行平衡,获得转子平衡前后挠度对比图,如图10所示。可知转子平衡前挠度最大值为:4.38×10-4m,平衡后挠度最大为:3.57×10-5m,最大挠度降低91.85%,证明了本发明方法的有效性。
同时,针对转子系统的不同不平衡量,采用本发明方法进行转子瞬态平衡的结果如表2所示。由表2可知,本发明方法对转子的平衡效果,即转子最大挠度降低幅度能够达到90%以上,证明本发明方法对于转子的瞬态平衡是有益的,并且平衡精度及平衡效率较高。
表2
Claims (1)
1.一种基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法,其特征在于步骤如下:
步骤1:利用传递矩阵法建立转子系统的瞬态运动方程,通过Newmark积分方法计算转子系统在恒定角加速度下的瞬态运动信息,包括转子瞬态响应,转子Bode图及模态振型;截取转子达到其临界转速前任意时间段内的瞬态响应数据U(t)作为载荷识别输入数据;
步骤2:利用以下载荷识别和模态坐标转换结合方法,计算得到转子不平衡激振力f(t),即:
f(t)=IFT[U(ω)/Φhq(ω)ΦT] (1)
其中,U(ω)为U(t)的傅里叶变换,ω表示频域频率;Φ为转子模态振型矩阵,表示为:
其中,为转子系统第r阶模态振型,N为转子特征盘的个数;
hq(ω)为转子系统的模态导纳矩阵,表示为:
hq(ω)=diag[h1(ω),h2(ω),···,hr(ω),···,h4N(ω)] (3)
hr(ω)=1/(ωr 2-ω2+2jωξrωr),(r=1,2,···,4N) (4)
其中,ωr和ξr分别为系统第r阶固有频率和模态阻尼比;
步骤3:根据传递矩阵法,计算得到的转子不平衡激振力f(t)又可表示为:
f(t)=[fx1(t),0,fy1(t),0,···,fxi(t),0,fyi(t),0,···,fxN(t),0,fyN(t),0]T,(i=1,2,···,N) (5)
其中,ei和分别表示第i个特征盘的不平衡大小和方位角;和分别为转子的自转角、自转角速度, 为转子自转角初值,为转子自转角速度初值,α为转子的角加速度;fxi(t)、fyi(t)分别表示第i个特征盘x方向和y方向的不平衡激振力;
利用辅助角公式将公式(6)改写为:
其中,δx(t)和δy(t)分别为x方向和y方向的辅助角,计算公式为:
根据特征盘的受力特性,转子每旋转一周,总有两个时刻分别使x方向或y方向的瞬时不平衡激振力的矢量和为0,设特征盘在运动过程中共旋转m周,x方向或y方向的瞬时不平衡激振力的矢量和为0的时刻记为tk,k=1,2,···,2m-1,2m,对于转子第i个特征盘x方向瞬时不平衡激振力,存在以下关系:
将公式(9)等效于:
由公式(10)得到转子第i个特征盘的不平衡方位角均值为:
转子第i个特征盘的不平衡大小为:
步骤4:计算转子各特征盘不平衡校正量,并将不平衡校正量添加到相应的特征盘上,完成对转子的平衡;其中,转子第i个特征盘的不平衡校正量为:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910956055.2A CN110702314B (zh) | 2019-10-10 | 2019-10-10 | 基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910956055.2A CN110702314B (zh) | 2019-10-10 | 2019-10-10 | 基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110702314A true CN110702314A (zh) | 2020-01-17 |
CN110702314B CN110702314B (zh) | 2021-04-20 |
Family
ID=69198966
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910956055.2A Active CN110702314B (zh) | 2019-10-10 | 2019-10-10 | 基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110702314B (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112729682A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-30 | 厦门大学 | 一种获取转子等效不平衡量的方法和改善转子临界转速振动响应的方法 |
CN115014637A (zh) * | 2022-04-19 | 2022-09-06 | 厦门大学 | 一种基于低转速测量的模态动平衡方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1132323A (zh) * | 1995-03-27 | 1996-10-02 | 东北电力学院 | 旋转机械动平衡的动刚度系数方法及其装置 |
CN102880796A (zh) * | 2012-09-18 | 2013-01-16 | 西安交通大学 | 一种多平行轴系统转子动力学性能计算方法 |
CN103292958A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-09-11 | 西安交通大学 | 一种基于模型的转子无试重失衡参数辨识方法 |
CN109115407A (zh) * | 2018-08-09 | 2019-01-01 | 大唐东北电力试验研究院有限公司 | 一种1000mw汽轮发电机组的平衡校正方法 |
CN109948218A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-28 | 辽宁科技大学 | 一种基于风机系统的动力学分析方法 |
-
2019
- 2019-10-10 CN CN201910956055.2A patent/CN110702314B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1132323A (zh) * | 1995-03-27 | 1996-10-02 | 东北电力学院 | 旋转机械动平衡的动刚度系数方法及其装置 |
CN102880796A (zh) * | 2012-09-18 | 2013-01-16 | 西安交通大学 | 一种多平行轴系统转子动力学性能计算方法 |
CN103292958A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-09-11 | 西安交通大学 | 一种基于模型的转子无试重失衡参数辨识方法 |
CN109115407A (zh) * | 2018-08-09 | 2019-01-01 | 大唐东北电力试验研究院有限公司 | 一种1000mw汽轮发电机组的平衡校正方法 |
CN109948218A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-28 | 辽宁科技大学 | 一种基于风机系统的动力学分析方法 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
傅超等: "基于加速不平衡响应的柔性转子无试重动平衡", 《西北工业大学学报》 * |
岳聪等: "基于升速响应信息柔性转子系统的多阶多平面瞬态动平衡方法", 《航空动力学报》 * |
黄金平等: "利用升速响应振幅进行柔性转子的模态平衡", 《机械工程学报》 * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112729682A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-30 | 厦门大学 | 一种获取转子等效不平衡量的方法和改善转子临界转速振动响应的方法 |
CN115014637A (zh) * | 2022-04-19 | 2022-09-06 | 厦门大学 | 一种基于低转速测量的模态动平衡方法 |
CN115014637B (zh) * | 2022-04-19 | 2023-05-26 | 厦门大学 | 一种基于低转速测量的模态动平衡方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110702314B (zh) | 2021-04-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104568313B (zh) | 一种旋转机械多平面多测点多转速轴系影响系数动平衡法 | |
CN111475903B (zh) | 基于多偏置误差同步补偿的大型高速回转装备多级零部件动力学特性逐级测调和分配方法 | |
CN110702314B (zh) | 基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 | |
CN110579312B (zh) | 一种无试重旋转机械多轮盘轴系动平衡故障检测方法 | |
CN110231133B (zh) | 一种磁悬浮轴承电流刚度和位移刚度测量方法 | |
US20190242774A1 (en) | Method for measuring the unbalance of flexible rotors by means of position-measuring sensors | |
CN109115408B (zh) | 一种基于离心力方程的大型水电机组动平衡试验方法 | |
CN109827772A (zh) | 基于弹支鼠笼应变的转子支点载荷辨识实验装置及方法 | |
CN104101464B (zh) | 一种基于旋转坐标系的多轮盘转子动平衡检测方法 | |
CN110501107B (zh) | 一种基于六维力测试仪的航天器旋转载荷动平衡量测量方法 | |
CN103105266B (zh) | 一种旋转机械转子双平面弯矩动平衡方法 | |
CN113190786B (zh) | 一种大型旋转装备利用多维装配参数的振动预测方法 | |
CN108225783B (zh) | 航空涡轮风扇发动机风扇转子配平方法和装置 | |
CN114018480B (zh) | 一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 | |
CN112105799B (zh) | 转子平衡方法和装置 | |
CN111141518A (zh) | 一种基于模型的非对称转子轴承系统不平衡量识别方法 | |
CN116754134A (zh) | 基于试验与仿真数据融合的转子不平衡状态识别方法 | |
CN116256173A (zh) | 一种基于共振衰减法的轴承受力状态测量方法及相关装置 | |
CN114577397B (zh) | 一种高速永磁电机转子动平衡方法及系统 | |
CN116222475A (zh) | 一种基于共振衰减法的轴承动态游隙测量方法及相关装置 | |
CN110702313B (zh) | 基于变转速起动高精度识别柔性转子不平衡激振力的方法 | |
CN111473859B (zh) | 整机振动限制值的制定方法 | |
Hong et al. | Vibration failure analysis of multi-disk high-speed rotor based on rotary inertia load model | |
CN109847952B (zh) | 一种基于驱动电流的双轴精密离心机回转台动平衡方法 | |
CN115014637B (zh) | 一种基于低转速测量的模态动平衡方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |