CN114018480B - 一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 - Google Patents
一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114018480B CN114018480B CN202111418629.4A CN202111418629A CN114018480B CN 114018480 B CN114018480 B CN 114018480B CN 202111418629 A CN202111418629 A CN 202111418629A CN 114018480 B CN114018480 B CN 114018480B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- frequency response
- rotor system
- response function
- rotor
- matrix
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000003745 diagnosis Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000005316 response function Methods 0.000 claims abstract description 59
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims abstract description 17
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 39
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 35
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 12
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 8
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 claims description 6
- 239000013598 vector Substances 0.000 claims description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 3
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 claims description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 3
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M1/00—Testing static or dynamic balance of machines or structures
- G01M1/14—Determining imbalance
- G01M1/16—Determining imbalance by oscillating or rotating the body to be tested
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Testing Of Balance (AREA)
Abstract
本发明涉及一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法,属于旋转机械振动监测技术领域。该方法首先通过监测的振动数据拟合转子系统的频响函数并辨识转子系统的相关物理参数;其次,根据该类转子系统规定的平衡允差及其物理参数,确定其产生不平衡故障的临界激励;最后,基于转子系统的频响函数和产生不平衡故障的临界激励,计算转子系统产生不平衡故障的临界振幅,该临界振幅可作为转子系统是否产生转子不平衡故障的依据。本发明反映了系统故障状态的振动信号与系统物理参数之间的联系,并以临界振幅作为产生不平衡故障的依据,可对大型旋转机械转子系统的原始不平衡、渐发性不平衡和突发性不平衡进行实时监测、诊断。
Description
技术领域
本发明属于旋转机械振动监测技术领域,涉及一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法。
背景技术
旋转机械是一类被广泛使用的机械设备,在许多行业中,旋转机械造成的恶性事故会造成极大的损失,因此对旋转机械的运行实施有效地检测和诊断是非常必要的。常见的汽轮发电机组、风机等典型旋转机械常被作为特护机组进行监控和维护,其最常见的故障是转子不平衡,在现场发生的机组振动故障中,约80%是由于转子质量不平衡造成的。引起质量不平衡的原因是多种多样的,如旋转设备转子结构设计缺陷、安装制造精度低、旋转部件运行中,存在介质持续点蚀、磨损、介质结垢等,都可能成为转子质量不平衡的原因。
目前,大型旋转机械的振动分析与故障诊断工作主要还是依靠具有一定现场振动故障诊断经验的专家完成,诊断经济成本高,周期长,且对转子运行中逐步发展的渐发性不平衡和突发性不平衡,诊断难度大。因此,亟需一种大型旋转机械的转子不平衡故障实时的智能诊断方法来降低诊断成本,且保证诊断准确度和效率。
发明内容
有鉴于此,本发明的目的在于提供一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法,对转子不平衡故障进行实时自动监测、分析、诊断,以提高故障诊断效率和准确度。
为达到上述目的,本发明提供如下技术方案:
一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法,具体包括以下步骤:
S1:通过监测的振动数据拟合转子系统的频响函数,并辨识转子系统的物理参数,包括质量、阻尼和刚度特性等;
S2:根据相关(国家标准GB/T 9239.1-2006《恒态(刚性)转子平衡品质要求》)规定的平衡允差及其物理参数,确定转子系统产生不平衡故障的临界激励;
S3:根据上述确定的转子系统的频响函数和产生不平衡故障的临界激励,计算转子系统产生不平衡故障的临界振幅,根据临界振幅判定转子系统是否产生不平衡故障。
进一步,步骤S1具体包括以下步骤:
S11:基于实测的振动数据拟合频响函数幂基多项式,并采用正交多项式拟合法计算频响函数幂基多项式的系数;
S12:根据动力学方程构建转子系统的加速度频响函数,由于该加速度频响函数与S11拟合的频响函数幂基多项式相等,则可计算转子系统的物理参数。
进一步,步骤S11具体包括:对于一个N自由度的转子系统,其加速度频响函数矩阵的第l行第p列元素表示为:
其中,n=2N,m=2N-2,N(s)、D(s)分别为传递函数的分子、分母多项式,a0,a1,…,am、b0,b1,…,bn表示分子、分母多项式系数,且令s=jω,ω表示频率;p0(s)=1,p1(s)=s,…,pm(s)=sm;q0(s)=1,q1(s)=s,…,qn(s)=sn。
采用正交多项式拟合法计算加速度频响函数幂基多项式系数;
首先,构造如下矩阵:
W=[qn(jω-L),…,qn(jω-1),qn(jω1),…,qn(jωL)]T,A=[a0,a1,…,am]T,B=[b0,b1,…,bn]T;其中,A和B分别为分子和分母幂基多项式的系数向量,E为加速度频响的附加项矩阵,D为实测加速度频响序列的扩展矩阵,P、Q和W分别为分子、分母的扩展幂基矩阵和向量,L为被拟合频响数据的测量频率点数。本发明引入负频率的概念,使ω=ω-L,…,ω-1,ω1,…,ωL共2L个点,且令ω-i=-ωi,频响函数的数学模型值H(jω-i)=H*(jωi)。
其次,计算频响函数的幂基多项式系数,基于频响函数的实测值与理论值之间的总方差最小的理论,采用下式求得频响函数的幂基多项式系数,即矩阵A和B;
其中,Pa=EP,Qa=DQ,Wa=DW。
进一步,根据实测加速度振动数据对矩阵D进行构造,具体包括以下步骤:
(1)计算转子径向动载荷:采用斯捷潘若夫公式计算各测量转速下转子的径向动载荷,该载荷即为激励力F;
其中,P1为风机的全压,Pa;D2为叶轮出口直径,cm;B2为包括前后盖板的叶轮宽度,cm;qv为风机的工况流量,m3/s;qvd为风机设计工况流量,m3/s;
(2)加速度频响序列构造:在相应转速下,通过计算实测振动加速度与激励力的比值,构造加速度频响序列,即矩阵D。
进一步,步骤S12中,根据动力学方程构建转子系统的加速度频响函数,具体包括:
下面以二自由度转子系统为例对本案进行说明,其方法可扩展到多自由度,二自由度转子系统的等效模型如附图2所示。
根据动力学方程,二自由度转子系统的加速度频响函数矩阵为:
H(ω)=(jω)2[K+jωC+(jω)2M]-1
其中,表示质量矩阵,/>表示阻尼矩阵,表示刚度矩阵;m1、c1、k1为转子的等效质量、阻尼和刚度,m2、c2、k2为非旋转部件的质量、阻尼和刚度。
考虑实际测量的方便,常在轴承座的径向方向安装振动传感器测量其振动,即需要通过计算频响函数矩阵的第1行第2列元素H12(s)辨识转子系统的相关物理参数。根据动力学方程,该元素表示为:
根据步骤S11,二自由度转子系统的加速度频响函数矩阵中第1行第2列元素为:
由于实测振动数据拟合的频响函数幂基多项式与动力学方程计算的频响函数相等,则根据上述两式即可计算转子系统的相关物理参数。
进一步,步骤S2具体包括以下步骤:
S21:根据国家标准确定转子系统的平衡品质级别和平衡品质所允许的最大量值;
S22:计算转子系统在额定转速下的剩余不平衡度,并结合转子系统的物理参数确定转子系统额定转速下的激励,即临界激励。
本发明的有益效果在于:本发明所提出的转子系统不平衡故障的诊断方法反映了系统故障状态的振动信号与系统物理参数之间的联系,并以临界振幅作为产生不平衡故障的依据,可对大型旋转机械转子系统的原始不平衡、渐发性不平衡和突发性不平衡进行实时监测、诊断,从而降低诊断成本,提高故障诊断效率和准确度。
本发明的其他优点、目标和特征在某种程度上将在随后的说明书中进行阐述,并且在某种程度上,基于对下文的考察研究对本领域技术人员而言将是显而易见的,或者可以从本发明的实践中得到教导。本发明的目标和其他优点可以通过下面的说明书来实现和获得。
附图说明
为了使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图对本发明作优选的详细描述,其中:
图1为本发明方法的故障诊断流程图;
图2为二自由度转子系统的等效模型。
具体实施方式
以下通过特定的具体实例说明本发明的实施方式,本领域技术人员可由本说明书所揭露的内容轻易地了解本发明的其他优点与功效。本发明还可以通过另外不同的具体实施方式加以实施或应用,本说明书中的各项细节也可以基于不同观点与应用,在没有背离本发明的精神下进行各种修饰或改变。需要说明的是,以下实施例中所提供的图示仅以示意方式说明本发明的基本构想,在不冲突的情况下,以下实施例及实施例中的特征可以相互组合。
请参阅图1~图2,图1为一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法,具体包括以下步骤:
S1:通过监测的振动数据拟合转子系统的频响函数,并辨识转子系统的相关物理参数,包括质量、阻尼和刚度特性等。
转子系统物理参数辨识步骤具体如下:
S11:基于实测的振动数据拟合频响函数幂基多项式,并采用正交多项式拟合法计算频响函数的幂基多项式系数;
以加速度频响函数为例,对于一个N自由度的转子系统,其加速度频响函数矩阵的第l行第p列元素可表示为:
其中,n=2N,m=2N-2,N(s)、D(s)分别为传递函数的分子、分母多项式,a0,a1,…,am、b0,b1,…,bn表示分子、分母多项式系数,且令s=jω,ω表示频率;p0(s)=1,p1(s)=s,…,pm(s)=sm;q0(s)=1,q1(s)=s,…,qn(s)=sn。
为了计算加速度频响函数幂基多项式系数,本发明采用正交多项式拟合法。
首先,构造如下矩阵:
W=[qn(jω-L),…,qn(jω-1),qn(jω1),…,qn(jωL)]T,A=[a0,a1,…,am]T,B=[b0,b1,…,bn]T;其中,A和B分别为分子和分母幂基多项式的系数向量,E为加速度频响的附加项矩阵,D为实测加速度频响序列的扩展矩阵,P、Q和W分别为分子、分母的扩展幂基矩阵和向量,L为被拟合频响数据的测量频率点数。本发明引入负频率的概念,使ω=ω-L,…,ω-1,ω1,…,ωL共2L个点,且令ω-i=-ωi,频响函数的数学模型值。其中,根据实测加速度振动数据对矩阵D进行构造的具体步骤如下:
(1)计算转子径向动载荷:采用斯捷潘若夫公式计算各测量转速下转子的径向动载荷,该载荷即为激励力F;
其中,P1为风机的全压,Pa;D2为叶轮出口直径,cm;B2为包括前后盖板的叶轮宽度,cm;qv为风机的工况流量,m3/s;qvd为风机设计工况流量,m3/s;
(2)加速度频响序列构造:在相应转速下,通过计算实测振动加速度与激励力的比值,构造加速度频响序列,即矩阵D。
其次,计算频响函数的幂基多项式系数,基于频响函数的实测值与理论值之间的总方差最小的理论,采用下式求得频响函数的幂基多项式系数,即矩阵A和B;
其中,Pa=EP,Qa=DQ,Wa=DW。
S12:根据动力学方程构建转子系统的加速度频响函数,由于该加速度频响函数与S11拟合的频响函数幂基多项式相等,则可计算转子系统的物理参数。
下面以二自由度转子系统为例对本案进行说明,其方法可扩展到多自由度,二自由度转子系统的等效模型如图2所示。
根据动力学方程,二自由度转子系统的加速度频响函数矩阵为:
H(ω)=(jω)2[K+jωC'+(jω)2M]-1
其中,表示质量矩阵,/>表示阻尼矩阵,表示刚度矩阵;m1、c1、k1为转子的等效质量、阻尼和刚度,m2、c2、k2为非旋转部件的质量、阻尼和刚度。
考虑实际测量的方便,常在轴承座的径向方向安装振动传感器测量其振动,即需要通过计算频响函数矩阵中第1行、第2列元素辨识转子系统的相关物理参数。根据动力学方程,该元素可表示为:
根据步骤S11,二自由度转子系统的加速度频响函数矩阵中第1行第2列元素为:
由于实测振动数据拟合的频响函数幂基多项式与动力学方程计算的频响函数相等,则根据上述两式相等即可计算转子系统的相关物理参数。
S2:根据相关(国家标准GB/T 9239.1-2006《恒态(刚性)转子平衡品质要求》)规定的平衡允差,确定转子系统产生不平衡故障的临界激励,具体包括以下步骤:
(1)根据国家标准确定转子系统的平衡品质级别、平衡品质所允许的最大量值;
(2)计算转子系统在额定转速下的剩余不平衡度,并结合转子系统的相关物理参数确定转子系统额定转速下的激励,即临界激励。
S3:根据上述确定的转子系统的频响函数和不平衡的临界激励,计算转子系统产生不平衡故障的临界振幅,根据临界振幅判定转子系统是否产生不平衡故障。
最后说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制,尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解,可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换,而不脱离本技术方案的宗旨和范围,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (2)
1.一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法,其特征在于,该方法具体包括以下步骤:
S1:通过监测的振动数据拟合转子系统的频响函数,并辨识转子系统的物理参数,包括质量、阻尼和刚度特性;
S2:根据转子系统规定的平衡允差及其物理参数,确定转子系统产生不平衡故障的临界激励;
S3:根据转子系统的频响函数和产生不平衡故障的临界激励,计算转子系统产生不平衡故障的临界振幅,从而依据临界振幅判定转子系统是否产生不平衡故障;
步骤S1具体包括以下步骤:
S11:基于实测的振动数据拟合频响函数幂基多项式,并采用正交多项式拟合法计算频响函数的幂基多项式系数;
S12:根据动力学方程构建转子系统的加速度频响函数,由于该加速度频响函数与S11拟合的频响函数幂基多项式相等,即能计算转子系统的物理参数;
步骤S11具体包括:对于一个N自由度的转子系统,其加速度频响函数矩阵的第l行第p列元素表示为:
其中,n=2N,m=2N-2,N(s)、D(s)分别为传递函数的分子、分母多项式,a0,a1,…,am、b0,b1,…,bn分别表示分子、分母多项式系数,且令s=jω,ω表示频率;p0(s)=1,p1(s)=s,…,pm(s)=sm;q0(s)=1,q1(s)=s,…,qn(s)=sn;
采用正交多项式拟合法计算加速度频响函数幂基多项式系数;
首先,构造如下矩阵:
W=[qn(jω-L),…,qn(jω-1),qn(jω1),…,qn(jωL)]T,A=[a0,a1,…,am]T,B=[b0,b1,…,bn]T;其中,A和B分别为分子、分母幂基多项式的系数向量,E为加速度频响的附加项矩阵,D为实测加速度频响序列的扩展矩阵,P、Q和W分别为分子、分母的扩展幂基矩阵和向量,L为被拟合频响数据的测量频率点数;引入负频率的概念,使ω=ω-L,…,ω-1,ω1,…,ωL共2L个点,且令ω-i=-ωi,频响函数的数学模型值H(jω-i)=H*(jωi);
其次,计算频响函数的幂基多项式系数,基于频响函数的实测值与理论值之间的总方差最小的理论,采用下式求得频响函数的幂基多项式系数,即矩阵A和B;
其中,Pa=EP,Qa=DQ,Wa=DW;
根据实测加速度振动数据对矩阵D进行构造,具体包括以下步骤:
(1)计算转子径向动载荷:采用斯捷潘若夫公式计算各测量转速下转子的径向动载荷,该载荷即为激励力F;
其中,P1为风机的全压,Pa;D2为叶轮出口直径,cm;B2为包括前后盖板的叶轮宽度,cm;qv为风机的工况流量,m3/s;qvd为风机的设计工况流量,m3/s;
(2)加速度频响序列构造:在相应转速下,通过计算实测振动加速度与激励力的比值,构造加速度频响序列,即矩阵D;
步骤S12中,根据动力学方程构建转子系统的加速度频响函数,具体包括:根据动力学方程,二自由度转子系统的加速度频响函数矩阵为:
H(ω)=(jω)2[K+jωC+(jω)2M]-1
其中,表示质量矩阵,/>表示阻尼矩阵,/>表示刚度矩阵;m1、c1、k1为转子的等效质量、阻尼和刚度,m2、c2、k2为非旋转部件的质量、阻尼和刚度;
考虑实际测量的方便,常在轴承座的径向方向安装振动传感器测量其振动,即需要通过计算频响函数矩阵中第1行、第2列元素辨识转子系统的相关物理参数;根据动力学方程,该元素表示为:
根据步骤S11,二自由度转子系统的加速度频响函数矩阵中第1行第2列元素为:
由于实测振动数据拟合的频响函数幂基多项式与动力学方程计算的频响函数相等,则根据上述两式即能计算转子系统的相关物理参数。
2.根据权利要求1所述的大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法,其特征在于,步骤S2具体包括以下步骤:
S21:根据国家标准确定转子系统的平衡品质级别和平衡品质所允许的最大量值;
S22:计算转子系统在额定转速下的剩余不平衡度,并结合转子系统的物理参数确定转子系统额定转速下的激励,即临界激励。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111418629.4A CN114018480B (zh) | 2021-11-24 | 2021-11-24 | 一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111418629.4A CN114018480B (zh) | 2021-11-24 | 2021-11-24 | 一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114018480A CN114018480A (zh) | 2022-02-08 |
CN114018480B true CN114018480B (zh) | 2023-07-18 |
Family
ID=80066476
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202111418629.4A Active CN114018480B (zh) | 2021-11-24 | 2021-11-24 | 一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114018480B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114544080B (zh) * | 2022-02-22 | 2024-04-19 | 北京电力设备总厂有限公司 | 一种针对待检修挠性转子的动平衡综合处理方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009031052A (ja) * | 2007-07-25 | 2009-02-12 | Toyota Motor Corp | 高速回転機器のアンバランス修正方法およびアンバランス修正装置 |
DE102009038011A1 (de) * | 2009-08-20 | 2011-03-10 | Schenck Rotec Gmbh | Verfahren zur automatischen Erfassung und Erkennung von Fehlern an einer Auswuchtmaschine |
CN103528782A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 东北大学 | 基于压电陶瓷激振器的薄壁结构件振动测试装置及方法 |
CN103913272A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-09 | 华北电力大学 | 一种汽轮发电机组转子质量不平衡故障的定量诊断方法 |
CN104526465A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-22 | 华中科技大学 | 一种测量刀尖点振动位移的方法 |
CN109657397A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-19 | 山东大学 | 基于频响函数的汽轮机叶片-转子系统稳定性的预测方法 |
CN110579312A (zh) * | 2019-10-17 | 2019-12-17 | 江苏方天电力技术有限公司 | 一种无试重旋转机械多轮盘轴系动平衡故障检测方法 |
CN112729682A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-30 | 厦门大学 | 一种获取转子等效不平衡量的方法和改善转子临界转速振动响应的方法 |
-
2021
- 2021-11-24 CN CN202111418629.4A patent/CN114018480B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009031052A (ja) * | 2007-07-25 | 2009-02-12 | Toyota Motor Corp | 高速回転機器のアンバランス修正方法およびアンバランス修正装置 |
DE102009038011A1 (de) * | 2009-08-20 | 2011-03-10 | Schenck Rotec Gmbh | Verfahren zur automatischen Erfassung und Erkennung von Fehlern an einer Auswuchtmaschine |
CN103528782A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 东北大学 | 基于压电陶瓷激振器的薄壁结构件振动测试装置及方法 |
CN103913272A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-09 | 华北电力大学 | 一种汽轮发电机组转子质量不平衡故障的定量诊断方法 |
CN104526465A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-22 | 华中科技大学 | 一种测量刀尖点振动位移的方法 |
CN109657397A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-19 | 山东大学 | 基于频响函数的汽轮机叶片-转子系统稳定性的预测方法 |
CN110579312A (zh) * | 2019-10-17 | 2019-12-17 | 江苏方天电力技术有限公司 | 一种无试重旋转机械多轮盘轴系动平衡故障检测方法 |
CN112729682A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-30 | 厦门大学 | 一种获取转子等效不平衡量的方法和改善转子临界转速振动响应的方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
转子动力学及旋转机械状态监测;李其汉;;水利电力机械(第04期);第26-32页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN114018480A (zh) | 2022-02-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7089154B2 (en) | Automatic machinery fault diagnostic method and apparatus | |
US6560552B2 (en) | Dynamically configurable process for diagnosing faults in rotating machines | |
JP3609982B2 (ja) | 故障診断方法及びその装置 | |
Saleem et al. | Detection of unbalance in rotating machines using shaft deflection measurement during its operation | |
CN114018480B (zh) | 一种大型旋转机械的转子不平衡故障的实时诊断方法 | |
CN109115408B (zh) | 一种基于离心力方程的大型水电机组动平衡试验方法 | |
CN109374209B (zh) | 一种转子低速动平衡台及临界转速预测方法 | |
CN104101464B (zh) | 一种基于旋转坐标系的多轮盘转子动平衡检测方法 | |
CN109642852A (zh) | 用于通过转子-轴承-基座模型诊断旋转设备的方法 | |
Kumar et al. | Condition monitoring of rotating machinery through vibration analysis | |
Vojtko et al. | Examining the effect of alignment of the rotor of the emissions exhaust fan on its operating parameters | |
CN110702314B (zh) | 基于柔性转子加速响应信息的无试重瞬态高速动平衡方法 | |
CN116839889A (zh) | 一种识别旋转机械转子系统和支撑系统故障的方法 | |
JP6869156B2 (ja) | 状態監視装置および状態監視方法 | |
KR101859625B1 (ko) | 회전 시스템의 비정상 거동 모사 장치 | |
JP3103193B2 (ja) | 回転機械の診断装置 | |
JP3087470B2 (ja) | 回転機器の異常診断装置 | |
Noroozi et al. | Condition monitoring and diagnostics of an extruder motor and its gearbox vibration problem | |
CN102879085B (zh) | 汽轮发电机组低频振动非稳态实时预警方法 | |
CN114829895A (zh) | 振动分析装置和振动测量系统 | |
Kumhar et al. | Dynamic-balance monitoring scheme for industrial fans using neural-network based machine learning approach | |
JP7389303B1 (ja) | データ抽出装置及び異常監視装置 | |
KR101472768B1 (ko) | 회전기계 진동량을 이용한 설비의 상태평가 방법 | |
CN115752901A (zh) | 一种风机转子的六点平衡法 | |
Baglio et al. | On-line condition monitoring tool for nuclear research reactors coolant system components |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |