CN110552232A - 一种沉头嘴棒成形纸的生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，包括以下步骤：（1）将针叶浆原浆和阔叶浆原浆分别进行打浆处理，然后按照质量比为（1~1.5）：1混合，再加入重质碳酸钙溶液得到混合成浆；（2）将混合成浆浓度稀释至质量浓度为2.5～3.5%，然后加入聚氧化乙烯溶液和阳离子淀粉溶液，进一步将混合成浆稀释至质量浓度为1.5～2.5%，进行上网处理，并加入烷基烯酮二聚体溶液；（3）将上网处理后的浆料经压榨部脱水成形，得到含水量在45~65%的湿纸页；（4）湿纸页经过前干烘干处理，得到半干纸页，将半干纸页浸涂聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液，之后经过后干烘干处理，经卷取得到所述沉头嘴棒成形纸。

Description

一种沉头嘴棒成形纸的生产方法
技术领域
本发明属于成形纸制备技术领域，具体涉及一种沉头嘴棒成形纸的生产方法。
背景技术
沉头嘴棒用成形纸是用于香烟滤嘴棒中包裹醋酸纤维丝束，并与醋酸纤维丝束直接接触的一种成形纸类，该产品与普通滤棒成形的主要区别在于该产品用于半丝束嘴棒，所谓半丝束嘴棒指的是香烟烟草段卷接的滤嘴棒中，成形纸所包裹的材料包括一段或多段醋酸纤维丝束及醋酸纤维丝束复合材料嘴棒，以及一段仅由成形纸构成的空管，空管由成形纸独立支撑，管内无任何丝束及丝束类填充物，空管长度根据嘴棒设计可以自行调整。
目前现有技术的成形纸生产中，并无专用于沉头嘴棒的成形纸的相关技术。而在沉头嘴棒上应用的硬嘴棒成形纸由于并非针对特定用途而设计，仅通过提高定量的方式使成形纸达到一定的挺度来实现卷制沉头嘴棒的目的。单纯提高成纸挺度势必会使成纸厚度过高，吸收性增强，空管部分在于唇部接触时过早浸湿而塌陷，影响产品质量。同时纤维堆叠层数多，纤维之间纵向摩擦增大，而空管部分由于内部没有支撑，在嘴棒机上进行切断时没有支撑，导致分切难度增大，嘴棒端头出现毛茬，严重影响产品外观。因此，硬嘴棒成形纸只是在沉头嘴棒中有应用，但并非针对沉头嘴棒设计研发的产品。
发明内容
针对现有技术存在的问题，本发明提供一种沉头嘴棒成形纸的生产方法。本发明的技术方案为：
一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，包括以下步骤：
（1）将针叶浆原浆和阔叶浆原浆分别进行打浆处理，然后按照质量比为（1~1.5）：1混合，再加入重质碳酸钙溶液得到混合成浆；
（2）将混合成浆稀释至质量浓度为2.5～3.5%，然后加入聚氧化乙烯溶液和阳离子淀粉溶液，进一步将混合成浆浓度稀释至质量浓度为1.5～2.5%，进行上网处理，并加入烷基烯酮二聚体溶液；
（3）将上网处理后的浆料经压榨部脱水成形，得到含水量在45~65%的湿纸页；
（4）湿纸页经过前干烘干处理，得到半干纸页，将半干纸页浸涂聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液，之后经过后干烘干处理，经卷取得到所述沉头嘴棒成形纸。
进一步的，所述步骤（1）中针叶浆原浆选用要求为：纤维长度≥2.5mm，纤维粗度≥0.14mg/m，纤维宽度28～35μm；阔叶浆原浆选用要求为：纤维长度≥0.7mm，纤维粗度≥0.08mg/m，纤维宽度20～35μm。
进一步的，所述步骤（1）中针叶浆原浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度3.0～5.0%，纤维长度0.9～1.4mm，打浆度35~55°SR，帚化率35~55%；阔叶浆原浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度3.0～5.0%，打浆度25~40°SR。
进一步的，所述步骤（1）中重质碳酸钙的粒径为800~1250目，其溶液的质量浓度为17～20%，加入量为80~300kg/吨绝干浆。
进一步的，所述步骤（2）中聚氧化乙烯溶液的质量浓度为0.02~0.03%，加入量为0.8~1.2kg/吨绝干浆。
进一步的，所述步骤（2）中阳离子淀粉溶液的质量浓度为2~3%，加入量为4~6kg/吨绝干浆。
进一步的，所述步骤（2）中上网处理的具体控制参数为：上网浆浓度为0.8～1.0%，网案振幅为60～80mm，网案振频为400～600次/min，浆网速比为1.02~1.05。
进一步的，所述步骤（2）中烷基烯酮二聚体溶液的质量浓度为4~5%，加入量为8~13kg/吨绝干浆。
进一步的，所述步骤（4）中前干烘干处理的温度为85~115℃，半干纸页的水分为4.5~5.5%。
进一步的，所述步骤（4）中聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液中三者的质量比为：1：（1~2）：（1~3）。
进一步的，所述后干烘干处理的温度为65~110℃。
本发明的有益效果在于：
1、本发明可减小沉头嘴棒成形纸纵横拉力比，在保证纤维具有较高结合强度的同时减小其纵向抗张强度，并可减小沉头嘴棒切断时的阻力，减少分切刀具的磨损，使空管部分端头平滑。
2、本发明使用重质碳酸钙，与轻质碳酸钙比，在达到同等施胶效果的情况下烷基烯酮二聚体使用量减少，辅料与助剂成本降低，并且沉头嘴棒成形纸抗水性能不变。
3、本发明采用聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液作为施剂浸涂于半干纸页表面，达到双重抗水效果，将该成形纸应用于沉头嘴棒时，空管部分即使与抽吸体验者嘴部接触长时间接触也不会被液体浸透，保持嘴棒完整外观。
4、本发明获得的成形纸具有较高的纵向挺度与横向挺度，使其作为空管独立支撑时，不易凹陷，保持较好圆度和稳定圆周。
附图说明
图1为800目重质碳酸钙的微观形态结构图。
具体实施方式
在本发明的描述中，需要说明的是，实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
下面结合具体的实施例对本发明做进一步详细说明，所述是对本发明的解释而不是限定。
实施例1
本实施例提供一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，包括以下步骤：
（1）原料选择：选用纤维长度≥2.5mm、纤维粗度≥0.14mg/m、纤维宽度28～35μm的针叶浆原浆；和纤维长度≥0.7mm、纤维粗度≥0.08mg/m、纤维宽度20～35μm的阔叶浆原浆。
（2）将针叶浆和阔叶浆分别进行打浆处理；其中，针叶浆采用三台盘磨打浆，第一台为切断盘磨，主要进行纤维切断，第二台第三台为帚化盘磨，主要起叩解度，此种打浆方式能控制纤维长度，在保证纤维叩解度的同时控制纤维长度和帚化率，使针叶纤维在达到叩解度的同时纤维不过长，同时还能暴露足够多的羟基，使成纸保证较高结合强度的同时纵向伸长率不过长，保证纵向挺度和减少纵向结合强度。阔叶浆采用三台盘磨打浆，盘磨类型皆为帚化类型，保证阔叶纤维在达到叩解度要求的同时尽可能较小的损失长度，保证纤维的长度均一性，改善成纸匀度的同时提高产品透气度。针叶浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度：4.0%，纤维长度：0.9~1.1mm，纤维帚化率：45~50%，打浆度：48~52°SR。阔叶浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度：4.0%，打浆度：28~32°SR。然后将两种浆料按照质量比为1.5：1混合，再加入质量浓度为20%的重质碳酸钙溶液得到混合成浆，其中所采用的重质碳酸钙的粒径为800目，加入量为80kg/吨绝干浆。
（3）将混合成浆稀释至质量浓度为3.0%后，加入质量浓度为0.02%的聚氧化乙烯溶液和质量浓度为2%的阳离子淀粉溶液，加入量分别为1.0kg/吨绝干浆和5kg/吨绝干浆，进一步的将混合浆稀释至2.0%，然后进行上网处理，具体控制参数为：上网浆浓度为0.8～1.0%，网案振幅为60～80mm，网案振频为400～600次/min，浆网速比为1.02；并加入质量浓度为5%的烷基烯酮二聚体溶液，加入量为12kg/吨绝干浆；
（4）将上网处理后的浆料经压榨部脱水成形，其中一压/二压/三压：60KN/m/80KN/m/100KN/m，得到水分为50~60%的湿纸页；
（5）湿纸页经过前干烘干处理，前干烘干处理的温度为85~115℃，得到水分为4.5~5.5%的半干纸页，将半干纸页通过施剂机浸涂聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液，溶液浓度为4%，其中聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液中三者的质量比为：1：2：1，之后经过后干烘干处理，后干烘干处理的温度为65~110℃，经卷取得到所述沉头嘴棒成形纸。
本实施例的沉头嘴棒成形纸的技术指标如表1所示。
实施例2
本实施例提供一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，包括以下步骤：
（1）原料选择：选用纤维长度≥2.5mm、纤维粗度≥0.14mg/m、纤维宽度28～35μm的针叶浆原浆；和纤维长度≥0.7mm、纤维粗度≥0.08mg/m、纤维宽度20～35μm的阔叶浆原浆。
（2）将针叶浆和阔叶浆分别进行打浆处理；其中，针叶浆采用三台盘磨打浆，第一台为切断盘磨，主要进行纤维切断，第二台第三台为帚化盘磨，主要起叩解度，此种打浆方式能控制纤维长度，在保证纤维叩解度的同时控制纤维长度和帚化率，使针叶纤维在达到叩解度的同时纤维不过长，同时还能暴露足够多的羟基，使成纸保证较高结合强度的同时纵向伸长率不过长，保证纵向挺度和减少纵向结合强度。阔叶浆采用三台盘磨打浆，盘磨类型皆为帚化类型，保证阔叶纤维在达到叩解度要求的同时尽可能较小的损失长度，保证纤维的长度均一性，改善成纸匀度的同时提高产品透气度。针叶浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度：3.0%，纤维长度：1.2~1.4mm，纤维帚化率：35~40%，打浆度：35~38°SR；阔叶浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度：3.0%，打浆度：25~35°SR。然后将两种浆料按照质量比为1：1混合，再加入质量浓度为20%的重质碳酸钙溶液得到混合成浆，其中所采用的重质碳酸钙的粒径为800目，加入量为150kg/吨绝干浆。
（3）将混合成浆稀释至质量浓度为2.5%后，加入质量浓度为0.02%的聚氧化乙烯溶液和质量浓度为2%的阳离子淀粉溶液，加入量分别为1.1kg/吨绝干浆和4kg/吨绝干浆，进一步的浆混合浆浓度稀释至1.5%，然后进行上网处理，具体控制参数为：上网浆浓度为0.8～1.0%，网案振幅为60～80mm，网案振频为400～600次/min，浆网速比为1.05；并加入质量浓度为5%的烷基烯酮二聚体溶液，加入量为13kg/吨绝干浆；
（4）将上网处理后的浆料经压榨部脱水成形，其中一压/二压/三压：70KN/m/90KN/m/110KN/m，得到水分为55~65%的湿纸页；
（5）湿纸页经过前干烘干处理，前干烘干处理的温度为90~115℃，得到水分为4.5~5.5%的半干纸页，将半干纸页通过施剂机浸涂聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液，溶液浓度为4%，其中聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液中三者的质量比为：1：1：1，之后经过后干烘干处理，后干烘干处理的温度为70~110℃，经卷取得到所述沉头嘴棒成形纸。
本实施例的沉头嘴棒成形纸的技术指标如表1所示。
实施例3
本实施例提供一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，包括以下步骤：
（1）原料选择：选用纤维长度≥2.5mm、纤维粗度≥0.14mg/m、纤维宽度28～35μm的针叶浆原浆；和纤维长度≥0.7mm、纤维粗度≥0.08mg/m、纤维宽度20～35μm的阔叶浆原浆。
（2）将针叶浆和阔叶浆分别进行打浆处理；其中，针叶浆采用三台盘磨打浆，第一台为切断盘磨，主要进行纤维切断，第二台第三台为帚化盘磨，主要起叩解度，此种打浆方式能控制纤维长度，在保证纤维叩解度的同时控制纤维长度和帚化率，使针叶纤维在达到叩解度的同时纤维不过长，同时还能暴露足够多的羟基，使成纸保证较高结合强度的同时纵向伸长率不过长，保证纵向挺度和减少纵向结合强度。阔叶浆采用三台盘磨打浆，盘磨类型皆为帚化类型，保证阔叶纤维在达到叩解度要求的同时尽可能较小的损失长度，保证纤维的长度均一性，改善成纸匀度的同时提高产品透气度。针叶浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度：5.0%，纤维长度：1.1~1.3mm，纤维帚化率：45~55%，打浆度：48~52°SR；阔叶浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度：5.0%，打浆度：35~40°SR。然后将两种浆料按照质量比为1.2：1混合，再加入质量浓度为17%的重质碳酸钙溶液得到混合成浆，其中所采用的重质碳酸钙的粒径为1250目，加入量为280kg/吨绝干浆。
（3）将混合成浆稀释至质量浓度为3.5%后，加入质量浓度为0.03%的聚氧化乙烯溶液和质量浓度为3%的阳离子淀粉溶液，加入量分别为1.2kg/吨绝干浆和5kg/吨绝干浆，进一步的将混合浆浓度稀释至2.5%，然后进行上网处理，具体控制参数为：上网浆浓度为0.8～1.0%，网案振幅为60～80mm，网案振频为400～600次/min，浆网速比为1.05；并加入质量浓度为5%的烷基烯酮二聚体溶液，加入量为8kg/吨绝干浆；
（4）将上网处理后的浆料经压榨部脱水成形，其中一压/二压/三压：80KN/m100KN/m/110KN/m，得到水分为55~60%的湿纸页；
（5）湿纸页经过前干烘干处理，前干烘干处理的温度为85~115℃，得到水分为4.5~5.5%的半干纸页，将半干纸页通过施剂机浸涂聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液，溶液浓度为4%，其中聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液中三者的质量比为：1：1：2，之后经过后干烘干处理，后干烘干处理的温度为95~110℃，经卷取得到所述沉头嘴棒成形纸。
本实施例的沉头嘴棒成形纸的技术指标如表1所示。
表1 实施例1～3的沉头嘴棒成形纸的技术指标
通过表1的数据，可以看出，本发明可减小沉头嘴棒成形纸纵横拉力比， 在保证纤维具有较高结合强度的同时减小其纵向抗张强度，具有较高的纵向 挺度与横向挺度，放置24小时后吸液高度降为0，与对比例相比，无需在 生产时过多加入烷基烯酮二聚体，同时吸水性降低，达到双重抗水效果，因 此将该成形纸应用于沉头嘴棒时，空管部分即使与抽吸体验者嘴部接触长时 间接触也不会被液体浸透，保持嘴棒完整外观。
实施例4
对上述3个实施例获得成形纸进行各项检测。
1）菌落总数检测，如表2所示。
表2 菌落总数检测结果
实施例 菌落总数CFU/g
1 <10
2 <10
3 <10
注：测试方法参照GB 4789.2-2016。
2）微生物指标检测，如表3所示。
表3 微生物指标检测结果
注：大肠菌群和沙门氏菌测试方法参照GB14934-2016，限值为‘不得检出’，ND为‘未检出’；霉菌测试方法参照GB 4789.15-2016，限值为‘50’。
3）氯仿萃取物检测，测试方法：参考US FDA 21 CFR 176.170，如表4所示。
表4 氯仿萃取物检测结果
4)荧光性物质、甲醛、总迁移量、高锰酸钾消耗量、重金属检测，如 表5所示。
表5 荧光性物质、甲醛、总迁移量、高锰酸钾消耗量、重金属检测结果
注：荧光性物质测试方法参照GB 31604.47-2016；甲醛测试方法参照GB 31604.48-2016，限值为‘1.0’，报告限为‘0.06’，ND为‘未检出’；总 迁移量的测试方法参照GB31604.8-2016，具体如表6所示；高锰酸钾消耗量 的测试方法参照GB 4806.8-2016，具体如表7所示；重金属测试方法参照GB 4806.8-2016，具体如表8所示。
表6 总迁移量测试方法
模拟液 时间 温度 限值 报告限
蒸馏水 240.0hr（s） 40℃ 10 3.0
10%乙醇 40.0hr（s） 240℃ 10 3.0
表7 高锰酸钾消耗量测试方法
模拟液 时间 温度 限值 报告限
蒸馏水 2.0hr（s） 60℃ 40 1.0
表8 重金属测试方法
模拟液 时间 温度 限值
4%乙酸（V/V） 2.0hr（s） 60℃ 1
5）溶剂残留检测，如表9所示。
表9 溶剂残留检测结果
检验项目 定量检出限(mg/㎡) 实施例1~3的3个样品检验结果(mg/㎡)
甲醇 0.019 均未检出
乙醇 0.177 均未检出
异丙醇 0.013 均未检出
丙酮 0.027 均未检出
正丙醇 0.016 均未检出
丁酮 0.019 均未检出
乙酸乙酯 0.024 均未检出
乙酸异丙酯 0.018 均未检出
正丁醇 0.016 均未检出
苯 0.004 均未检出
1-甲氧基-2-丙醇 0.659 均未检出
乙酸正丙酯 0.205 均未检出
2-乙氧基乙醇 0.72 均未检出
4-甲基-2-戊酮 0.015 均未检出
1-乙氧基-2-丙醇 0.212 均未检出
甲苯 0.003 均未检出
乙酸正丁酯 0.02 均未检出
乙苯 0.003 均未检出
间对二甲苯 0.003 均未检出
邻二甲苯 0.005 均未检出
苯乙烯 0.003 均未检出
2-乙氧基乙基乙酸酯 0.66 均未检出
环己酮 0.037 均未检出
丁二酸二甲酯 0.85 均未检出
戊二酸二甲酯 0.86 均未检出
己二酸二甲酯 0.88 均未检出
注：测试方法参照YC/T 207-2014；
6）荧光亮度检测，如表10所示。
表10 荧光亮度检测结果
实施例 检测值
1 0.00
2 0.00
3 0.00
注：测试方法参照GB7974-2013
7）急性经口毒性试验，测试方法参照GB/T 21603-2008 化学品 急性经口毒性试验方法。
实施例1~3共3个样本，在试验条件下，ICR小鼠以剂量5000mg/kg体重灌胃给予试验样品，雌雄鼠均无死亡，无明显毒性表现。该受试物对ICR小鼠急性经口半数致死量（LD50）雌性、雄性均>5000mg/kg体重。
对比例1
该对比例选用纤维长度2.1mm、纤维粗度0.133mg/m、纤维宽度26.9μm的针叶浆原浆和 纤维长度0.59mm、纤维粗度0.062mg/m、纤维宽度17μm的阔叶浆原浆；针叶浆采用三台帚化 盘磨打浆，阔叶浆采用一台切断盘磨，二台帚化盘磨打浆，针叶浆打浆处理的具体控制参数 为：打浆浓度：4.0%，纤维长度：1.4~1.6mm，纤维帚化率：35~40%，打浆度：48~52°SR，其他条 件同实施例1。将实施例1与对比例1产品指标进行对比如下：
指标 实施例1 对比例1
定量（g/m<sup>2</sup>） 110.2 110.3
厚度（μm） 158 152
纵抗张强度（kN/m） 7.52 8.05
横向抗张强度（kN/m） 6.0 5.59
纵横拉力比 1.25 1.44
纵向伸长率（%） 1.6 2.0
横向伸长率（%） 5.8 4.2
灰分（%） 2.0 2.2
吸液高度（mm/10min） 5 5
吸液高度（mm/10min）（24h后） 0 0
透气度（CU） 16 15
纵向挺度（mN） 825 763
横向挺度（mN） 523 452
从上表数据可以看出，与对比例1相比，实施例1 的纵横拉力比小、纵向伸长率以及纵、横向挺度较大，此种特性有利于该产品在卷制沉头嘴棒时减少分切嘴棒刀具磨损，空管部分端头平滑。
对比例2
该对比例采用普通液体碳酸钙（即轻质碳酸钙）作为填料，浆内加量为加入量为80kg/吨绝干浆，其他条件同实施例1。将实施例1与对比例2进行指标对比如下：
指标 实施例1 对比例2
定量（g/m<sup>2</sup>） 110.2 110.3
厚度（μm） 158 157
纵抗张强度（kN/m） 7.52 7.53
横向抗张强度（kN/m） 6.0 6.0
纵横拉力比 1.25 1.25
纵向伸长率（%） 1.6 1.6
横向伸长率（%） 5.8 5.8
灰分（%） 2.0 2.0
吸液高度（mm/10min） 5 5
吸液高度（mm/10min）（24h后） 0 5
透气度（CU） 16 15
纵向挺度（mN） 825 812
横向挺度（mN） 523 509
吸水性（g/㎡）（24h后） 23 30
从上表数据可以看出，在烷基烯酮二聚体用量相同的情况下，实施例1在放置24小时后吸液高度由5降为0，而对比例的吸液高度没有变化，同时对比例2的吸水性较大，说明对比例2需要加大烷基烯酮二聚体的用量才能达到与实施例1相同的抗水效果，进一步证实本实施例可以减少烷基烯酮二聚体用量，降低生产成本。
对比例3
该对比例施剂浸涂助剂为氧化淀粉浓度为4%，其他条件同实施例1。将实施例1与对比 例3进行指标对比如下：
指标 实施例1 对比例3
定量（g/m<sup>2</sup>） 110.2 110.3
厚度（μm） 158 154
纵抗张强度（kN/m） 7.52 7.21
横向抗张强度（kN/m） 6.0 5.72
纵横拉力比 1.25 1.26
纵向伸长率（%） 1.6 1.8
横向伸长率（%） 5.8 5.2
灰分（%） 2.0 2.0
吸液高度（mm/10min） 5 5
吸液高度（mm/10min）（24h后） 0 0
接触角（0.1s）（光面/粗糙面） 90.1/89.3 78.2/76.5
接触角（1.0s）（光面/粗糙面） 88.2/85.0 76.1/74.3
接触角（10.0s）（光面/粗糙面） 85.0/83.2 70.0/63.2
透气度（CU） 16 15
纵向挺度（mN） 825 732
横向挺度（mN） 523 425
吸水性（g/㎡） 23 33
从上表数据可以看出，实施例1的接触角较对比例3大，同时吸水性较对比例3小，说明实施例1具有更好的抗水效果。同时实施例1的纵横向挺度较对比例3大，进一步说明本发明的优势。
对比例4
该对比例施剂浸涂助剂为聚乙烯醇，浓度为4%，其他条件同实施例1。将实施例1与对比 例2进行指标对比如下：
指标 实施例1 对比例2
定量（g/m<sup>2</sup>） 110.2 109.8
厚度（μm） 158 159
纵抗张强度（kN/m） 7.52 7.53
横向抗张强度（kN/m） 6.0 5.97
纵横拉力比 1.25 1.26
纵向伸长率（%） 1.6 1.6
横向伸长率（%） 5.8 5.8
灰分（%） 2.0 2.0
吸液高度（mm/10min） 5 4
吸液高度（mm/10min）（24h后） 0 0
接触角（0.1s）（光面/粗糙面） 90.1/89.3 81.2/76.5
接触角（1.0s）（光面/粗糙面） 88.2/85.0 81.0/75.0
接触角（10.0s）（光面/粗糙面） 85.0/83.2 78.0/73.2
透气度（CU） 16 15
纵向挺度（mN） 825 775
横向挺度（mN） 523 485
吸水性 23 31
从上表数据可以看出，实施例1的接触角较对比例4大，同时吸水性较对比例4小，说明实施例1具有更好的抗水效果。同时实施例1的纵横向挺度较对比例4大，进一步说明本发明的优势。
实施例5
该对比例施剂浸涂助剂为氧化淀粉与聚乙烯醇的混合溶液，浓度为4%，氧化淀粉与聚 乙烯醇的质量比为1:1，其他条件同实施例1。将实施例1与对比例2进行指标对比如下：
指标 实施例1 对比例5
定量（g/m<sup>2</sup>） 110.2 110.3
厚度（μm） 158 157
纵抗张强度（kN/m） 7.52 7.53
横向抗张强度（kN/m） 6.0 6.1
纵横拉力比 1.25 1.23
纵向伸长率（%） 1.6 1.6
横向伸长率（%） 5.8 5.8
灰分（%） 2.0 2.0
吸液高度（mm/10min） 5 5
吸液高度（mm/10min）（24h后） 0 0
接触角（0.1s）（光面/粗糙面） 90.1/89.3 80.5/78.3
接触角（1.0s）（光面/粗糙面） 88.2/85.0 79.8/76.2
接触角（10.0s）（光面/粗糙面） 85.0/83.2 79.2.0/73.7
透气度（CU） 16 14
纵向挺度（mN） 825 748
横向挺度（mN） 523 456
吸水性 23 32
从上表数据可以看出，实施例1的接触角较对比例5大，同时吸水性较对比例5小，说明实施例1具有更好的抗水效果。同时实施例1的纵横向挺度较对比例5大，进一步说明本发明的优势。
综上，本发明采用重质碳酸钙尤其是800目重质碳酸钙作为辅料，由于重质碳酸钙的微观形态结构的差异性及粒径的不均一性（如图1所示），相比沉淀碳酸钙而言比表面积小，促使烷基烯酮二聚体在纤维表面附着量加大，熟化时间长，既能保证在纸机上不影响施剂机表涂时对表面施胶剂的吸收，又能保证产品下机后的一定时间内达到要求的吸液高度，从而从纤维纵向上保证产品的抗水性。此外，施剂机浸涂物质为聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇，聚乙烯醇为高粘度类型和聚酰胺聚脲树脂混合使用，保证在计量棒涂布时，产品表面形成均一的聚乙烯醇膜，使产品表面具有显著且均一的抗液体渗透性。总之，本发明获得的成形纸具有较高的纵向挺度与横向挺度，还具有双重抗水效果，应用于沉头嘴棒时，即使与抽吸体验者嘴部接触长时间接触也不会被液体浸透，不易凹陷，保持较好圆度和稳定圆周。
尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对本发明的限制，本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。

Claims (10)

1.一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，包括以下步骤：
（1）将针叶浆原浆和阔叶浆原浆分别进行打浆处理，然后按照质量比为（1~1.5）：1混合，再加入重质碳酸钙溶液得到混合成浆；
（2）将混合成浆稀释至质量浓度为2.5～3.5%，然后加入聚氧化乙烯溶液和阳离子淀粉溶液，进一步将混合成浆浓度稀释至质量浓度为1.5～2.5%，进行上网处理，并加入烷基烯酮二聚体溶液；
（3）将上网处理后的浆料经压榨部脱水成形，得到含水量在45~65%的湿纸页；
（4）湿纸页经过前干烘干处理，得到半干纸页，将半干纸页浸涂聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液，之后经过后干烘干处理，经卷取得到所述沉头嘴棒成形纸。
2.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（1）中针叶浆原浆选用要求为：纤维长度≥2.5mm，纤维粗度≥0.14mg/m，纤维宽度28～35μm%；阔叶浆原浆选用要求为：纤维长度≥0.7mm，纤维粗度≥0.08mg/m，纤维宽度20～35μm。
3.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（1）中针叶浆原浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度3.0～5.0%，纤维长度0.9～1.4mm，打浆度35~55°SR，帚化率35~55%；阔叶浆原浆打浆处理的具体控制参数为：打浆浓度3.0～5.0%，打浆度25~40°SR。
4.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（1）中重质碳酸钙的粒径为800~1250目，其溶液的质量浓度为17～20%，加入量为80~300kg/吨绝干浆。
5.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（2）中聚氧化乙烯溶液的质量浓度为0.02~0.03%，加入量为0.8~1.2kg/吨绝干浆。
6.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（2）中阳离子淀粉溶液的质量浓度为2~3%，加入量为4~6kg/吨绝干浆。
7.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（2）中上网处理的具体控制参数为：上网浆浓度为0.8～1.0%，网案振幅为60～80mm，网案振频为400～600次/min，浆网速比为1.02~1.05。
8.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（2）中烷基烯酮二聚体溶液的质量浓度为4~5%，加入量为8~13kg/吨绝干浆。
9.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（4）中前干烘干处理的温度为85~115℃，半干纸页的水分为4.5~5.5%。
10.根据权利要求1所述的一种沉头嘴棒成形纸的生产方法，其特征在于，所述步骤（4）中聚酰胺聚脲树脂、氧化淀粉、聚乙烯醇的混合溶液中三者的质量比为：1：（1~2）：（1~3）。
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