CN110331334A - 屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢及其生产方法 - Google Patents

屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢及其生产方法。其技术方案是：所述海洋工程用钢的组分及其含量是：C为0.106~0.167wt%，Si为0.215~0.451wt%，Mn为1.33~1.93wt%，P为≤0.008wt%，S为≤0.002wt%，Als为0.020~0.042wt%，Nb为0.031~0.072wt%，Ti为0.014~0.035wt%，Cr为2.41~2.82wt%，Ni为1.38~2.72wt%，B为0.0010~0.0032wt%，Mo为0.39~0.59wt%，RE为0.027~0.037wt%，Sn为0.10~0.23wt%，Mg为0~0.0135wt%，Ca为0~0.0035wt%，其余为Fe及不可避免的夹杂。本发明工艺简单，均可在各冶金企业实施；所生产的海洋工程用钢的屈服强度≥890MPa，具有屈服强度高和耐腐蚀性强的特点，适用于海洋环境下使用。

Description

屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢及其生产方法
技术领域
本发明属于耐腐蚀海洋工程用钢技术领域。具体涉及一种屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢及其生产方法。
背景技术
腐蚀是指材料在特定的环境中，与环境交互作用发生化学或电化学反应使其性能下降的过程。
近年来，海洋资源开发受到普遍重视，各种海上运输工具、海上平台以及水下输送等大量增加。而建造上述设备、构件所需金属材料在海洋中的腐蚀相当严重(约占总腐蚀损失的1/3)，因此海洋腐蚀问题日益突出。于此同时，随着海洋工程结构的大型化、综合化、轻量化，对耐腐蚀高强度钢材的研制越来越受到科技人员的关注。
一方面，使用耐腐蚀性能优良钢材，可以减少或免除因涂装、维护引起的昂贵费用，减少钢材因腐蚀而对结构造成安全隐患。
另一方面，使用高强度钢种可以完善结构用钢强度等级，避免因钢材厚度过大而在后续加工、焊接过程中产生质量问题，同时也可以减轻结构重量，降低建造成本，减少钢材浪费量，提高结构的可靠性。
“一种高止裂、抗应变时效脆化特性的耐海水腐蚀钢板及其制造方法”(CN109423572A)，所述耐海水腐蚀钢板的成分质量含量为：C：0.040～0.070％，Si≤0.15％，Mn：0.85～1.15％，P≤0.013％，S≤0.0030％，Cu：0.90～1.20％，Ni：0.60～1.00％，Mo：0.05～0.30％，Nb：0.010～0.030％，Ti：0.008～0.014％，Al：0.040～0.070％，N≤0.0050％，B≤0.0003％，Ca：0.0010～0.0040％，其余为Fe和不可避免杂质。该耐海水腐蚀钢板不仅具有高强度、优良的低温韧性、止裂特性及抗应变时效脆化特性，且具有优良的耐海水腐蚀性，能够承受大热输入焊接，特别适用于冰海地区的破冰船壳体、海洋平台、跨海大桥、海洋风塔结构、水电金属结构(压力钢管、蜗壳、钢岔管及水轮机金属构件)及压力容器等。该耐海水腐蚀钢板采用TMCP+回火热处理工艺生产，所制得的耐海水腐蚀钢板：屈服强度≥490MPa，抗拉强度≥610MPa，-60℃的夏比V型缺口冲击功单个值≥100J，NDT无塑性转变温度≤-80℃。
“一种海洋平台用特厚高强度优良低温韧性钢板及其制造方法”(CN102605280A)，所述特厚高强度优良低温韧性钢板的成份质量含量为：C：0.10～0.24％，Si：0.05～0.35％，Mn：0.60～1.15％，P≤0.015％，S≤0.005％，Ti：0.01～0.030％，Cr：1.45～1.75％，Mo：0.15～0.44％，Ni；0.80～2.50％，Nb：0.010～0.070％，V：0.020～0.080％，Alt：0.02～0.06％，Ca：0.001～0.004％，N≤0.006％，B：0.0007～0.0030％，其余为Fe和不可避免杂质。该钢板采用消应力退火、轧后坑冷、淬火+回火调质热处理工艺生产，所制备的钢板：屈服强度≥690MPa，抗拉强度≥770MPa，-40℃夏比V型缺口冲击功≥69J，NDT≤-35℃，Z≥35％；最大厚度达到200mm以上，可用于制造海洋平台用齿条。
“一种耐海水腐蚀钢板及其生产方法”(CN102650018A)，所述耐海水腐蚀钢板化学成分为：C：0.02～0.06％，Si：0.40～0.50％，Mn：1.00～1.30％，Mo：0.20～0.30％，Cu：0.20～0.30％，Nb：0.02～0.04％，Al≤0.03％，P：0.02～0.04％，S≤0.008％，余量为Fe及不可避免的杂质。该钢板的组织为多边形铁素体和珠光体，可用于沿海、海洋工程结构等对耐腐蚀性能和低温冲击韧性有较高要求的领域。所制备的钢板：屈服强度≥345MPa，抗拉强度490～610MPa，-60℃夏比V型缺口冲击功≥190J。
上述技术存在的技术缺陷是：
1)钢种屈服强度未达到890MPa级；
2)部分技术对钢板耐海水腐蚀性能未明确阐述；
3)腐蚀性能检测溶液需进一步提升实际情况模拟度；
4)钢板不同时具备高强度和耐腐蚀性能。
发明内容
本发明旨在克服现有技术缺陷，目的在于提供一种屈服强度高、耐腐蚀和工艺简单的屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢及其生产方法。
为实现上述目的，本发明采用的技术方案是：
所述屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢(以下简称海洋工程用钢)的组分及其含量是：C为0.106～0.167wt％，Si为0.215～0.451wt％，Mn为1.33～1.93wt％，P为≤0.008wt％，S为≤0.002wt％，Als为0.020～0.042wt％，Nb为0.031～0.072wt％，Ti为0.014～0.035wt％，Cr为2.41～2.82wt％，Ni为1.38～2.72wt％，B为0.0010～0.0032wt％，Mo为0.39～0.59wt％，RE为0.027～0.037wt％，Sn为0.10～0.23wt％，Mg为0～0.0135wt％，Ca为0～0.0035wt％，其余为Fe及不可避免的夹杂。
所述海洋工程用钢的组分及其含量中：Mg和Ca不同时为0。
所述海洋工程用钢的生产方法是：
步骤1、首先进行铁水脱硫，再按所述海洋工程用钢的组分及其含量进行转炉冶炼，然后在RH炉进行Mg和Ca处理。
步骤2、连铸，再将铸坯加热至1170～1320℃，均热42～60min。
步骤3、对均热后的铸坯进行两阶段轧制，第一阶段开轧温度为1000～1230℃，道次压下率为10～15％；第二阶段开轧温度为877～900℃，终轧温度为805～865℃。
步骤4、对轧制后的钢板进行冷却，冷却速度为2.0～6.7℃/s，返红温度为650～750℃，入库缓冷。
步骤5、对冷却后的钢板进行淬火热处理，淬火热处理温度为882～927℃，淬火热处理时间为B×1min/mm+(45～60)min，水冷。
步骤6、对淬火后的钢板进行回火热处理，回火热处理温度为570～600℃，回火热处理时间为B×(1.5～2.0)min/mm，空冷，得到屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢。
步骤5和步骤6中：B表示所述钢板厚度，mm。
由于采用上述技术方案，本发明与现有技术相比具有如下积极效果：
本发明的C含量为0.106～0.167wt％，不仅能提高海洋工程用钢的抗拉强度和屈服强度，且能有效防止以下情形产生：延伸率和冲击韧性下降；耐腐蚀能力下降；焊接热影响区出现淬硬，焊接冷裂纹的出现。
本发明的Si含量为0.215～0.451wt％。有效地改善了海洋工程用钢的耐腐蚀性能，使海洋工程用钢具有耐氯化物应力腐蚀破裂、耐点蚀、耐热浓硝酸腐蚀、抗氧化、耐海水腐蚀等性能。
本发明将Mn含量设计为1.33～1.93wt％。由于Mn是重要的强韧化元素，随着Mn含量的增加，钢的强度明显增加，而冲击转变温度几乎不发生变化。研究表明，含1wt％的Mn约能提高抗拉强度100MPa，同时，Mn稍有提高钢的耐腐蚀性能。不仅能增加海洋工程用钢的强度和韧性，且能改善海洋工程用钢的耐腐蚀性。
P、S是海洋工程用钢中的杂质元素。P具有一定的提高耐腐蚀性作用，但P是一种易于偏析的元素，在钢的局部产生严重偏析，降低塑性及韧性，对低温韧性极为有害。S元素在钢中易于偏析和富集，是对耐腐蚀性能用害的元素。本发明严格控制硫、磷含量：P≤0.008wt％；S≤0.002wt％。
本发明的Als含量为0.020～0.042wt％。Al是海洋工程用钢的主要脱氧元素。另外，Al的熔点较高，在生产中，钢中Al可与N形成AlN，而AlN可阻碍高温奥氏体长大，起到细化晶粒的作用。此外，Al在水中能迅速形成一层薄且致密的、与其表面结合的氧化膜，而且如果氧化膜被破损，其在多数环境介质下可以自愈，从而使海洋工程用钢具有良好的耐蚀性能。
本发明的Nb含量为0.031～0.072wt％，Ti含量为0.014～0.035wt％。本发明采用的Ti和Nb是两种强烈的碳化物和氮化物形成元素，能细化铁素体晶粒，提高海洋工程用钢的强度和冲击韧性；另一方面，Ti也是一种高钝化的元素，只要暴露在空气或水溶液中，就会在表面形成一层牢固附着的致密氧化物保护膜，这使得Ti及Ti合金在淡水、以及富含Cl-离子的海水中都具有良好的耐腐蚀性能。
本发明Cr含量为2.41～2.82wt％。在本发明采用的Cr能在海洋工程用钢表面形成致密的氧化膜，提高了海洋工程用钢的钝化能力。Cr能有效抑制腐蚀性阴离子，特别是C1－离子的侵入；同时Cr元素还能阻止干湿交替过程中干燥时Fe3+→Fe2+的还原反应，从而提高海洋工程用钢的耐候性。Cr与Ni同时添加能进一步提高海洋工程用钢的耐海水腐蚀性能。
海洋工程用钢中的Ni能强化铁素体基体，抑制粗大的先共析铁素体，显著改善海洋工程用钢的韧性。同时能在海水及各种盐溶液中都具有良好的耐蚀性，其能有效抑制C1－离子的侵入，促进保护性锈层生成，降低钢的腐蚀速率。本发明将Ni含量控制为1.38～2.72wt％。能使海洋工程用钢的耐腐蚀、低温冲击韧性以及合金成本得到最优的综合体现。
本发明的B含量选择在0.0010～0.0032wt％。能有效抑制先共析铁素体的形核及生长，由于B在奥氏体晶界上的非平衡偏析，强烈抑制γ-α相变，促使奥氏体在淬火时形成细小的低碳马氏体，从而提高海洋工程用钢的强度。
本发明中的Mo含量为0.39～0.59wt％。Mo元素对铁素体有固溶强化作用，同时也提高碳化物的稳定性，对海洋工程用钢的强度产生有利的作用，还能减轻或消除因其他元素所导致的回火脆性。Mo既能在还原性酸(盐酸、硫酸、亚硫酸)中、又能在强氧化性盐溶液(特别是含有Cl离子时)中使钢表面钝化，故能提高海洋工程用钢的耐腐蚀性能。
本发明中的RE添加量为0.027～0.037wt％。RE稀土元素的添加能提高海洋工程用钢的抗氧化性能，减少晶间氧化。添加RE稀土元素能降低海洋工程用钢锈层的S含量，促进Si和P在内锈层的富集和Fe2O3·H2O的生成，有利于形成较致密粘附性好的复合铁锈层，从而大大提高海洋工程用钢的耐腐蚀性能。同时，RE稀土元素和氧、硫有很强的亲和力，在海洋工程用钢中有净化和明显的变质作用。固溶在海洋工程用钢中的RE稀土元素能通过扩散机制富集于晶界，减少夹杂元素在晶界的偏聚，结果强化了晶界，改善了与晶界相关的性能，如低温脆性、韧性等。
本发明中的Mg含量为0～0.0135wt％、Ca含量为0～0.0035wt％，二者不同时为0。不仅能有效提高海洋工程用钢的耐腐蚀性，且能防止因Mg或Ca或Mg+Ca添加过量所导致的加工性和焊接性等综合性能降低。首先，钢中的Mg或Ca或Mg+Ca在腐蚀环境下溶解可以提高PH值，能够抑制因铁溶解而引起的局部阳极上的水解反应所造成的PH值降低，即可抑制腐蚀反应，提高海洋工程用钢的耐腐蚀性能；其次，Mg或Ca或Mg+Ca还在钢液中起到脱硫、脱氧、改变夹杂物组成及改变夹杂物形状的作用，且经过Mg或Ca或Mg+Ca处理的铝脱氧钢还能减少海洋工程用钢中夹杂物总数和单位面积上夹杂物个数，同时能控制钢液总氧含量，有利于提高海洋工程用钢的综合性能。
本发明的Sn含量设计为0.10～0.23wt％。Sn对钢中第二相的析出具有抑制作用，本发明中与Mg或Ca或Mg+Ca的复合添加更能保证了海洋工程用钢干湿反复环境下的耐全面腐蚀性能，尤其是耐酸腐蚀性。此外，还具有海水飞沫环境下在PH值降低时提高海洋工程用钢耐腐蚀性的效果。
因此，本发明工艺简单和生产成本低，均可在各冶金企业实施；所生产的海洋工程用钢的屈服强度≥890MPa，具有屈服强度高和耐腐蚀性强的特点；不仅适用于海洋工程中对钢板强度有较高要求的支撑件和构件，又适用于海洋环境下使用。
具体实施方式
为了更好地解释本发明，以下结合具体实施方式进一步阐明本发明的主要内容，但本发明的内容不仅仅局限于以下实施例。
一种屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢的组分及其含量是：C为0.106～0.167wt％，Si为0.215～0.451wt％，Mn为1.33～1.93wt％，P为≤0.008wt％，S为≤0.002wt％，Als为0.020～0.042wt％，Nb为0.031～0.072wt％，Ti为0.014～0.035wt％，Cr为2.41～2.82wt％，Ni为1.38～2.72wt％，B为0.0010～0.0032wt％，Mo为0.39～0.59wt％，RE为0.027～0.037wt％，Sn为0.10～0.23wt％，Mg为0～0.0135wt％，Ca为0～0.0035wt％，其余为Fe及不可避免的夹杂。。
所述海洋工程用钢的组分及其含量中：Mg和Ca不同时为0。
具体地，实施例1～8所述海洋工程用钢的组分及其含量如表1所示。为了对不同钢种的比较，表1还附有不同组分及其含量的对比例1～3。
表1实施例1～8和对比例1～3的化学组分及其百分比含量(wt％)
所述屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢的生产方法是：
步骤1、首先进行铁水脱硫，再按所述海洋工程用钢的组分及其含量进行转炉冶炼，然后在RH炉进行Mg和Ca处理。
步骤2、连铸，再将铸坯加热至1170～1320℃，均热42～60min。
步骤3、对均热后的铸坯进行两阶段轧制，第一阶段开轧温度为1000～1230℃，道次压下率为10～15％；第二阶段开轧温度为877～900℃，终轧温度为805～865℃。
步骤4、对轧制后的钢板进行冷却，冷却速度为2.0～6.7℃/s，返红温度650～750℃，入库缓冷。
步骤5、对冷却后的钢板进行淬火热处理，淬火热处理温度为882～927℃，淬火热处理时间为B×1min/mm+(45～60)min，水冷。
步骤6、对淬火后的钢板进行回火热处理，回火热处理温度为570～600℃，回火热处理时间为B×(1.5～2.0)min/mm，空冷，得到屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢。
步骤5和步骤6中：B表示所述钢板厚度，mm。
具体地，实施例1～8和对比例1～3的具体工艺参数如表2所示。
表2实施例1～8和对比例1～3的具体工艺参数
对本具体实施方式生产的海洋工程用钢进行耐腐蚀性能测试：
测试所采用的人工海水的化学成分是：NaCl：24.53g/L；MgCl2：5.2g/L；Na2SO4：4.09g/L，CaCl2：1.16g/L；KCl：0.695g/L；NaHCO3：0.201g/L；KBr：0.101g/L；H3BO3：0.027g/L；SrCl2：0.025g/L；NaF：0.003g/L。
用稀释的NaOH溶液调节PH值至8.2。试样尺寸为5×25×50mm，试验温度为4±1℃，试验溶液用量为每1cm2试样表面积不少于20ml，试样浸泡周期为336h，每3天更换一次溶液。试验后以试验片腐蚀周期后的腐蚀速率来评定其耐腐蚀性能的优劣，其计算公式为：
其中：v为腐蚀速率，mm/a；
W0为试验前试验片质量，g；
WT为试验后试验片质量，g；
S为试样面积，cm2；
T为试验时间，h；
D为试验材料密度，g/cm3。
测试结果如表3所示。
表3实施例1～8和对比例1～3的综合性能检测结果
由表3可知：
1)本具体实施方式中的各实施例屈服强度均在890MPa以上，而各对比例的屈服强度仅在424MPa以上，本具体实施方式生产的海洋工程用钢的屈服强度明显高于对比例所示钢的屈服强度；
2)本具体实施方式生产的海洋工程用钢在人工海水中的腐蚀速率不到对比例所示钢的1/2，其耐海水腐蚀性能明显优于对比例所示钢。
本具体实施方式与现有技术相比具有如下积极效果：
本具体实施方式的C含量为0.106～0.167wt％，不仅能提高海洋工程用钢的抗拉强度和屈服强度，且能有效防止以下情形产生：延伸率和冲击韧性下降；耐腐蚀能力下降；焊接热影响区出现淬硬，焊接冷裂纹的出现。
本具体实施方式的Si含量为0.215～0.451wt％。有效地改善了海洋工程用钢的耐腐蚀性能，使海洋工程用钢具有耐氯化物应力腐蚀破裂、耐点蚀、耐热浓硝酸腐蚀、抗氧化、耐海水腐蚀等性能。
本具体实施方式将Mn含量设计为1.33～1.93wt％。由于Mn是重要的强韧化元素，随着Mn含量的增加，钢的强度明显增加，而冲击转变温度几乎不发生变化。研究表明，含1wt％的Mn约能提高抗拉强度100MPa，同时，Mn稍有提高钢的耐腐蚀性能。不仅能增加海洋工程用钢的强度和韧性，且能改善海洋工程用钢的耐腐蚀性。
P、S是海洋工程用钢中的杂质元素。P具有一定的提高耐腐蚀性作用，但P是一种易于偏析的元素，在钢的局部产生严重偏析，降低塑性及韧性，对低温韧性极为有害。S元素在钢中易于偏析和富集，是对耐腐蚀性能用害的元素。本具体实施方式严格控制硫、磷含量：P≤0.008wt％；S≤0.002wt％。
本具体实施方式的Als含量为0.020～0.042wt％。Al是海洋工程用钢的主要脱氧元素。另外，Al的熔点较高，在生产中，钢中Al可与N形成AlN，而AlN可阻碍高温奥氏体长大，起到细化晶粒的作用。此外，Al在水中能迅速形成一层薄且致密的、与其表面结合的氧化膜，而且如果氧化膜被破损，其在多数环境介质下可以自愈，从而使海洋工程用钢具有良好的耐蚀性能。
本具体实施方式的Nb含量为0.031～0.072wt％，Ti含量为0.014～0.035wt％。本具体实施方式采用的Ti和Nb是两种强烈的碳化物和氮化物形成元素，能细化铁素体晶粒，提高海洋工程用钢的强度和冲击韧性；另一方面，Ti也是一种高钝化的元素，只要暴露在空气或水溶液中，就会在表面形成一层牢固附着的致密氧化物保护膜，这使得Ti及Ti合金在淡水、以及富含Cl-离子的海水中都具有良好的耐腐蚀性能。
本具体实施方式Cr含量为2.41～2.82wt％。在本具体实施方式采用的Cr能在海洋工程用钢表面形成致密的氧化膜，提高了海洋工程用钢的钝化能力。Cr能有效抑制腐蚀性阴离子，特别是C1－离子的侵入；同时Cr元素还能阻止干湿交替过程中干燥时Fe3+→Fe2+的还原反应，从而提高海洋工程用钢的耐候性。Cr与Ni同时添加能进一步提高海洋工程用钢的耐海水腐蚀性能。
海洋工程用钢中的Ni能强化铁素体基体，抑制粗大的先共析铁素体，显著改善海洋工程用钢的韧性。同时能在海水及各种盐溶液中都具有良好的耐蚀性，其能有效抑制C1－离子的侵入，促进保护性锈层生成，降低钢的腐蚀速率。本具体实施方式将Ni含量控制为1.38～2.72wt％。能使海洋工程用钢的耐腐蚀、低温冲击韧性以及合金成本得到最优的综合体现。
本具体实施方式的B含量选择在0.0010～0.0032wt％。能有效抑制先共析铁素体的形核及生长，由于B在奥氏体晶界上的非平衡偏析，强烈抑制γ-α相变，促使奥氏体在淬火时形成细小的低碳马氏体，从而提高海洋工程用钢的强度。
本具体实施方式中的Mo含量为0.39～0.59wt％。Mo元素对铁素体有固溶强化作用，同时也提高碳化物的稳定性，对海洋工程用钢的强度产生有利的作用，还能减轻或消除因其他元素所导致的回火脆性。Mo既能在还原性酸(盐酸、硫酸、亚硫酸)中、又能在强氧化性盐溶液(特别是含有Cl离子时)中使钢表面钝化，故能提高海洋工程用钢的耐腐蚀性能。
本具体实施方式中的RE添加量为0.027～0.037wt％。RE稀土元素的添加能提高海洋工程用钢的抗氧化性能，减少晶间氧化。添加RE稀土元素能降低海洋工程用钢锈层的S含量，促进Si和P在内锈层的富集和Fe2O3·H2O的生成，有利于形成较致密粘附性好的复合铁锈层，从而大大提高海洋工程用钢的耐腐蚀性能。同时，RE稀土元素和氧、硫有很强的亲和力，在海洋工程用钢中有净化和明显的变质作用。固溶在海洋工程用钢中的RE稀土元素能通过扩散机制富集于晶界，减少夹杂元素在晶界的偏聚，结果强化了晶界，改善了与晶界相关的性能，如低温脆性、韧性等。
本具体实施方式中的Mg含量为0～0.0135wt％、Ca含量为0～0.0035wt％，二者不同时为0。不仅能有效提高海洋工程用钢的耐腐蚀性，且能防止因Mg或Ca或Mg+Ca添加过量所导致的加工性和焊接性等综合性能降低。首先，钢中的Mg或Ca或Mg+Ca在腐蚀环境下溶解可以提高PH值，能够抑制因铁溶解而引起的局部阳极上的水解反应所造成的PH值降低，即可抑制腐蚀反应，提高海洋工程用钢的耐腐蚀性能；其次，Mg或Ca或Mg+Ca还在钢液中起到脱硫、脱氧、改变夹杂物组成及改变夹杂物形状的作用，且经过Mg或Ca或Mg+Ca处理的铝脱氧钢还能减少海洋工程用钢中夹杂物总数和单位面积上夹杂物个数，同时能控制钢液总氧含量，有利于提高海洋工程用钢的综合性能。
本具体实施方式的Sn含量设计为0.10～0.23wt％。Sn对钢中第二相的析出具有抑制作用，本具体实施方式中与Mg或Ca或Mg+Ca的复合添加更能保证了海洋工程用钢干湿反复环境下的耐全面腐蚀性能，尤其是耐酸腐蚀性。此外，还具有海水飞沫环境下在PH值降低时提高海洋工程用钢耐腐蚀性的效果。
因此，本具体实施方式制造工艺简单，成本较低，均可在各冶金企业生产实施；所生产的海洋工程用钢的屈服强度≥890MPa，具有屈服强度高和耐腐蚀性强的特点；适用于海洋工程中对钢板强度有较高要求的支撑件、构件；又由于具有优良的耐腐蚀性能，亦适用于海洋环境下使用。

Claims (2)

1.一种屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢的生产方法，其特征在于所述海洋工程用钢的组分及其含量是：C为0.106~0.167wt%，Si为0.215~0.451wt%，Mn为1.33~1.93wt%，P为≤0.008wt%，S为≤0.002wt%，Als为0.020~0.042wt%，Nb为0.031~0.072wt%，Ti为0.014~0.035wt%，Cr为2.41~2.82wt%，Ni为1.38~2.72wt%，B为0.0010~0.0032wt%，Mo为0.39~0.59wt%，RE为0.027~0.037wt%，Sn为0.10~0.23wt%，Mg为0~0.0135wt%，Ca为0~0.0035wt%，其余为Fe及不可避免的夹杂；
所述海洋工程用钢的组分及其含量中：Mg和Ca不同时为0；
所述海洋工程用钢的生产方法是：
步骤1、先进行铁水脱硫，再按所述海洋工程用钢的组分及其含量进行转炉冶炼，然后在RH炉进行Mg和Ca处理；
步骤2、连铸，再将铸坯加热至1170~1320℃，均热42~60min；
步骤3、对均热后的铸坯进行两阶段轧制，第一阶段开轧温度为1000~1190℃，道次压下率为10~15%；第二阶段开轧温度为877~900℃，终轧温度为805~865℃；
步骤4、对轧制后的钢板进行冷却，冷却速度为2.0~6.7℃/秒，返红温度为650~750℃，入库缓冷；
步骤5、对冷却后的钢板进行淬火热处理，淬火热处理温度为882~927℃，淬火热处理时间为B×1min/mm+（45~60）min，水冷；
步骤6、对淬火后的钢板进行回火热处理，回火热处理温度为570~600℃，回火热处理时间为B×（1.5~2.0）min/mm，空冷，得到屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢；
步骤5和步骤6中： B表示所述钢板厚度，mm。
2.一种屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢，其特征在于所述屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢是根据权利要求1所述的屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢的生产方法所生产的屈服强度≥890MPa级耐腐蚀海洋工程用钢。
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Assignee: Heimer robot (Huangshi) Co.,Ltd.

Assignor: WUHAN University OF SCIENCE AND TECHNOLOGY

Contract record no.: X2021420000034

Denomination of invention: Corrosion resistant marine engineering steel with yield strength 890mpa and its production method

Granted publication date: 20210316

License type: Common License

Record date: 20211129