CN110267829B

CN110267829B - 充气轮胎

Info

Publication number: CN110267829B
Application number: CN201880011092.XA
Authority: CN
Inventors: 加藤义隆
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2017-03-30
Filing date: 2018-01-25
Publication date: 2020-05-22
Anticipated expiration: 2038-01-25
Also published as: AU2018245701A1; US20200055347A1; US11007821B2; WO2018179755A1; CN110267829A; AU2018245701B2

Abstract

本发明提供一种能高水平地兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性的充气轮胎。在具备胎面部(1)、侧壁部(2)、以及胎圈部(3)的充气轮胎中，在胎面部(1)形成有多条横纹主槽(11)，横纹主槽(11)在轮胎赤道的两侧对称地倾斜，横纹主槽(11)相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α为15°≤α≤45°的范围，横纹主槽(11)的在胎面端的宽度W1与横纹主槽(11)的在胎面端的彼此间隔W2的比满足0.7≤W1/W2≤1.5的关系，在胎面部(1)形成有将横纹主槽(11)彼此连结的多条胎肩倾斜槽(12)，胎肩倾斜槽(12)向横纹主槽(11)的反方向倾斜，胎肩倾斜槽(12)相对于横纹主槽(11)的倾斜角度β为80°≤β≤100°的范围，胎肩倾斜槽(12)的中心位置被配置为距离轮胎赤道胎面宽度TW的15％～35％的范围，胎肩倾斜槽(12)的面积A1与胎肩花纹块的面积A2的比满足0.2≤A1/A2≤0.6的关系，胎面部(1)的槽面积比为0.4以上0.7以下。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种适合作为工程车辆用，特别是适合作为铲运车辆用的充气轮胎，更详细而言，涉及一种能高水平地兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性的充气轮胎。

背景技术

在适用于以铲运车辆为代表的工程车辆的充气轮胎中，重视牵引性能，因此，通常采用在胎面部具备在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽的胎面花纹(例如，参照专利文献1)。

特别是，为了确保牵引性能，方向性胎面花纹是有效的(例如，参照专利文献2～4)。然而，在上述那样的工程车辆用的充气轮胎中，在采用方向性胎面花纹的情况下，当产生不均匀磨耗时通过换位改变旋转方向时，牵引性能会大幅降低。因此，在这种充气轮胎中，存在无法兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性的问题。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2016-215661号公报

专利文献2：日本特开2001-63319号公报

专利文献3：日本特开2013-159321号公报

专利文献4：日本特开2014-234091号公报

发明内容

发明要解决的问题

本发明的目的在于，提供一种能高水平地兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性的充气轮胎。

技术方案

用于达成上述目的的本发明的充气轮胎具备：胎面部，沿轮胎周向延伸而成为环状；一对侧壁部，配置于该胎面部的两侧；一对胎圈部，配置于这些侧壁部的轮胎径向内侧，所述充气轮胎的特征在于，

在所述胎面部形成有在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽，该横纹主槽在轮胎赤道的两侧相对于轮胎宽度方向对称地倾斜，所述横纹主槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处被设定为15°≤α≤45°的范围，所述横纹主槽的在胎面端的宽度W1与该横纹主槽的在胎面端的彼此间隔W2的比满足0.7≤W1/W2≤1.5的关系，

在所述胎面部形成有将在轮胎周向邻接的横纹主槽彼此连结的多条胎肩倾斜槽，该胎肩倾斜槽向与其对应的横纹主槽的反方向倾斜，所述胎肩倾斜槽相对于所述横纹主槽的倾斜角度β被设定为80°≤β≤100°的范围，所述胎肩倾斜槽的中心位置被配置为距离轮胎赤道胎面宽度的15％～35％的范围，所述胎肩倾斜槽的面积A1与在该胎肩倾斜槽的外侧划分出的胎肩花纹块的面积A2的比满足0.2≤A1/A2≤0.6的关系，

所述胎面部的槽面积比为0.4以上0.7以下。

有益效果

在本发明中，在胎面部形成有沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽和将在轮胎周向邻接的横纹主槽彼此连结的多条胎肩倾斜槽，并且对横纹主槽的倾斜角度α、横纹主槽的在胎面端的宽度W1与横纹主槽的在胎面端的彼此间隔W2的比W1/W2、胎肩倾斜槽的倾斜角度β、胎肩倾斜槽的中心位置、胎肩倾斜槽的面积A1与胎肩花纹块的面积A2的比A1/A2以及胎面部的槽面积比进行了规定，由此，能在有效地抑制不均匀磨耗的产生的同时最大限度地发挥牵引性能。其结果是，能比以往更高水平地兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性。

在本发明中，优选的是，横纹主槽的位置在轮胎赤道的两侧沿轮胎周向错开，该横纹主槽的位置错开量S与该横纹主槽的轮胎周向的间距P的比满足0.3≤S/P≤0.5的关系。通过这样使横纹主槽的位置在轮胎赤道的两侧沿轮胎周向错开，能抑制轮胎旋转时的瞬间的接地压的上升和花纹块端部的急剧变形，有效地抑制不均匀磨耗。

优选的是，胎肩倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤D1/D2≤0.7的关系。通过这样使胎肩倾斜槽比横纹主槽浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高胎肩倾斜槽附近的花纹块刚性并良好地确保耐不均匀磨耗性。

优选的是，在胎面部形成有将位于轮胎赤道的两侧的横纹主槽彼此连结的多条中央倾斜槽，该中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3与横纹主槽的在胎面端的宽度W1的比满足0.3≤W3/W1≤0.8的关系。通过在接地压变高的胎面部的中央区域设置跨轮胎赤道并将横纹主槽彼此连结的中央倾斜槽，能有效地改善牵引性能。此外，在胎面部的中央区域中，接地压变高且花纹块变形变大，但通过使中央倾斜槽变窄，能改善牵引性能而不损害耐不均匀磨耗性。

优选的是，中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D3与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤D3/D2≤0.7的关系。通过这样使中央倾斜槽比横纹主槽浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高中央倾斜槽附近的花纹块刚性并良好地确保耐不均匀磨耗性。

优选的是，横纹主槽分别经由两条中央倾斜槽与其他两条横纹主槽连通，中央倾斜槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度γ被设定为10°≤γ≤40°的范围，在胎面部划分出位于比胎肩倾斜槽靠轮胎宽度方向内侧的多个中央花纹块，在各个中央花纹块中，在由两条中央倾斜槽夹着的角部形成有倒角部，该倒角部的在踏面的棱线与角部的顶端的轮胎宽度方向的距离X1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤X1/D2的关系。这样，在各个中央花纹块中，在由具有倾斜角度γ的两条中央倾斜槽夹着的角部形成有倒角部，充分地确保该倒角部的在踏面的棱线与角部的顶端的轮胎宽度方向的距离X1，由此能进一步改善牵引性能和耐不均匀磨耗性。

优选的是，倒角部的在踏面的棱线的至少一部分比轮胎赤道向角部的顶端侧突出，棱线从轮胎赤道突出的最大突出量X2与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0<X2/D2≤1.0的关系。通过这样采用倒角部的在踏面的棱线的至少一部分比轮胎赤道向角部的顶端侧突出的构成，轮胎赤道的两侧的中央花纹块彼此在轮胎宽度方向重复，因此，能抑制中央花纹块的不均匀磨耗而不损害牵引性能。

优选的是，倒角部的在踏面的棱线的两个端点比轮胎赤道向角部的顶端侧突出，一个端点从轮胎赤道突出的突出量X3以及另一个端点从轮胎赤道突出的突出量X4满足0≤X4/X3≤1.0的关系。在该情况下，在倒角部的在踏面的棱线的两个端点处，中央花纹块形成适度的钝角，因此能有效地抑制中央花纹块的不均匀磨耗。

或者，优选的是，倒角部的在踏面的棱线的两个端点中的仅一个端点比轮胎赤道向角部的顶端侧突出，一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X3以及另一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X4满足-1.0<X4/X3≤0的关系。在此，一个端点位于比轮胎赤道靠角部的顶端侧，因此突出量X3为正值，在另一个端点位于比轮胎赤道靠角部的顶端的相反侧的情况下，其突出量X4为负值。在规定了这样的关系的情况下，倒角部的棱线变长，因此能改善牵引性能，并能维持轮胎赤道的两侧的中央花纹块彼此在轮胎宽度方向的重复。

优选的是，倒角部的在踏面的棱线以朝向角部的顶端侧凸出的方式弯曲，由该弯曲引起的隆起量X5与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0.05≤X5/D2≤1.0的关系。由此，能有效地抑制中央花纹块的不均匀磨耗。

优选的是，倒角部的深度D4与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤D4/D2≤0.7的关系。通过这样使倒角部比横纹主槽浅，能良好地确保耐不均匀磨耗性而不损害至少到磨耗中期为止的中央花纹块的刚性。

优选的是，在中央倾斜槽的底部形成有两端在横纹主槽开口的细槽，该细槽的宽度W4与中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3的比满足0.05≤W4/W3≤0.5的关系。通过在中央倾斜槽的底部设置细槽，能确保磨耗中期以后的槽面积，并良好地维持牵引性能。

优选的是，以胎面部的踏面为基准的细槽的槽深度D5与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比满足0.5≤D5/D2≤1.0的关系。通过这样规定细槽的槽深度D5，能确保磨耗中期以后的槽面积，并良好地维持牵引性能。

在本发明中，胎面宽度的意思是在将轮胎对正规轮辋进行轮辋组装且填充了正规内压的状态下，在平面上垂直放置并施加了正规载荷时测定的轮胎轴向的接地宽度。胎面端的意思是由上述接地宽度确定的接地区域的轮胎轴向的端部(接地端)。“正规轮辋”是指，在包括轮胎所基于的规格的规格体系中，该规格根据每个轮胎而进行规定的轮辋，例如，若为JATMA，则为标准轮辋，若为TRA，则为“设计轮辋(Design Rim)”，或者若为ETRTO，则为“测量轮辋(Measuring Rim)”。“正规内压”是指，在包括轮胎所基于的规格的规格体系中，各规格根据每个轮胎而进行规定的空气压，若为JATMA，则为最高空气压，若为TRA，则为表“各种冷充气压力下的轮胎载荷极限(TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES)”所述的最大值，若为ETRTO，则为“充气压力(INFLATION PRESSURE)”。“正规载荷”是指，在包括轮胎所基于的规格的规格体系中，各规格根据每个轮胎而进行规定的载荷，若为JATMA，则为最大负荷能力，若为TRA，则为表“各种冷充气压力下的轮胎载荷极限(TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES)”所述的最大值，若为ETRTO，则为“载荷能力(LOAD CAPACITY)”。

本发明中的各尺寸是在将轮胎对正规轮辋进行轮辋组装并填充了正规内压的状态下测定的。此外，胎面部的槽面积比是指，该接地区域内的槽面积与胎面部的接地区域的面积的比。

附图说明

图1是表示由本发明的实施方式构成的充气轮胎的子午线半剖面图。

图2是表示由本发明的实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的俯视图。

图3是表示由本发明的实施方式构成的充气轮胎的胎面部的剖面图。

图4是表示由本发明的其他实施方式构成的充气轮胎的子午线半剖面图。

图5是表示本发明的又一实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的俯视图。

图6是表示图5的充气轮胎的中央花纹块的俯视图。

图7是表示图6的VII-VII向视剖面图。

图8是表示图7的变形例的剖面图。

图9是表示中央花纹块的变形例的俯视图。

图10是表示中央花纹块的其他变形例的俯视图。

图11是表示中央花纹块的又一变形例的俯视图。

图12是表示由本发明的又一实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的中央区域的俯视图。

图13是表示图12的XIII-XIII向视剖面图。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明的构成进行详细说明。图1～图3是表示由本发明的实施方式构成的铲运车辆用的充气轮胎的图。在图1中仅描绘了比轮胎赤道CL靠轮胎宽度方向的一侧的结构，该充气轮胎在另一侧也具备对称的结构。在图2中，为了容易理解胎面结构，将在轮胎行驶时与路面接触的部位描绘为斜线部分。

如图1所示，本实施方式的充气轮胎具备：在轮胎周向延伸并形成环状的胎面部1；配置于该胎面部1的两侧的一对侧壁部2、2；以及配置于这些侧壁部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3、3。胎面部1具有方胎肩，其胎肩边缘为接地端。

在一对胎圈部3、3之间装架有至少一层胎体层4。该胎体层4包括在轮胎径向延伸的多条增强帘线，绕着配置于各胎圈部3的胎圈芯5从轮胎内侧向外侧折回。作为胎体层4的增强帘线，优选使用钢帘线，但也可以使用聚酯等有机纤维帘线。

在胎面部1中的胎体层4的外周侧埋设有多层带束层6a、6b、6c、6d。这些带束层6a～6d包含相对于轮胎周向倾斜的多条增强帘线，并且配置为增强帘线在任意的层间相互交叉。在带束层6a～6d中，增强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度被设定为例如10°～40°的范围。作为带束层6a～6d的增强帘线，优选使用钢帘线。

需要说明的是，上述轮胎内部结构表示充气轮胎的代表性例子，但并不限定于此。

如图2所示，在胎面部1中，在轮胎周向隔开间隔地形成有在轮胎赤道CL的两侧沿轮胎宽度方向延伸的多条横纹主槽11。这些横纹主槽11各自的轮胎宽度方向内侧的端部在从轮胎赤道CL分离的位置终止，另一方面，轮胎宽度方向外侧的端部在胎面端开口。横纹主槽11在轮胎赤道CL的两侧相对于轮胎宽度方向对称地倾斜。就是说，横纹主槽11朝向轮胎宽度方向外侧向轮胎周向的一侧(旋转方向R的相反侧)倾斜。横纹主槽11相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处被设定为15°≤α≤45°的范围。倾斜角度α是横纹主槽11的中心线的倾斜角度。而且，横纹主槽11的在胎面端的宽度W1与横纹主槽11的在胎面端的彼此间隔W2的比满足0.7≤W1/W2≤1.5的关系。

在胎面部1形成有将在轮胎周向邻接的横纹主槽11、11彼此连结的多条胎肩倾斜槽12。胎肩倾斜槽12向与其对应的横纹主槽11的反方向倾斜。就是说，胎肩倾斜槽12相对于轮胎宽度方向向其自身所连结的横纹主槽11的反方向倾斜。在胎肩倾斜槽12与横纹主槽11的连结部中，胎肩倾斜槽12相对于横纹主槽11的倾斜角度β被设定为80°≤β≤100°的范围。倾斜角度β是胎肩倾斜槽12的中心线的倾斜角度。此外，从轮胎赤道CL至胎肩倾斜槽12的长尺寸方向以及宽度方向的中心位置的距离X被配置为胎面宽度TW的15％～35％的范围。由此，在胎面部1的胎肩区域中由横纹主槽11和胎肩倾斜槽12划分出多个胎肩花纹块22。并且，各胎肩倾斜槽12的面积A1(俯视时的面积)与在该胎肩倾斜槽12的外侧划分出的各胎肩花纹块22的面积A2(俯视时的面积)的比满足0.2≤A1/A2≤0.6的关系。

而且，在胎面部1形成有将位于轮胎赤道CL的两侧的横纹主槽11彼此连结的多条中央倾斜槽13。这些中央倾斜槽13的相对于轮胎宽度方向的倾斜方向沿轮胎周向交替地反转。并且，在一条横纹主槽11的轮胎宽度方向内侧的端部以分支的方式连结有两条中央倾斜槽13、13，这两条中央倾斜槽13、13与位于轮胎赤道CL的相反侧的各个横纹主槽11连通。由此，在胎面部1的中央区域中，由横纹主槽11、胎肩倾斜槽12和中央倾斜槽13划分出多个中央花纹块23。

上述充气轮胎在胎面部1具备：横纹主槽11、胎肩倾斜槽12以及中央倾斜槽13，作为其结果，胎面部1的槽面积比被设定为0.4以上0.7以下的范围。就是说，槽面积(斜线部以外的区域的面积)与具有胎面宽度TW的接地区域的面积的比被设定为上述范围。

在上述充气轮胎中，在胎面部1形成有沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽11和将在轮胎周向邻接的横纹主槽11彼此连结的多条胎肩倾斜槽12，并且对横纹主槽11的倾斜角度α、横纹主槽11的在胎面端的宽度W1与横纹主槽11的在胎面端的彼此间隔W2的比W1/W2、胎肩倾斜槽12的倾斜角度β、胎肩倾斜槽12的中心位置、胎肩倾斜槽12的面积A1与胎肩花纹块的面积A2的比A1/A2以及胎面部1的槽面积比进行了规定，由此，能在有效地抑制不均匀磨耗的产生的同时，最大限度地发挥牵引性能。

更具体而言，横纹主槽11配置为在轮胎赤道CL的两侧对称地倾斜，横纹主槽11相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处被设定为15°≤α≤45°的范围，更优选设定为25°≤α≤35°的范围，由此能从胎面部1的中央区域朝向轮胎宽度方向外侧有效地排出横纹主槽11内的土砂，发挥良好的牵引性能。当横纹主槽11的倾斜角度α过小时，土砂容易堵在横纹主槽11内，相反，当过大时牵引性能降低。

此外，横纹主槽11的在胎面端的宽度W1与横纹主槽11的在胎面端的彼此间隔W2的比满足0.7≤W1/W2≤1.5的关系，更优选满足0.9≤W1/W2≤1.2的关系，由此，能兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性。通过相对地增大横纹主槽11的在胎面端的宽度W1，进入横纹主槽11内的土砂的容量增加，有助于改善牵引性能，但当其过大时，由横纹主槽11划分出的花纹块(胎肩花纹块22以及中央花纹块23)的宽度变窄而刚性降低，因此容易产生不均匀磨耗。

而且，通过在胎面部1追加将在轮胎周向邻接的横纹主槽11、11彼此连结的胎肩倾斜槽12，能确保由横纹主槽11划分出的花纹块的宽度，并且确保槽面积。并且，胎肩倾斜槽12相对于横纹主槽11的倾斜角度β被设定为在80°≤β≤100°的范围大致呈直角，因此，能避免由横纹主槽11划分出的花纹块的锐角化，抑制不均匀磨耗的产生。在此，当胎肩倾斜槽12的倾斜角度β偏离上述范围时，容易产生因花纹块的锐角化而导致的不均匀磨耗。

此外，从轮胎赤道CL至胎肩倾斜槽12的中心位置的距离X被配置为胎面宽度TW的15％～35％的范围，因此，能确保由横纹主槽11划分出的花纹块的刚性，抑制不均匀磨耗的产生。就是说，当从轮胎赤道CL至胎肩倾斜槽12的中心位置的距离X偏离上述范围时，胎肩花纹块22和中央花纹块23中的一方变小而容易产生不均匀磨耗。

此外，各胎肩倾斜槽12的面积A1(俯视时的面积)与各胎肩花纹块22的面积A2(俯视时的面积)的比满足0.2≤A1/A2≤0.6的关系，更优选满足0.35≤A1/A2≤0.55的关系，由此，能兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性。通过增大胎肩倾斜槽12的面积A1，有助于改善牵引性能，但当其过大时，胎肩花纹块22的面积A2变小而刚性降低，因此容易产生不均匀磨耗。

此外，胎面部1的槽面积比被设定为0.4以上0.7以下的范围，因此能兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性。当胎面部1的槽面积比过小时牵引性能降低，相反，当过大时耐不均匀磨耗性降低。

在上述充气轮胎中，如图2所示，横纹主槽11的位置在轮胎赤道CL的两侧沿轮胎周向错开，横纹主槽11的位置错开量S与该横纹主槽11的轮胎周向的间距P的比满足0.3≤S/P≤0.5的关系为好。通过这样使横纹主槽11的位置在轮胎赤道CL的两侧沿轮胎周向错开，能抑制轮胎旋转时的瞬间的接地压的上升和花纹块端部的急剧变形，有效地抑制不均匀磨耗。当横纹主槽11的位置错开量S与横纹主槽11的轮胎周向的间距P的比S/P偏离上述范围时，不均匀磨耗的抑制效果降低。

在上述充气轮胎中，如图3所示，胎肩倾斜槽12的在长尺寸方向中央位置的槽深度D1与轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.3≤D1/D2≤0.7的关系为好。需要说明的是，在本实施方式中，胎肩倾斜槽12遍及长尺寸方向的全长具有固定的槽深度D1。通过这样使胎肩倾斜槽12比横纹主槽11浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高胎肩倾斜槽12附近的花纹块刚性并良好地确保耐不均匀磨耗性。因此，例如，将该充气轮胎从新品时起到磨耗中期为止装接于驱动轴，若在轮胎换位(tirerotation)时装接于从动轴，则能够最大限度地享受牵引性能和耐不均匀磨耗性的兼顾效果。在此，当胎肩倾斜槽12的槽深度D1与横纹主槽11的槽深度D2的比D1/D2过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时耐不均匀磨耗性的改善效果降低。

在上述充气轮胎中，如图2所示，形成有将位于轮胎赤道CL的两侧的横纹主槽11彼此连结的多条中央倾斜槽13，该中央倾斜槽13的在长尺寸方向中央位置的宽度W3与横纹主槽11的在胎面端的宽度W1的比满足0.3≤W3/W1≤0.8的关系为好。通过在接地压变高的胎面部1的中央区域设置跨轮胎赤道CL并将横纹主槽11彼此连结的中央倾斜槽13，能经由横纹主槽11向轮胎宽度方向外侧排出土砂，有效地改善牵引性能。此外，在胎面部1的中央区域中，接地压变高且花纹块变形变大，但通过使中央倾斜槽13比胎面部1的胎肩区域即横纹主槽11窄，能改善牵引性能而不损害耐不均匀磨耗性。在此，当中央倾斜槽13的宽度W3与横纹主槽11的宽度W1的比W3/W1过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时耐不均匀磨耗性的改善效果降低。

在上述充气轮胎中，如图3所示，中央倾斜槽13的在长尺寸方向中央位置的槽深度D3与轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.3≤D3/D2≤0.7的关系为好。需要说明的是，在本实施方式中，中央倾斜槽13遍及长尺寸方向的全长具有固定的槽深度D3。通过这样使中央倾斜槽13比横纹主槽11浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高中央倾斜槽13的附近的花纹块刚性并良好地确保耐不均匀磨耗性。因此，例如，将该充气轮胎从新品时起到磨耗中期为止装接于驱动轴，若在轮胎换位时装接于从动轴，则能够最大限度地享受牵引性能和耐不均匀磨耗性的兼顾效果。在此，当中央倾斜槽13的槽深度D3与横纹主槽11的槽深度D2的比D3/D2过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时耐不均匀磨耗性的改善效果降低。

图4是表示由本发明的其他实施方式构成的充气轮胎的图。在图4中，对与图1～图3相同的部分标注相同符号，并省略该部分的详细说明。如图4所示，在本实施方式的充气轮胎中，在横纹主槽11的轮胎宽度方向外侧的部位形成有底部抬高部11a。这样的底部抬高部11a有助于耐不均匀磨耗性的改善。

图5是表示由本发明的又一实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的图，图6以及图7是表示其主要部分的图。在图5～图7中，对与图1～图4相同的部分标注相同符号，并省略该部分的详细说明。如图5所示，在本实施方式的充气轮胎中，中央倾斜槽13相对于轮胎宽度方向的倾斜角度γ被设定为10°≤γ≤40°的范围。

在各个中央花纹块23中，在由两条中央倾斜槽13、13夹着的角部形成有倒角部24。如图6以及图7所示，倒角部24具有将中央花纹块23的角部倾斜地切掉的结构。倒角部24可以形成平面，或者，也可以形成朝向轮胎径向外侧凸出的曲面(例如，参照图8)。倒角部24的在踏面的棱线24a与角部的顶端23a的轮胎宽度方向的距离X1与轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.3≤X1/D2的关系。需要说明的是，距离X1是在倒角部24的棱线24a上从最靠近角部的顶端23a侧的部分至角部的顶端23a的轮胎宽度方向的距离。

这样，在各个中央花纹块23中，在由具有倾斜角度γ的两条中央倾斜槽13、13夹着的角部形成有倒角部24，充分地确保该倒角部24的在踏面的棱线24a与角部的顶端23a的轮胎宽度方向的距离X1，由此能进一步改善牵引性能和耐不均匀磨耗性。

即，在接地压变高的胎面部1的中央区域配置将位于轮胎赤道CL的两侧的横纹主槽11彼此连结的多条中央倾斜槽13，使各个横纹主槽11经由两条中央倾斜槽13与其他两条横纹主槽11连通，将中央倾斜槽13相对于轮胎宽度方向的倾斜角度γ设定为10°≤γ≤40°的范围，由此，能经由横纹主槽11向轮胎宽度方向外侧排出土砂，有效地改善牵引性能。在此，当中央倾斜槽13相对于轮胎宽度方向的倾斜角度γ过小时，中央花纹块23的角部的刚性降低而耐不均匀磨耗性降低，相反，当过大时牵引性能的改善效果不充分。

而且，在设置了上述那样的中央倾斜槽13的情况下，各中央花纹块23的由两条中央倾斜槽13夹着的角部为锐角，在该部分容易产生不均匀磨耗，但通过在由两条中央倾斜槽13夹着的角部形成倒角部24，能抑制中央花纹块23的不均匀磨耗而不损害牵引性能。

特别是，倒角部24的在踏面的棱线24a与中央花纹块23的角部的顶端23a的轮胎宽度方向的距离X1与轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.3≤X1/D2的关系，更优选满足0.3≤X1/D2≤3.0的关系，由此，能良好地维持牵引性能和耐不均匀磨耗性。在此，当上述距离X1与横纹主槽11的槽深度D2的比X1/D2过小时，耐不均匀磨耗性的改善效果降低，相反，当过大时牵引性能的改善效果降低。

在上述充气轮胎中，如图6所示，倒角部24的在踏面的棱线24a的至少一部分比轮胎赤道CL向角部的顶端23a侧突出，棱线24a的从轮胎赤道CL突出的最大突出量X2与轮胎赤道CL至胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0<X2/D2≤1.0的关系，更优选满足0.1≤X2/D2≤0.7的关系。通过这样采用使倒角部24的在踏面的棱线24a的至少一部分比轮胎赤道CL向角部的顶端23a侧突出的构成，轮胎赤道CL的两侧的中央花纹块23、23彼此在最大突出量X2的2倍的范围内在轮胎宽度方向重复，因此能抑制中央花纹块23的不均匀磨耗而不损害牵引性能。在此，当棱线24a的最大突出量X2与横纹主槽11的槽深度D2的比X2/D2过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时难以形成倒角部24。

图9是表示中央花纹块23的变形例的图。在上述图6的例子中，倒角部24的在踏面的棱线24a与轮胎赤道CL平行地延伸，与此相对，在图9的例子中，倒角部24的在踏面的棱线24a相对于轮胎赤道CL倾斜。倒角部24的在踏面的棱线24a的两个端点比轮胎赤道CL向角部的顶端23a侧突出，一个端点的从轮胎赤道CL突出的突出量X3以及另一个端点的从轮胎赤道CL突出的突出量X4满足0≤X4/X3≤1.0的关系。在图7中，突出量X3等价于最大突出量X2。此外，X3＝X4也可以。在该情况下，在倒角部24的在踏面的棱线24a的两个端点处，中央花纹块23形成适度的钝角，因此能有效地抑制中央花纹块23的不均匀磨耗。

图10是表示中央花纹块23的其他变形例的图。在图10中，倒角部24的在踏面的棱线24a的两个端点中的仅一个端点比轮胎赤道CL向角部的顶端23a侧突出，一个端点的从轮胎赤道CL突出的突出量X3以及另一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X4满足-1.0<X4/X3≤0的关系。在图10中，突出量X3等价于最大突出量X2。在此，在棱线24a的端点位于比轮胎赤道CL靠角部的顶端23a侧的情况下，突出量为正值，在棱线24a的端点位于比轮胎赤道CL靠角部的顶端23a的相反侧的情况下，突出量为负值。在这样使倒角部24的在踏面的棱线24a相对于轮胎赤道CL大幅倾斜的情况下，倒角部24的棱线24a变长，因此能改善牵引性能，并且，通过使突出量X4的绝对值比突出量X3小，能维持轮胎赤道CL的两侧的中央花纹块23、23彼此在轮胎宽度方向的重复。

图11是表示中央花纹块23的又一变形例的图。在图11中，倒角部24的在踏面的棱线24a以朝向角部的顶端23a侧凸出的方式弯曲，由该弯曲引起的隆起量X5与轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.05≤X5/D2≤1.0的关系。由弯曲引起的隆起量X5是指，棱线24a相对于将棱线24a的两个端点连结的直线隆起的量。通过这样使倒角部24的在踏面的棱线24a弯曲，能有效地抑制接地压高的中央花纹块23的不均匀磨耗。在此，当倒角部24的棱线24a的隆起量X5与横纹主槽11的槽深度D2的比X5/D2过小时，耐不均匀磨耗性的改善效果降低，相反，当过大时难以形成倒角部24。

在上述充气轮胎中，优选的是，倒角部24的深度D4与轮胎赤道CL至胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.3≤D4/D2≤0.7的关系。通过这样使倒角部24比横纹主槽11浅，能良好地确保耐不均匀磨耗性而不损害至少到磨耗中期为止的中央花纹块23的刚性。在此，当倒角部24的深度D4与横纹主槽11的槽深度D2的比D4/D2过小时，耐不均匀磨耗性的改善效果降低，相反，当过大时牵引性能的改善效果降低。

图12是表示由本发明的又一实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的中央区域的图，图13是表示其主要部分的剖面的图。在图12以及图13中，对与图1～图11相同的部分标注相同符号，并省略该部分的详细说明。如图12所示，在中央倾斜槽13的底部形成有两端在横纹主槽11开口的细槽14。细槽14在中央倾斜槽13的宽度方向中心位置沿该中央倾斜槽13的长尺寸方向延伸。细槽14的宽度W4与中央倾斜槽13的在长尺寸方向中央位置的宽度W3的比满足0.05≤W4/W3≤0.5的关系，更优选满足0.1≤W4/W3≤0.3的关系。

通过这样在配置于接地压变高的胎面部1的中央区域的中央倾斜槽13的底部设置细槽14，能确保磨耗中期以后的槽面积，良好地维持牵引性能。就是说，即使在通过使中央倾斜槽13比横纹主槽11浅来提高中央花纹块23的刚性并良好地确保耐不均匀磨耗性的情况下，也能兼顾牵引性能和耐不均匀磨耗性。

如图13所示，以胎面部1的踏面为基准的细槽14的在长尺寸方向中央位置的槽深度D5与轮胎赤道CL至胎面宽度TW的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度D2的比满足0.5≤D5/D2≤1.0的关系为好。通过这样规定细槽14的槽深度D5，能确保磨耗中期以后的槽面积，并能良好地维持牵引性能。在此，当细槽14的槽深度D5与横纹主槽11的槽深度D2的比D5/D2过小时，磨耗中期以后的牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时胎面部1的耐久性降低。

本发明的充气轮胎能应用于各种用途，但优选作为工程车辆用，特别优选作为铲运车辆用。

实施例

制作了如下的比较例2～12以及实施例1～12的轮胎：一种充气轮胎，其轮胎尺寸为37.25R35，具备沿轮胎周向延伸而形成环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对侧壁部、以及配置于这些侧壁部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，所述充气轮胎具有图2那样的方向性胎面花纹，并且，如表1～表3那样设定了距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α、横纹主槽的在胎面端的宽度W1与横纹主槽的在胎面端的彼此间隔W2的比W1/W2、胎肩倾斜槽的中心位置(从轮胎赤道至胎肩倾斜槽的中心位置的距离X与胎面宽度TW的比)、胎肩倾斜槽相对于横纹主槽的倾斜角度β、胎肩倾斜槽的面积A1与胎肩花纹块的面积A2的比A1/A2、胎面部的槽面积比、横纹主槽的位置偏移量S与横纹主槽的轮胎周向的间距P的比S/P、中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3与横纹主槽的在胎面端的宽度W1的比W3/W1、胎肩倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比D1/D2、中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D3与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比D3/D2。其中，实施例7是不具有中央倾斜槽的例子。

为了进行比较，准备了以往例1的轮胎，所述以往例1的轮胎在胎面部形成有在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽，该横纹主槽在轮胎赤道的两侧具有相对于轮胎宽度方向向相同方向倾斜的非方向性胎面花纹。此外，准备了比较例1的轮胎，所述比较例1的轮胎除了横纹主槽在轮胎赤道的两侧相对于轮胎宽度方向向相同方向倾斜以外，具有与实施例1相同的构成。

按照下述评价方法，对这些试验轮胎的牵引性能、耐不均匀磨耗性进行评价，并将其结果一并在表1～表3示出。

牵引性能：

对各试验轮胎进行轮辋组装，将空气压设为525kPa，并装接于铲运车辆，测定进行路面的平整作业时的轮胎的滑移率。在此，轮胎的滑移率(S)能够通过测量车辆的速度(V1)和轮胎的外周面的速度(V2)并基于公式S＝[(V2-V1)/V2]×100％来计算出。评价结果使用测定值的倒数，以将以往例设为100的指数值来表示。该指数值越大，表示牵引性能越优异。

耐不均匀磨耗性：

对各试验轮胎进行轮辋组装，将空气压设为525kPa，并装接于铲运车辆，在相同条件下持续实施了路面的平整作业后，测定在胎面部产生的不均匀磨耗量。评价结果使用测定值的倒数，以将以往例设为100的指数值来表示。该指数值越大，表示耐不均匀磨耗性越优异。

从表1～表3可知，实施例1～12的轮胎均在与以往例1的对比中牵引性能以及耐不均匀磨耗性优异。与此相对，比较例1～4、9、11的轮胎虽然耐不均匀磨耗性没有问题，但牵引性能大幅降低。此外，比较例5～8、10、12的轮胎虽然牵引性能没有问题，但耐不均匀磨耗性大幅降低。

接着，制作了如下的比较例22～37以及实施例21～39的轮胎：一种充气轮胎，其轮胎尺寸为37.25R35，具备沿轮胎周向延伸而形成环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对侧壁部、以及配置于这些侧壁部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，所述充气轮胎具有图5那样的方向性胎面花纹，并且如表4～表7那样设定了距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α、横纹主槽的在胎面端的宽度W1与横纹主槽的在胎面端的彼此间隔W2的比W1/W2、有无胎肩倾斜槽向横纹主槽的开口、胎肩倾斜槽相对于横纹主槽的倾斜方向、胎面部的槽面积比、横纹主槽的位置偏移量S与横纹主槽的轮胎周向的间距P的比S/P、中央倾斜槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度γ、中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3与横纹主槽的在胎面端的宽度W1的比W3/W1、从中央花纹块的角部的顶端至倒角部的在踏面的棱线的轮胎宽度方向的距离X1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度D2的比X1/D2、倒角部的在踏面的棱线的从轮胎赤道突出的最大突出量X2与横纹主槽的槽深度D2的比X2/D2、倒角部的在踏面的棱线的一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X3(最大值)与另一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X4(最小值)的比X4/X3、倒角部的在踏面的棱线的隆起量X5与横纹主槽的槽深度D2的比X5/D2、倒角部的深度D4与横纹主槽的槽深度D2的比D4/D2、中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D3与横纹主槽的槽深度D2的比D3/D2、胎肩倾斜槽的中心位置(轮胎赤道至胎肩倾斜槽的中心位置的距离X与胎面宽度TW的比X/TW)、胎肩倾斜槽相对于横纹主槽的倾斜角度β、胎肩倾斜槽的面积A1与胎肩花纹块的面积A2的比A1/A2、胎肩倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D1与横纹主槽的槽深度D2的比D1/D2、细槽的宽度W4与中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3的比W4/W3、细槽的槽深度D5与横纹主槽的槽深度D2的比D5/D2。

为了进行比较，准备了以往例21的轮胎，所述以往例21的轮胎在胎面部形成有在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽，该横纹主槽在轮胎赤道的两侧具有相对于轮胎宽度方向向相同方向倾斜的非方向性胎面花纹。此外，准备了比较例21的轮胎，所述比较例21的轮胎除了横纹主槽在轮胎赤道的两侧相对于轮胎宽度方向向相同方向倾斜以外，具有与实施例1相同的构成。

按照下述评价方法，对这些试验轮胎的牵引性能、耐不均匀磨耗性进行评价，并将其结果一并在表4～表7示出。

牵引性能：

对各试验轮胎进行轮辋组装，将空气压设为525kPa，并装接于铲运车辆，测定进行路面的平整作业时的轮胎的滑移率。在此，轮胎的滑移率(S)可以通过测量车辆的速度(V1)和轮胎的外周面的速度(V2)并基于公式S＝[(V2-V1)/V2]×100％来计算出。评价结果使用测定值的倒数，以将以往例21设为100的指数值来表示。该指数值越大，表示牵引性能越优异。

耐不均匀磨耗性：

对各试验轮胎进行轮辋组装，将空气压设为525kPa，并装接于铲运车辆，在相同条件下持续地实施了路面的平整作业后，测定在胎面部产生的不均匀磨耗量。评价结果使用测定值的倒数，以将以往例21设为100的指数值来表示。该指数值越大，表示耐不均匀磨耗性越优异。

从表4～表7可知，实施例21～39的轮胎均在与以往例21的对比中牵引性能以及耐不均匀磨耗性优异。与此相对，比较例21～24、28、32、34的轮胎虽然耐不均匀磨耗性没有问题，但牵引性能降低。此外，比较例25～27、29～31、35～37的轮胎虽然牵引性能没有问题，但耐不均匀磨耗性降低。比较例33的轮胎的牵引性能、耐不均匀磨耗性都降低。

符号说明

1 胎面部

2 侧壁部

3 胎圈部

11 横纹主槽

12 胎肩倾斜槽

13 中央倾斜槽

22 胎肩花纹块

23 中央花纹块

23a 中央花纹块的角部的顶端

24 倒角部

24a 倒角部的在踏面的棱线

Claims

1.一种充气轮胎，具备：胎面部，沿轮胎周向延伸而成为环状；一对侧壁部，配置于该胎面部的两侧；以及一对胎圈部，配置于这些侧壁部的轮胎径向内侧，所述充气轮胎的特征在于，

在所述胎面部形成有在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽，该横纹主槽在轮胎赤道的两侧相对于轮胎宽度方向对称地倾斜，所述横纹主槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处被设定为15°≤α≤45°的范围，所述横纹主槽在胎面端的宽度W1与该横纹主槽的在胎面端的彼此间隔W2的比满足0.7≤W1/W2≤1.5的关系，

所述胎面部的槽面积比为0.4以上0.7以下。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述横纹主槽的位置在轮胎赤道的两侧沿轮胎周向偏移，该横纹主槽的位置偏移量S与该横纹主槽的轮胎周向的间距P的比满足0.3≤S/P≤0.5的关系。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述胎肩倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤D1/D2≤0.7的关系。

4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

在所述胎面部形成有将位于轮胎赤道的两侧的横纹主槽彼此连结的多条中央倾斜槽，该中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3与所述横纹主槽的在胎面端的宽度W1的比满足0.3≤W3/W1≤0.8的关系。

5.根据权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

所述中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度D3与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤D3/D2≤0.7的关系。

6.根据权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

所述横纹主槽分别经由两条中央倾斜槽与其他两条横纹主槽连通，所述中央倾斜槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度γ被设定为10°≤γ≤40°的范围，在所述胎面部划分出位于比所述胎肩倾斜槽靠轮胎宽度方向内侧的多个中央花纹块，在各个所述中央花纹块中，在由两条中央倾斜槽夹着的角部形成有倒角部，该倒角部的在踏面的棱线与所述角部的顶端的轮胎宽度方向的距离X1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤X1/D2的关系。

7.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部的在踏面的棱线的至少一部分比轮胎赤道向所述角部的顶端侧突出，所述棱线的从轮胎赤道突出的最大突出量X2与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0<X2/D2≤1.0的关系。

8.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部的在踏面的棱线的两个端点比轮胎赤道向所述角部的顶端侧突出，一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X3以及另一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X4满足0≤X4/X3≤1.0的关系。

9.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部的在踏面的棱线的两个端点中的仅一个端点比轮胎赤道向所述角部的顶端侧突出，一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X3以及另一个端点的从轮胎赤道突出的突出量X4满足-1.0<X4/X3≤0的关系。

10.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部的在踏面的棱线以朝向所述角部的顶端侧凸出的方式弯曲，由该弯曲引起的隆起量X5与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0.05≤X5/D2≤1.0的关系。

11.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部的深度D4与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0.3≤D4/D2≤0.7的关系。

12.根据权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

在所述中央倾斜槽的底部形成有两端在所述横纹主槽开口的细槽，该细槽的宽度W4与所述中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度W3的比满足0.05≤W4/W3≤0.5的关系。

13.根据权利要求12所述的充气轮胎，其特征在于，

以所述胎面部的踏面为基准的所述细槽的槽深度D5与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的所述横纹主槽的槽深度D2的比满足0.5≤D5/D2≤1.0的关系。