CN110087814B - 电阻点焊方法 - Google Patents

Abstract

提供能够抑制焊接时的飞散产生、焊接部板厚的减少并且能够抑制焊接接头的延迟断裂的电阻点焊方法。一种电阻点焊方法，是使两张以上的钢板重叠并利用一对焊接电极夹持并加压的同时进行通电来形成熔核而将钢板接合的电阻点焊方法，具有：通过以第一加压力F₁(kN)对钢板进行加压并且以第一电流I₁(kA)进行通电来形成熔核部的主通电工序；以及接着主通电工序在以(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间以由(1)式表示的第二电流I₂(kA)进行通电来将熔核部冷却的后通电工序，后通电工序具有从后通电工序开始在以(3)式表示的加压延迟时间t_b(ms)的期间维持第一加压力F₁的第一加压工序、和接着第一加压工序以由(4)式表示的第二加压力F₂(kN)进行加压的第二加压工序。

Description

电阻点焊方法

技术领域

本发明涉及电阻点焊方法。

背景技术

在汽车等的车体的组装中广泛地使用电阻点焊，在一台车体中进行电阻点焊的点达到数千点。电阻点焊是通过使两张以上的钢板重叠，并利用上下一对焊接电极夹持并加压的同时进行通电来在钢板的接合部形成规定的大小的熔核而将钢板接合得到焊接接头的焊接。

近年来，从环境保护的观点来看要求汽车的CO₂排出量的降低，通过在车体采用高强度钢板使其薄壁化，来实现车体的轻型化，即油耗的改进。但是，高强度钢板一般而言不仅添加大量的C还添加各种合金元素来提高强度，而氢脆敏感性增大。另外，在电阻点焊中，钢板表面的防锈油、水分、电镀层等在焊接时的熔融凝固过程中卷入焊接金属内(熔融部)，并在冷却后作为延迟断裂产生的重要因素亦即氢源残存。

这样，若利用电阻点焊焊接高强度钢板，则在得到的焊接接头的焊接部，在焊接时氢侵入氢脆敏感性较高的焊接金属内所引起的延迟断裂的产生成为问题。因此在高强度钢板的电阻点焊中，提高焊接接头的强度的同时，为了防止延迟断裂而降低残存于焊接部的氢量较重要。

作为这样的防止焊接部的延迟断裂的方法，在专利文献1公开了通过在焊接通电(主通电)之后立即使加压力上升并且使电流减少来控制焊接部的残留应力，来防止延迟断裂的技术。另外，在专利文献2公开了通过在焊接通电(主通电)之后立即使加压力上升并且在无通电的冷却时间经过后进行通电，来控制焊接部的组织、硬度，防止延迟断裂的技术。但是这些技术并不降低焊接部的氢量，而且，由于在焊接通电之后的熔核熔融的状态下使加压力上升，所以有容易产生飞散这样的问题、焊接部的板厚容易减少而使得到的焊接接头强度降低或者损害焊接部的外观这样的问题。另外，在专利文献1中，也公开了在焊接通电后的无通电的冷却时间经过后使加压力上升的技术。但是，在该技术中，通过无通电的冷却时间而迅速地冷却焊接部，所以许多的氢不从熔核内扩散而残存从而熔核内的残存氢量变多，所以难以抑制延迟断裂。

另外，在专利文献3公开了通过在焊接通电后设置无通电且保持焊接通电时的加压力的加压力保持时间，其后在保持无通电的状态下使加压力上升，来提高焊接接头的强度的技术。但是该技术通过无通电的加压力保持时间而迅速地冷却焊接部，所以熔核内的残存氢量较多，容易产生延迟断裂。

此外，由于在这样的焊接时氢侵入氢脆敏感性较高的焊接金属内而产生延迟断裂这样的问题、产生飞散这样的问题、以及焊接部的板厚减少这样的问题并不仅在对汽车用的高强度钢板进行电阻点焊的情况中存在，在其它的钢板的电阻点焊中也同样存在。

专利文献1：日本特开2015－93282号公报

专利文献2：国际公开号WO2014/171495 A1

专利文献3：日本特开2010－110816号公报

发明内容

本发明是鉴于这样的情况而完成的，目的在于提供能够抑制焊接时的飞散产生、焊接部板厚的减少并且抑制焊接接头的延迟断裂的电阻点焊方法。

本发明者为了抑制对抗拉强度较大的高强度钢板进行电阻点焊得到的焊接接头的延迟断裂，对作为延迟断裂的重要因素的在焊接时侵入焊接金属内的氢的举动进行调查，得到了以下的知识。

首先，如上述那样在焊接时氢侵入焊接部内。由于越为低温状态氢的扩散越慢，所以通过焊接后的快速冷却而许多的氢不从熔核内扩散而残存。其后随着时间的经过氢集聚在以熔核端部的缺口形状为代表的较大的拉伸应力集中的部分，而产生延迟断裂。

因此在焊接时从熔核内排出更多的氢，降低残存的氢量对延迟断裂的抑制有效。

本发明者们对能够降低焊接部的残存氢量的合适的电阻点焊条件进行了深入研究。以下说明其结果。

可知通过在焊接工序中在焊接通电(主通电)后给予后通电，维持氢容易扩散的高温状态，促进氢从焊接部的扩散，而焊接接头的耐延迟断裂性提高。除此之外，可知通过在后通电工序中使加压力上升，能够将焊接部维持为高温状态并且维持为更容易排出氢的较大的压缩应力状态。

但是，若在焊接通电之后立即使加压力上升，则对几乎没有刚性的熔融状态的熔核施加较大的力，而有产生焊接时的飞散产生、焊接部的板厚减少这样的问题的情况。可知若在冷却熔融部至开始熔融部的凝固，而刚性恢复的温度之后使加压力上升，则能够抑制产生上述那样的问题并且能够给予较大的压缩应力来排出氢。

本发明是基于以上那样的见解完成的，主旨如以下那样。

[1]一种电阻点焊方法，是使两张以上的钢板重叠并利用一对焊接电极夹持并加压的同时进行通电来形成熔核而将上述钢板接合的电阻点焊方法，具有：

通过以第一加压力F₁(kN)对上述钢板加压并且以第一电流I₁(kA)进行通电来形成熔核部的主通电工序；以及

接着该主通电工序在由下述(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间以由下述(1)式表示的第二电流I₂(kA)进行通电来将熔核部冷却的后通电工序，

该后通电工序具有从该后通电工序开始在以下述(3)式表示的加压延迟时间t_b(ms)的期间维持第一加压力F₁(kN)的第一加压工序、和接着该第一加压工序以由下述(4)式表示的第二加压力F₂(kN)进行加压的第二加压工序，其中，

0＜I₂＜I₁ (1)

20≤t_a≤400 (2)

10≤t_b≤t_a (3)

F₁＜F₂≤3F₁ (4)。

[2]根据[1]所述的电阻点焊方法，其中，上述钢板的至少一张是以下述(5)式表示的碳当量Ceq(％)在0.2％以上，且抗拉强度在780MPa以上的高强度钢板，其中，

Ceq＝C+Si/30+Mn/20+2P+4S (5)

((5)式中的元素符号表示各元素的含量(质量％)。)。

[3]根据[1]或者[2]所述的电阻点焊方法，其中，上述后通电工序包含在以下述(6)式表示的下坡通电时间t_c(ms)的期间使电流值从第一电流I₁(kA)开始慢慢减少的下坡通电工序、以及接着该下坡通电工序在以下述(7)式表示的后期通电时间t_d(ms)的期间维持下坡通电工序结束时的电流值的后期通电工序，其中，

20≤t_c≤t_a (6)

t_d＝t_a－t_c (7)。

[4]根据[1]～[3]中任意一项所述的电阻点焊方法，其中，上述第二加压工序包含在以下述(8)式表示的上坡加压时间t_e的期间使加压力从第一加压力F₁(kN)开始慢慢增加的上坡加压工序、以及接着该上坡加压工序在以下述(9)式表示的后期加压时间t_f(ms)的期间维持上坡加压工序结束时的加压力的后期加压工序，其中，

0＜t_e≤200 (8)

0≤t_f (9)。

根据本发明，即使在进行高强度钢板的电阻点焊的情况下，也能够抑制焊接时的飞散产生、焊接部板厚减少等施工上的问题并且防止得到的焊接接头的延迟断裂，即、在焊接时不产生飞散，而能够得到接头强度较高且焊接部的外观良好且耐延迟断裂性优异的焊接接头，所以起到工业上的显著效果。

附图说明

图1是示意地表示电阻点焊方法的一个例子的剖视图。

图2是表示本发明所涉及的电阻点焊方法的通电模式以及加压模式的一个例子的图表。

图3是表示本发明所涉及的电阻点焊方法的通电模式以及加压模式的一个例子的图表。

图4是表示本发明所涉及的电阻点焊方法的通电模式以及加压模式的一个例子的图表。

图5是表示本发明所涉及的电阻点焊方法的通电模式以及加压模式的一个例子的图表。

图6是表示电阻点焊的试件的俯视图以及侧视图。

具体实施方式

本发明的电阻点焊方法是在使两张以上的钢板重叠并利用一对焊接电极夹持并进行加压的同时进行通电来形成熔核而将上述钢板接合的电阻点焊方法，其特征在于，具有：通过以第一加压力F₁(kN)对该钢板进行加压并且以第一电流I₁(kA)进行通电来形成熔核部的主通电工序；以及接着该主通电工序以利用下述(1)式表示的第二电流I₂(kA)在由下述(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间进行通电来将熔核部冷却的后通电工序，该后通电工序具有：从该后通电工序开始在由下述(3)式表示的加压延迟时间t_b(ms)的期间维持第一加压力F₁(kN)的第一加压工序；以及接着该第一加压工序以由下述(4)式表示的第二加压力F₂(kN)进行加压的第二加压工序。

0＜I₂＜I₁ (1)

20≤t_a≤400 (2)

10≤t_b≤t_a (3)

F₁＜F₂≤3F₁ (4)

本发明通过电阻点焊接合两张以上的钢板。图1是示意地表示电阻点焊方法的一个例子的剖视图，示出进行两张钢板的电阻点焊的例子。以下参照图1，对本发明的电阻点焊方法进行说明。

首先，使两张以上的钢板重叠。在图1中，使配置在下侧的钢板(以下，称为下钢板1)与配置在上侧的钢板(以下，称为上钢板2)重叠。

在本发明中进行电阻点焊的钢板的钢种并不特别限定，但优选至少一张是由下述(5)式表示的碳当量Ceq(％)在0.2％以上且抗拉强度在780MPa以上的高强度钢板。在图1中，优选下钢板1以及/或者上钢板2是由下述(5)式表示的碳当量在0.2％以上且抗拉强度在780MPa以上的高强度钢板。这是因为在Ceq(％)在0.2％以上且抗拉强度在780MPa以上的钢板中，电阻点焊部的延迟断裂容易成为问题。当然，也能够将本发明的电阻点焊应用于Ceq(％)小于0.2％或者抗拉强度小于780MPa的钢板。

Ceq＝C+Si/30+Mn/20+2P+4S (5)

((5)式中的元素符号表示各元素的含量(质量％)。)

在本发明中进行电阻点焊的钢板的板厚并不特别限定，但例如优选在1.0mm以上2.0mm以下的范围内。板厚在该范围内的钢板能够合适作为汽车用部件使用。

另外，进行电阻点焊的钢板也可以是进行了电镀处理而在表面具有镀层的钢板。作为电镀，例如能够列举Zn系电镀、Al系电镀。作为Zn系电镀，能够列举熔融镀锌(GI)、Zn－Ni系电镀、Zn－Al系电镀等。另外，作为Al系电镀，能够例示Al－Si系电镀(例如，包含10～20质量％的Si的Al－Si系电镀)等。熔融镀层也可以是合金化后的合金化熔融镀层。作为合金化熔融镀层例如能够列举合金化熔融锌镀(GA)层。

此外，进行电阻点焊的两张以上的钢板既可以相同也可以不同，既可以是同种以及同形状的钢板，也可以是不同的种类或者不同形状的钢板。

接下来，利用一对焊接电极即配置在下侧的电极(以下，称为下电极4)以及配置在上侧的电极(以下，称为上电极5)夹持重叠的钢板(下钢板1和上钢板2)，并在加压的同时进行通电。通过下电极4和上电极5进行加压，并且控制其加压力的构成并不特别限定，能够使用气缸、伺服马达等以往已知的设备。在通电时供给电流，并且控制电流值的构成也并不特别限定，能够使用以往已知的设备。无论直流还是交流都能够应用本发明。此外，在交流的情况下，“电流”是指“有效电流”。下电极4、上电极5的前端的形式也并不特别限定，例如能够列举JIS C 9304：1999所记载的DR形(球半径形)、R形(伞形)、D形(圆顶形)等。电极的前端径例如为4mm～16mm。电极一直以被水冷的状态进行电阻点焊。

通过像这样在利用一对焊接电极夹持重叠的钢板的状态下进行加压并且进行通电，通过电阻发热形成熔核并接合重叠的钢板，从而能够得到焊接接头。在本发明中，以特定模式进行该加压以及通电。具体而言，在本发明中，例如如图2所示，具有通过以第一加压力F₁(kN)对重叠的钢板进行加压并且以第一电流I₁(kA)进行通电来形成熔核部的主通电工序；以及接着该主通电工序以由上述(1)式表示的第二电流I₂(kA)在由上述(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间进行通电来将熔核部冷却的后通电工序。在后通电工序结束后停止通电。图2～图5是表示本发明所涉及的电阻点焊方法的通电模式以及加压模式的一个例子的图表。对于图2～图5所示的通电模式以及加压模式来说，纵轴是电流值或者加压力，在图表上电流值以及加压力均随着朝向轴方向的上侧而增大。

主通电工序是形成若凝固则成为熔核3的熔核部的工序，用于形成该熔核部的通电条件、加压条件并不特别限定，能够采用以往使用的焊接条件。例如，第一电流I₁在1.0kA以上15kA以下，第一加压力F₁在2.0kN以上7.0kN以下。主通电工序的时间也并不特别限定，例如在100ms以上1000ms以下。“熔核”是指在重叠电阻焊接中在焊接部产生的熔融凝固的部分，“熔核部”是指若凝固则成为熔核的熔融部(即凝固之前的熔融部)。

在后通电工序中，接着主通电工序以由(1)式表示的第二电流I₂(kA)在由上述(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间进行通电而将熔核部冷却。即，使电流值减少到小于第一电流I₁(kA)的第二电流I₂(kA)，并在由上述(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间进行通电，将熔核部冷却。换句话说，通过进行后通电工序，使熔核部的凝固开始，并且长时间维持能够促进氢扩散的温度区。此外，上述(1)式中的第一电流I₁是主通电工序结束时的电流值。

在第二电流I₂在第一电流I₁以上的情况下，在后通电工序中熔核部也不开始凝固而保持为熔融的状态，所以若在后述的第二加压工序中使加压力与第一加压工序相比增加则引起飞散产生或者焊接部(焊接金属以及热影响部)的板厚的减少这样的问题，而得到的焊接接头强度降低或者损害焊接部的外观，得不到良好的焊接接头。

另外，在后通电工序的通电时间t_a小于20ms的情况下，不能够长时间维持作为能够促进氢扩散的温度区的高温状态，所以得不到高效地排出焊接部的氢的效果。另外，在通电时间t_a大于400ms的情况下，焊接工序本身的总时间变长而生产性降低。

而且，后通电工序具有从该后通电工序开始在由上述(3)式表示的加压延迟时间t_b(ms)的期间维持第一加压力F₁的第一加压工序、和接着该第一加压工序以由上述(4)式表示的第二加压力F₂进行加压的第二加压工序。即，后通电工序中的加压力从后通电工序开始在由上述(3)式表示的加压延迟时间t_b的期间保持为主通电工序中的加压力亦即第一加压力F₁，并相对于电流值的从第一电流I₁向第二电流I₂的减少延迟地在经过加压延迟时间t_b之后，使加压力增加至由上述(4)式表示的第二加压力F₂(kN)。上述(4)式中的第一加压力F₁、第一加压工序的第一加压力F₁是主通电工序结束时的加压力。虽然第二加压力F₂只要满足(4)式即可，但优选在第二加压工序中加压力恒定的情况下满足1.20F₁≤F₂，详细而言在具有后述的上坡加压工序的情况下等加压力不恒定的情况下，优选在第二加压工序中满足1.20F₁≤F₂的时间在上坡加压工序的20％以上。

在加压延迟时间t_b小于10ms的情况下，在熔核部几乎未开始凝固而熔融的状态下给予较高的加压力，引起飞散产生、焊接部的板厚的减少这样的问题，得不到良好的焊接接头。另外，若加压延迟时间t_b比通电时间t_a大，则熔核部的温度过于降低，所以不能够导入压缩应力状态得不到高效地排出焊接部氢的效果。

在第二加压力F₂在第一加压力F₁以下的情况下，不能够对熔核部内给予较大的压缩应力，而不能够高效地排出焊接部的氢。在第二加压力F₂比3F₁大的情况下，在焊接部形成过大的凹陷，而产生接头强度的降低、损害外观这样的问题。

若如专利文献1那样，在焊接通电后的无通电的冷却时间经过后使加压力上升，则通过无通电的冷却时间迅速地冷却焊接部。因此，较多的氢卷入焊接金属的凝固且不从熔核部内扩散而残存从而熔核内的残存氢量变多，容易产生延迟断裂。

在本发明中，通过构成上述特定的主通电工序以及后通电工序，能够抑制焊接时的飞散产生、焊接部板厚的减少并且抑制焊接接头的延迟断裂。对于高强度钢板来说，若应用本发明的电阻点焊方法则也能够抑制焊接时的飞散产生、焊接部板厚的减少并且抑制焊接接头的延迟断裂，所以本发明的电阻点焊方法适合于汽车用的高强度钢板的焊接。

第二电流I₂、第二加压力F₂、通电时间t_a、加压延迟时间t_b若满足上述条件则并不特别限定。

如图3所示，后通电工序也可以由在以下述(6)式表示的下坡通电时间t_c(ms)的期间使电流值从第一电流I₁开始慢慢减少(例如逐渐减少，或者使电流阶段性地减少的多段通电)的下坡通电工序、以及接着该下坡通电工序在以下述(7)式表示的后期通电时间t_d(ms)的期间维持下坡通电工序结束时的电流值的后期通电工序构成。即，也可以在后通电工序中，在以下述(6)式表示的下坡通电时间t_c(ms)的期间进行使电流值从第一电流I₁开始慢慢减少的下坡通电，之后接着该下坡通电在以下述(7)式表示的后期通电时间t_d(ms)的期间维持下坡通电结束时的电流值。此外，在t_a＝t_c的情况下，不进行后期通电工序而后通电工序的电流仅由下坡通电工序构成。

20≤t_c≤t_a (6)

t_d＝t_a－t_c (7)

这样，通过在后通电工序的开始部分进行能够抑制电流值的急剧的变化的下坡通电工序，能够更长时间保持作为能够促进氢扩散的温度区的高温状态从而高效地排出氢。该情况下，优选后期通电工序的第二电流I₂满足0.3I₁≤I₂＜0.95I₁(式中的第一电流I₁是主通电工序结束时的电流值。)，加压延迟时间t_b满足t_b≥20。在下坡通电工序中的第二电流I₂只要满足上述(1)式并且从第一电流I₁慢慢减少即可。

如图4所示，后通电工序的第二加压工序也可以由在以下述(8)式表示的上坡加压时间t_e(ms)的期间使加压力从第一加压力F₁开始慢慢增加(逐渐增加，或者使其阶段性地增加的多段加压)的上坡加压工序、以及接着该上坡加压工序在以下述(9)式表示的后期加压时间t_f(ms)的期间维持上坡加压工序结束时的加压力的后期加压工序构成。即，第二加压工序也可以在以下述(8)式表示的上坡加压时间t_e的期间进行使加压力从第一加压力F₁开始慢慢增加的上坡加压，之后接着该上坡加压在以下述(9)式表示的后期加压时间t_f的期间维持上坡加压结束时的加压力。此外，在t_f＝0的情况下，不进行后期加压工序而第二加压工序的加压力仅由上坡加压工序构成。t_f的上限值并不特别限制，但优选t_f≤400。

0＜t_e≤200 (8)

0≤t_f (9)

这样，通过在第二加压工序的开始部分进行能够抑制加压力的急剧的变化的上坡加压工序，能够不对焊接部施加过度的力而在作为能够促进氢扩散的温度区的高温状态下进行加压从而能够更显著地发挥氢排出的效果。该情况下，优选第二加压力F₂在后期加压工序中满足1.20F₁≤F₂(式中的第一加压力F₁是主通电工序结束时的加压力。)。在上坡加压工序中的第二加压力F₂只要满足上述(4)式并且从第一加压力F₁开始慢慢增加即可。

如图5所示，也可以是关于电流值，后通电工序由在以上述(6)式表示的下坡通电时间t_c(ms)的期间使电流值从第一电流I₁开始慢慢减少的下坡通电工序、以及接着该下坡通电工序在以上述(7)式表示的后期通电时间t_d(ms)的期间维持下坡通电工序结束时的电流值的后期通电工序构成，并且，关于加压力，后通电工序的第二加压工序由在以上述(8)式表示的上坡加压时间t_e的期间使加压力从第一加压力F₁开始慢慢增加的上坡加压工序、以及接着该上坡加压工序在以上述(9)式表示的后期加压时间t_f的期间维持上坡加压工序结束时的加压力的后期加压工序构成。

加压力既可以与主通电工序开始同时给予，另外，也可以如图2～图5所示从主通电工序前开始给予。加压力既可以与后通电工序结束同时停止给予(使电极离开钢板)，另外，也可以如图2～图5所示在后通电工序结束后以无通电状态保持加压力。

主通电工序的电流值(第一电流I₁)既可以如图2～图5所示那样恒定，另外，也可以在主通电工序中慢慢增加(逐渐增加，或者，使其阶段性地增加的多段通电)。

主通电工序的加压力(第一加压力F₁)即可以如图2～图5所示那样恒定，另外，也可以在主通电工序中慢慢增加(逐渐增加，或者，使其阶段性地增加的多段通电)。

以上，主要对焊接两张钢板的情况进行了叙述，但也能够同样地应用于焊接三张以上的钢板的情况。

实施例

以下，为了本发明的进一步的理解而使用实施例进行说明，但实施例并不对本发明进行限定。

(本发明例以及比较例)

如图1所示，使下钢板1与上钢板2重叠，来进行电阻点焊。电阻点焊在常温下进行，且在一直将电极水冷的状态下进行。下电极4与上电极5均为前端的直径(前端径)为6mm，曲率半径为40mm，且为铬铜制的DR形电极。通过以伺服马达驱动下电极4和上电极5来控制加压力，在通电时供给频率50Hz的单相交流。作为下钢板1和上钢板2，在试样号1～28中使用钢种A(抗拉强度1470MPa，以(5)式表示的Ceq(％)为0.4％，长边100mm，短边30mm，板厚1.6mm，无电镀处理)，在试样号29～56中使用钢种B(抗拉强度1470MPa，以(5)式表示的Ceq(％)为0.4％，长边100mm，短边30mm，板厚1.6mm，有电镀处理(熔融镀锌(GI)，附着量每一面50g/m²))。抗拉强度是从各钢板，在与压延方向平行的方向制成JIS5号拉伸试件，并按照JIS(日本工业标准)Z 2241：2011的规定实施拉伸试验求出的抗拉强度。

如图6所示，电阻点焊在两张上述钢板(长边方向100mm，短边方向30mm)之间，从两侧夹住厚度1.6mm且为30mm四方形的隔离物6并进行临时焊接，在上述以及表1－1以及表1－2所记载的条件下对重叠两张钢板的板组中心进行焊接。图6是表示电阻点焊的试件的俯视图(图6(a))以及侧视图(图6(b))，图6中的附图标记7是焊接点，8是临时焊接点。此外，在全部的试样号(发明例以及比较例)中，使主通电工序中的第一电流I₁为恒定值。而且，在后通电工序中，在试样号2～9、16～23、30～37、44～51中不进行下坡通电而使第二电流I₂为恒定值，在试样号10～12、24～26、38～40、52～54中进行使电流值线性地减少的下坡通电，且下坡通电后的第二电流I₂为恒定值。在后通电工序中，试样号13～14、27～28、41～42、55～56在无通电之后的通电的电流值恒定。在全部的试样号(发明例以及比较例)中，使主通电工序以及后通电工序的第一加压工序的第一加压力F₁为恒定值。在试样号2～8、10、11、13、16～22、24、25、27、30～36、38～39、41、44～50、52～53、55中不进行上坡加压而使第二加压力F₂为恒定值，在试样号9、12、14、23、26、28、37、40、42、51、54、56中在第二加压工序中进行使加压力线性地增加的上坡加压，且上坡加压后的第二加压力F₂为恒定值。在进行了下坡通电或者无通电的情况下，在表1－1以及表1－2中，在第二电流的栏依次记载“下坡通电”或者“无通电”和其后的电流值，在通电时间的栏依次记载下坡通电或者无通电的时间和其后的通电时间。同样地，在进行了上坡加压的情况下，在表1－1以及表1－2中，在第二加压力的栏依次记载“上坡加压”和其后的加压力，在加压时间的栏依次记载上坡加压的时间和其后的加压时间。在表1－1以及表1－2中作为时间的单位，一并标注了按照上述的单相交流(频率50Hz)的周期记录的值和换算为ms的值(一个周期为20ms)。

在表1－1以及表1－2的比较例中，试样号1、15、29、43是不进行后通电工序的例子。试样号3、17、31、45是在后通电工序中使电流增加的例子。试样号7、21、35、49是在第二加压工序中使加压力降低的例子。试样号8、11、25、36、39、53是在主通电工序结束之后立即使加压力增加的例子。试样号13～14、27～28、41～42、55～56是在主通电工序之后立即为无通电的例子。

在常温(20℃)下在大气中静置得到的焊接接头，在经过了24小时之后，调查焊接部的凹陷深度、延迟断裂的有无。在焊接接头的评价中，按照焊接部的凹陷深度、焊接时的飞散产生的有无、焊接后的延迟断裂三个项目进行评价，结果如表1－1以及表1－2所示。对于凹陷深度来说使焊接后的板厚在焊接前的70％以上的焊接接头为○，并使小于70％的焊接接头为×。对于飞散来说，使焊接时未产生飞散的焊接接头为○，并使产生了飞散的焊接接头为×。对于延迟断裂来说，使在静置24小时后未产生延迟断裂的焊接接头为○，并使产生了延迟断裂的焊接接头为×。对于延迟断裂的判定来说，将在焊接后以目视观察到熔核的剥离(在接合界面熔核剥离为两个的现象)的焊接接头作为产生了延迟断裂的焊接接头。将以上的评价项目中均成为○的结果的焊接接头作为良好的焊接接头在判定栏记载○。另外，也在表1－1以及表1－2记载得到的焊接接头的熔核径。熔核径是两张钢板的结合面上的最大径，t是重叠的钢板中最薄的钢板的板厚(mm)。

根据表1－1以及表1－2可知，在发明例中得到了全部良好的焊接接头，与此相对在比较例中未得到良好的焊接接头。

[表1-1]

[表1-2]

附图标记说明

1…下钢板，2…上钢板，3…熔核，4…下电极，5…上电极，6…隔离物，7…焊接点，8…临时焊接点。

Claims (5)

1.一种电阻点焊方法，是使两张以上的钢板重叠并利用一对焊接电极夹持并加压的同时进行通电来形成熔核而将上述钢板接合的电阻点焊方法，具有：

通过以第一加压力F₁(kN)对上述钢板加压并且以第一电流I₁(kA)进行通电来形成熔核部的主通电工序；以及

接着该主通电工序，在由下述(2)式表示的通电时间t_a(ms)的期间以由下述(1)式表示的第二电流I₂(kA)进行通电来将熔核部冷却的后通电工序，

该后通电工序具有：从该后通电工序开始在以下述(3)式表示的加压延迟时间t_b(ms)的期间维持第一加压力F₁(kN)的第一加压工序、和接着该第一加压工序以由下述(4)式表示的第二加压力F₂(kN)进行加压的第二加压工序，其中，

0＜I₂＜I₁ (1)

20≤t_a≤400 (2)

10≤t_b≤t_a (3)

F₁＜F₂≤3F₁ (4)。

2.根据权利要求1所述的电阻点焊方法，其中，

上述钢板中的至少一张是以下述(5)式表示的碳当量Ceq(％)在0.2％以上，且抗拉强度在780MPa以上的高强度钢板，其中，

Ceq＝C+Si/30+Mn/20+2P+4S (5)

其中，(5)式中的元素符号表示各元素的含量亦即质量％。

3.根据权利要求1或者2所述的电阻点焊方法，其中，

上述后通电工序包含在以下述(6)式表示的下坡通电时间t_c(ms)的期间使电流值从第一电流I₁(kA)开始慢慢减少的下坡通电工序、以及接着该下坡通电工序在以下述(7)式表示的后期通电时间t_d(ms)的期间维持下坡通电工序结束时的电流值的后期通电工序，其中，

20≤t_c≤t_a (6)

t_d＝t_a－t_c (7)。

4.根据权利要求1或者2所述的电阻点焊方法，其中，

上述第二加压工序包含在以下述(8)式表示的上坡加压时间t_e的期间使加压力从第一加压力F₁(kN)开始慢慢增加的上坡加压工序、以及接着该上坡加压工序在以下述(9)式表示的后期加压时间t_f(ms)的期间维持上坡加压工序结束时的加压力的后期加压工序，其中，

0＜t_e≤200 (8)

0≤t_f (9)。

5.根据权利要求3所述的电阻点焊方法，其中，

上述第二加压工序包含在以下述(8)式表示的上坡加压时间t_e的期间使加压力从第一加压力F₁(kN)开始慢慢增加的上坡加压工序、以及接着该上坡加压工序在以下述(9)式表示的后期加压时间t_f(ms)的期间维持上坡加压工序结束时的加压力的后期加压工序，其中，

0＜t_e≤200 (8)

0≤t_f (9)。

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