CN109834362B

CN109834362B - 一种复合焊接方法

Info

Publication number: CN109834362B
Application number: CN201711192621.4A
Authority: CN
Inventors: 王秀伟; 张皓月
Original assignee: Lincoln Global Inc
Current assignee: Lincoln Global Inc
Priority date: 2017-11-24
Filing date: 2017-11-24
Publication date: 2022-01-11
Anticipated expiration: 2037-11-24
Also published as: CN109834362A

Abstract

本申请公开了一种复合焊接方法，所述方法包括在待焊工件的焊接方向上，先进行潜弧气体保护焊，再进行明弧气体保护焊。本申请的方法相对于传统双丝GMAW焊接而言具有更高的熔敷率和更大的熔深。

Description

一种复合焊接方法

技术领域

本申请涉及但不限于复合焊接技术。

背景技术

随着船舶、钢结构、工程机械等现代制造业的飞速发展，对于高效焊接技术的需求迫在眉睫。为了提高焊接效率，可以采用双丝或多丝GMAW(Gas Metal Arc Welding)的方法。

如图1所示，传统双丝GMAW技术均需共熔池，以确保焊缝成形。常规焊接参数下焊丝距离较近，电弧存在一定的干扰。当焊接电流和送丝速度过大时，熔池体积和电弧力均增大，熔池扰动难以控制，限制了其熔敷率进一步提升。另外，传统双丝GMAW技术相对单丝GMAW工艺在增加熔深方面效果不明显，一般仅能提升不足20％，难以有质的突破。

因此，存在相对传统双丝GMAW而言具有更高的熔敷率、更大的熔深并兼顾高的焊接速度的复合焊接技术的需求。

发明内容

为了寻求一种具有更高的熔敷率、更大的熔深并兼顾更高的焊接速度的高效复合焊接技术，本申请的发明人对现有的焊接工艺进行了研究分析。

自二氧化碳技术运用多年以来，焊接飞溅是应用中不可避免的问题，而潜弧过渡的熔滴过渡形式由于近喷射过渡，飞溅较小，且熔深大，熔敷率高，而受到广泛关注。但由于二氧化碳潜弧焊接尤其是直径φ1.6mm以下的细丝二氧化碳潜弧焊过程不稳定，且成形较差，使其使用受限并未能广泛应用。提高焊接效率是提高焊接制造生产率的关键。本申请的发明人发现，最直接的措施是提高单位时间的熔敷量和减少填充坡口的截面积。前者通过使用更大的焊接规范来实现，后者则需要该焊接方法具有优秀的熔透能力，从而适用更大钝边，减少熔敷金属填充量和填充时间。然而，传统双丝GMAW方法焊接参数难以继续提升，而且熔深不能满足大钝边坡口的全熔透需要。

在此基础上，本申请的发明人经过大量研究提出了一种创造性的复合焊接方法，所述方法包括在待焊工件的焊接方向上，先进行潜弧气体保护焊，再进行明弧气体保护焊。

在本申请中，术语“潜弧(Buried Arc)气体保护焊”是一种气体保护焊形式，其电弧部分或全部潜入母材，表现为一种喷射过渡的形式。

在本申请中，术语“明弧气体保护焊”是指一种相对于电弧潜入母材的潜弧气体保护焊接而言，焊接电弧几乎全部位于待焊母材表面以上的气体保护焊。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊与所述明弧气体保护焊的熔池通过液桥相连，所述液桥相对于前后电弧的熔池宽度而言是窄的。

在以上或其他实施方式中，所述明弧气体保护焊的焊接电弧和熔池覆盖在窄的液桥上，而不是覆盖在所述潜弧气体保护焊的焊接电弧的熔池上。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊的保护气体可以为纯CO₂气体或CO₂体积百分含量在50％以上的富CO₂混合气体。

在以上或其他实施方式中，所述明弧气体保护焊的保护气体可以纯Ar气体或Ar体积百分含量在75％以上的富Ar混合气体。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊的焊丝可以为单丝的实心焊丝或金属粉芯焊丝。

在以上或其他实施方式中，所述明弧气体保护焊的焊丝可以为实心焊丝、金属粉芯焊丝或药芯焊丝。

在以上或其他实施方式中，所述明弧气体保护焊的焊丝可以为单丝的、双丝的或多丝的。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊的焊丝直径可以为 1.2mm-4.0mm，所述明弧气体保护焊的焊丝直径可以为1.2mm-5.0mm。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊的焊丝与所述明弧气体保护焊的焊丝之间的间距可以为15mm至70mm。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊的焊枪与焊接方向的夹角可以从80°到100°。

在以上或其他实施方式中，所述明弧气体保护焊的焊枪与焊接方向的夹角可以从90°到130°。

在以上或其他实施方式中，所述潜弧气体保护焊的电极极性可以为直流反接(DC+)。

在以上或其他实施方式中，所述明弧气体保护焊的电极极性可以为直流反接(DC+)、直流正接(DC-)或交流(AC)。

在以上或其他实施方式中，对于所述潜弧气体保护焊的焊接电流密度，本领域技术人员可以根据实际情况进行合理的选择，以实现潜弧过渡。例如，对于1.2-1.6mm直径焊丝，所述潜弧气体保护焊的焊接电流密度可以设为 250-400A/mm²；对于2.0-4.0mm的焊丝，所述潜弧气体保护焊的焊接电流密度可以设为100-270A/mm²。

在以上或其他实施方式中，对于所述明弧气体保护焊的电流密度，本领域技术人员可以根据实际情况进行合理的选择，以实现稳定的明弧焊接且获得令人满意的焊缝成形，例如所述明弧气体保护焊的电流密度可以在 100-400A/mm²范围内。

在以上或其他实施方式中，复合焊接的焊接速度可以为0.4-4m/min。

另一方面，本申请提供了一种用于实施上述复合焊接方法的复合焊接设备。

具体地，本申请提供一种复合焊接设备，用于对待焊工件进行如上所述的复合焊接方法的焊接，所述复合焊接设备包括前焊枪和后焊枪，所述前焊枪用于实施潜弧气体保护焊，所述后焊枪用于实施明弧气体保护焊。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的熔池与所述后焊枪的熔池通过液桥相连，所述液桥为前后电弧熔池的连接通道且所述液桥相对于前后电弧熔池的宽度而言是窄的。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪的焊接电弧和熔池覆盖在窄的液桥上，而不是覆盖在前焊枪的焊接电弧的熔池上。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的潜弧气体保护焊的保护气体可以为纯CO₂气体或CO₂体积百分含量在50％以上的富CO₂混合气体。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪的明弧气体保护焊的保护气体可以是纯Ar气体或Ar体积百分含量在75％以上的富Ar混合气体。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的焊丝可以为单丝的实心焊丝或金属粉芯焊丝。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪的焊丝可以为单丝的、双丝的或多丝的。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪的焊丝可以为实心焊丝、金属粉芯焊丝或药芯焊丝。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的焊丝直径可以为1.2mm-4.0mm，所述后焊枪的焊丝直径可以为1.2mm-5.0mm。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的焊丝与所述后焊枪的焊丝之间的间距可以为15mm至70mm。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪与焊接方向的夹角可以为80-100°。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪与焊接方向的夹角可以为90-130°。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的电极极性为直流反接(DC+)。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪的电极极性为直流反接(DC+)、直流正接(DC-)或交流(AC)。

在以上或其他实施方式中，对于所述前焊枪的焊接电流密度，本领域技术人员可以根据实际情况进行合理的选择，以实现潜弧过渡。例如，对于 1.2-1.6mm直径焊丝，所述前焊枪的焊接电流密度可以设为250-400A/mm²；对于2.0-4.0mm的焊丝，所述前焊枪的焊接电流密度可以设为100-270A/mm²。

在以上或其他实施方式中，对于所述后焊枪的电流密度，本领域技术人员可以根据实际情况进行合理的选择，以实现稳定的明弧焊接且获得令人满意的焊缝成形，例如所述后焊枪的电流密度可以在100-400A/mm²范围内。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪和所述后焊枪的复合焊接的焊接速度可以为0.4-4m/min。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪的喷嘴直径大小可以为10至 50mm，气流量可以设置为15至80L/min。

在以上或其他实施方式中，所述后焊枪的喷嘴直径大小可以为10至 50mm，气流量可以设置为15至90L/min。

在以上或其他实施方式中，所述前焊枪与所述后焊枪可以通过夹具固定或集成为一体式焊枪。

与现有技术相比，本申请提供了一种包括在待焊工件的焊接方向上，先进行潜弧气体保护焊，再进行明弧气体保护焊的复合焊接方法，该方法是一种相对于传统双丝GMAW而言具有更高的熔敷率、更大的熔深并兼顾高的焊接速度的高效复合焊接技术。

在本申请中，通过控制前后电弧的焊丝间距和焊枪角度，以减少电弧干扰；确保潜弧焊熔池金属在金属蒸汽力和电弧力作用下向后平稳流动，最终与明弧气体保护焊熔池汇聚形成一个熔池并凝固成焊缝；保持明弧气体保护焊的焊接电弧和熔池覆盖在液桥上，而不是覆盖在潜弧焊窄而高的熔池上，避免熔池扰动引发成形不良等焊接缺陷。

本申请创造性地将潜弧气体保护焊和明弧气体保护焊进行双丝组合，实现了一种新型异种气体保护下的双丝GMAW技术。

此外，与现有技术相比，本申请的复合焊接方法还能够获得至少如下的有益技术效果：

1)低飞溅，如本申请的实施例1所示的；

2)高熔敷率，如本申请的实施例1所示的；

3)中厚板焊接可达到高焊接速度，如本申请的实施例3所示的；

4)较大的熔深，可多达12mm或更多，如本申请的实施例2和4所示的。

本申请的其它特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分地从说明书中变得显而易见，或者通过实施本申请而了解。本申请的目的和其他优点可通过在说明书、权利要求书以及附图中所特别指出的结构来实现和获得。

附图说明

附图用来提供对本申请技术方案的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与本申请的实施例一起用于解释本申请的技术方案，并不构成对本申请技术方案的限制。

图1为显示传统双丝GMAW焊接技术共熔池焊接示意图，其中：1-前焊枪明弧气体保护焊，2-后焊枪明弧气体保护焊，3-喷射过渡，4-喷射过渡，5- 前后明弧气体保护焊共熔池，6-焊缝轮廓。

图2为显示本申请的复合焊接技术中的潜弧气体保护焊的示意图。

图3为显示本申请的潜弧-明弧复合焊接的示意图，其中：1-前焊枪潜弧气体保护焊，2-后焊枪明弧气体保护焊，3-潜弧过渡，4-喷射过渡，5-潜弧焊熔池，6-明弧焊熔池，7-液桥，8-焊缝轮廓，9-潜弧焊部分熔池受力。

图4为显示本申请实施例1的试验4的焊缝成形效果的图。

图5为显示本申请实施例2的不同速度下的熔深情况的图。

图6A为显示本申请实施例3的第一组焊接效果的图。

图6B为显示本申请实施例3的第二组焊接效果的图。

图7为显示本申请实施例4的焊接情况的图。

图8为显示本申请实施例5的焊接情况的图。

具体实施方式

为使本申请的目的、技术方案和优点更加清楚明白，下文中将结合附图对本申请的实施例进行详细说明。需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互任意组合。

在本申请的复合焊接工艺的一个实施方式中，前焊枪使用潜弧过渡，可选的保护气体为纯CO₂气体或CO₂体积百分含量在50％以上的富CO2混合气体。可使用的焊丝规格有φ1.2-φ4.0mm，为确保潜弧过程的稳定，需要具有高速精准反馈调节特点的焊接模式。后焊枪可以使用MAG焊喷射过渡，可选的保护气体为纯Ar气体或Ar体积百分含量在75％以上的富Ar混合气，其电压一般选用高于普通焊接时的电压，可使用的焊丝直径为φ1.2—φ5.0mm。前焊枪和后焊枪的焊丝直径可以一致，也可以不同。不同的组合会影响焊缝轮廓。

潜弧过渡可以细分为半潜弧过渡、临界潜弧过渡、深潜弧过渡三类，可通过焊接电流和焊接电压的调节来分别实现。其获得熔深依次增加，实际应用中可根据需要熔深的大小进行选择。另外，还可以通过调整焊接速度来控制熔深的大小。

焊接液桥的尺寸和稳定是该复合焊接方法的关键，可以通过调整焊丝间距、焊枪角度、焊丝直径、焊接参数等进行匹配调节，以达到如下目的：1) 电弧干扰尽可能小；2)确保潜弧气体保护焊熔敷金属在潜弧凹坑金属蒸汽力和电弧力的作用下平稳向后流动，汇入后明弧气体保护焊的熔池，该过程中形成稳定而窄小的液桥。潜弧气体保护焊的潜弧过渡形式是形成液桥的关键。 3)确保明弧气体保护焊的电弧和熔池稳定地作用在液桥上，而不是作用在潜弧气体保护焊的熔池上。

如图2所示，本申请的前电弧是纯CO₂气体或CO₂体积百分含量在50％以上的富CO₂混合气体保护的潜弧气体保护焊，在潜弧凹坑内实现喷射过渡，挖掘母材，获得大的熔深，且飞溅较小。

在如图3所示的具体实施方式中，前焊枪潜弧气体保护焊1进行潜弧喷射过渡3获得大熔深，后焊枪明弧气体保护焊2使用大电压喷射过渡4改善整体焊缝成形。潜弧过渡3得到的熔池在前焊枪下堆积的同时，由于金属蒸气分力和电弧力的合力9的作用向后焊枪流动，在前后焊丝中间形成窄小的液桥7。后焊枪明弧气体保护焊电弧和熔池“骑跨”在液桥7上，而不是直接作用在潜弧焊熔池5上，从而避免了熔池扰动，并有利于电弧的稳定。此时，潜弧焊熔池5与明弧焊熔池6通过液桥7连接，且大部分熔池金属汇入明弧焊熔池6，在明弧焊电弧力和电弧热的作用下改善焊缝成形。最终得到高熔深且成形优良的焊缝8。

本申请的复合焊技术不同于传统双丝GMAW技术的两个焊枪的组合。它充分利用了潜弧过渡的特点：窄高的熔池，金属蒸气力和电弧力向后的合力，实现前后熔池的液桥连接。既使得增大焊枪间距以减少电弧干扰成为可能，又避免了极大参数下熔池的扰动及电弧不稳的现象。

本申请的意义还在于，开辟了一种复合渠道，把具有低飞溅、大熔深、高熔敷率特点的潜弧气体保护焊接方法引入工程应用。

为了更明显地体现本申请的复合焊接技术的优势，提供如下具体实施例：

实施例1

采用不同直径的焊丝分别进行如图3所示的潜弧-明弧复合焊接方法进行焊接，并与同焊丝规格的传统双丝GMAW技术进行平板堆焊，对比熔敷率。

本实施例及对比试验用母材材质：Q345E，母材尺寸：250×400，t＝20mm。焊丝AWS标准型号ER70S-6。

本实施例所采用的主要焊接参数、对比试验的主要焊接参数以及熔敷率如表1所示的。

表1

表1显示，本申请实施例的潜弧-明弧复合焊技术具有较高的熔敷率。相对于传统双丝GMAW技术，扩展了焊接参数的使用上限，极大地提高了焊接熔敷率。并且，该复合焊接技术在提高熔敷率的同时，保持焊接熔池具有较高的可控性，使焊缝成形保持一致。典型地，本实施例的试验4的焊缝成形如图4所示。同时，图4还显示了本申请的潜弧-明弧复合焊接技术的低飞溅效果。

实施例2

本实施例用以说明本申请的潜弧-明弧复合焊接技术能够达到的熔深水平。焊接完成后锯切试板，用10％硝酸酒精溶液腐蚀焊缝截面。

本实施例试验为平板堆焊，母材材质为Q345E，规格：200×300，焊接速度为600mm/min.时，板厚T＝25mm，焊接速度为900、1400、1700mm/min. 时，板厚T＝20mm。

前电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度800IPM，焊接电流560A，焊接电压30V，焊枪与焊接方向夹角90°，保护气体为纯CO₂；后电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度450IPM，焊接电流300A，焊接电压35V，焊枪与焊接方向夹角110°，保护气体为82％Ar/18％CO₂；焊丝间距为30mm。不同速度下的熔深情况如图5所示。

结果显示，本申请实施例的潜弧-明弧复合焊技术具有较大的熔深。相对于其它气体保护焊技术，焊接熔透能力有了质的提升。其主要体现在两个方面，首先是熔透极限大，在25mm的厚板上熔深可达到12mm；其次是一定速度上的熔深优势明显，随着焊接速度的提高，潜弧-明弧复合焊接技术和传统双丝GMAW技术熔深均会减小，但前者在20mm板厚及1.7m/min的高焊接速度下，仍可以有5-6mm的熔深。

实施例3

本实施例用以说明在20mm厚板焊接时，本申请的潜弧-明弧复合焊接技术仍可以在高焊接速度下保持优秀的焊缝成形。

本实施例试验为平板堆焊，母材材质为Q345E，规格：200×300，t＝20mm。

共进行两组试验，第一组焊接参数为：

前电弧使用焊丝直径φ1.2mm，送丝速度815IPM，焊接电流460A，焊接电压28V，焊枪与焊接方向夹角90°，保护气体为纯CO₂；后电弧使用焊丝直径φ1.2mm，送丝速度450IPM，焊接电流260A，焊接电压34V，焊枪与焊接方向夹角110°，保护气体为82％Ar/18％CO₂；焊丝间距为20mm，焊接速度为1.7m/min。

第二组焊接参数为：

前电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度800IPM，焊接电流560A，焊接电压30V，焊枪与焊接方向夹角90°，保护气体为纯CO₂；后电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度450IPM，焊接电流300A，焊接电压35V，焊枪与焊接方向夹角110°，保护气体为82％Ar/18％CO₂；焊丝间距为25mm，焊接速度为1.7m/min。

两组试验的结果如图6A和图6B所示。

结果显示，在20mm的厚板上，即使焊接速度达到1.7m/min，焊缝成形优秀，无咬边和驼峰焊道等缺陷。

从图6A和图6B可以看出，1.2mm/1.2mm的焊丝直径与1.4mm/1.4mm的焊丝直径均能够实现高焊接速度的效果，且获得良好的焊缝成形。

实施例4

本实施例用以证明本申请的潜弧-明弧复合焊接技术用于I形坡口对接的应用效果。

试板材质：Q345E，单块试板尺寸：400×200，t＝17mm。

试板采用I形坡口对接，装配无间隙。

焊接参数设定为：前电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度800IPM，焊接电流560A，焊接电压30V，焊枪与焊接方向夹角90°，保护气体为纯CO₂；后电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度350IPM，焊接电流260A，焊接电压 33V，焊枪与焊接方向夹角110°，保护气体为82％Ar/18％CO₂；焊丝间距为 25mm，焊接速度为1.0m/min。

为更清楚表达熔透效果，本实施例仅使用该复合焊技术完成单侧焊缝的焊接。

完成后锯切试板，使用10％硝酸酒精溶液腐蚀焊缝截面。效果如图7所示。

结果显示，熔深为10.5mm，证明本申请的技术可适用于17mm厚的I形坡口无间隙对接的应用。

实施例5

本实施例用以证明本申请潜弧-明弧复合焊接技术用于厚板船型焊角焊缝的应用。

试板材质：Q345E，单块试板尺寸：400×200，t＝17mm。

试板焊接位置为1F角焊缝焊接。

焊接参数设定为：前电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度800IPM，焊接电流560A，焊接电压30V，焊枪与焊接方向夹角90°，保护气体为纯CO₂；后电弧使用焊丝直径φ1.4mm，送丝速度450IPM，焊接电流300A，焊接电压 35V，焊枪与焊接方向夹角110°，保护气体为82％Ar/18％CO₂；焊丝间距为 35mm，焊接速度为600mm/min。

完成后锯切试板，使用10％硝酸酒精溶液腐蚀焊缝截面。效果如图8所示。

结果显示，使用本申请的复合焊接技术，焊接速度为600mm/min.时，焊脚约15mm，且角焊缝表面平整，成形好。

虽然本申请所揭露的实施方式如上，但所述的内容仅为便于理解本申请而采用的实施方式，并非用以限定本申请。任何本申请所属领域内的技术人员，在不脱离本申请所揭露的精神和范围的前提下，可以在实施的形式及细节上进行任何的修改与变化，但本申请的专利保护范围，仍须以所附的权利要求书所界定的范围为准。

Claims

1.一种复合焊接方法，包括在待焊工件的焊接方向上，先进行潜弧气体保护焊，再进行明弧气体保护焊，其中，所述潜弧气体保护焊的熔池在堆积时由于金属蒸气分力和电弧力的合力的作用向所述明弧气体保护焊的熔池流动，在所述潜弧气体保护焊的熔池与所述明弧气体保护焊的熔池中间形成窄的液桥，以使所述潜弧气体保护焊与所述明弧气体保护焊的熔池通过所述液桥相连，所述液桥相对于前后电弧的熔池宽度而言是窄的，使得所述明弧气体保护焊的焊接电弧和熔池直接覆盖在所述窄的液桥上，而不是直接覆盖在所述潜弧气体保护焊的焊接电弧的熔池上。

2.如权利要求1所述的复合焊接方法，其中，所述潜弧气体保护焊的保护气体为纯CO₂气体或CO₂体积百分含量在50%以上的富CO₂混合气体；所述明弧气体保护焊的保护气体是纯Ar气体或Ar体积百分含量在75%以上的富Ar混合气体。

3.根据权利要求1或2所述的复合焊接方法，其中，所述潜弧气体保护焊的焊丝为单丝的实心焊丝或金属粉芯焊丝，所述明弧气体保护焊的焊丝为单丝的或多丝的实心焊丝、金属粉芯焊丝或药芯焊丝；并且，所述潜弧气体保护焊的焊丝直径为1.2mm-4.0mm，所述明弧气体保护焊的焊丝直径为1.2mm-5.0mm。

4.根据权利要求3所述的复合焊接方法，其中，所述多丝的实心焊丝是双丝的实心焊丝。

5.根据权利要求1或2所述的复合焊接方法，其中，所述潜弧气体保护焊的焊丝与所述明弧气体保护焊的焊丝之间的间距为15mm至70mm；所述潜弧气体保护焊的焊枪与焊接方向的夹角为80-100°，所述明弧气体保护焊的焊枪与焊接方向的夹角为90-130°。

6.根据权利要求1或2所述的复合焊接方法，其中，所述潜弧气体保护焊的电极极性为直流反接，所述明弧气体保护焊的电极极性为直流反接、直流正接或交流。

7.一种复合焊接设备，用于对待焊工件进行如权利要求1所述的复合焊接方法的焊接，所述复合焊接设备包括前焊枪和后焊枪，所述前焊枪用于实施潜弧气体保护焊，所述后焊枪用于实施明弧气体保护焊，其中，所述复合焊接设备被配置为所述前焊枪的熔池在堆积时由于金属蒸气分力和电弧力的合力的作用向所述后焊枪的熔池流动，在所述前焊枪的熔池与所述后焊枪的熔池中间形成窄的液桥，以使所述前焊枪的熔池与所述后焊枪的熔池通过所述液桥相连，所述液桥相对于前后电弧的熔池宽度而言是窄的，使得所述明弧气体保护焊的焊接电弧和熔池直接覆盖在所述窄的液桥上，而不是直接覆盖在所述潜弧气体保护焊的焊接电弧的熔池上。

8.如权利要求7所述的复合焊接设备，其中，所述前焊枪的潜弧气体保护焊的保护气体为纯CO₂气体或CO₂体积百分含量在50%以上的富CO₂混合气体；所述后焊枪的明弧气体保护焊的保护气体是纯Ar气体或Ar体积百分含量在75%以上的富Ar混合气体。

9.根据权利要求7-8中任一项所述的复合焊接设备，其中，所述前焊枪的焊丝为单丝的实心焊丝或金属粉芯焊丝，所述后焊枪的焊丝为单丝的或多丝的实心焊丝、金属粉芯焊丝或药芯焊丝；并且，所述前焊枪的焊丝直径为1.2mm-4.0mm，所述后焊枪的焊丝直径为1.2mm-5.0mm。

10.根据权利要求9所述的复合焊接设备，其中，所述多丝的实心焊丝是双丝的实心焊丝。

11.根据权利要求7-8中任一项所述的复合焊接设备，其中，所述前焊枪的焊丝与所述后焊枪的焊丝之间的间距为15mm至70mm；所述前焊枪与焊接方向的夹角为80-100°，所述后焊枪与焊接方向的夹角为90-130°。

12.根据权利要求7-8中任一项所述的复合焊接设备，其中，所述前焊枪的电极极性为直流反接，所述后焊枪的电极极性为直流反接、直流正接或交流。