CN109740271A - 一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法 - Google Patents
一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109740271A CN109740271A CN201910019392.9A CN201910019392A CN109740271A CN 109740271 A CN109740271 A CN 109740271A CN 201910019392 A CN201910019392 A CN 201910019392A CN 109740271 A CN109740271 A CN 109740271A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- pipe
- aluminium
- crimping
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Connections Effected By Soldering, Adhesion, Or Permanent Deformation (AREA)
Abstract
本发明公开了一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法,该方法为:钢芯接续管压接成型后安全工作温度范围:通过计算钢芯半径膨胀量、嵌层铝管膨胀量、钢管内径膨胀量,从而计算温度升高时的增加量以及温度降低时的温度减少量,获得压接头的合理温度工作范围,本发明通过对架空导线钢绞线对接嵌铝压接后的压接头进行温度评价,获得合理的作用范围,确保压接头工作的稳定性和可靠性,同时也大大提高压接头的使用寿命。
Description
技术领域
本发明属于圆线同心绞架空导线钢绞线压接技术领域,具体涉及一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法。
背景技术
在传统的输变电工程架空导线及地线的接续工艺中,钢芯铝绞线及地线的镀锌圆线同心绞架空导线(7根绞或19根绞)钢绞线(或铝包圆线同心绞架空导线(7根绞或19根绞)钢绞线)接头均用钢管直接套住圆线同心绞架空导线钢绞线液压连接,如果钢管与圆线同心绞架空导线钢绞线硬度不匹配、压接模具尺寸不合理、压接压力不足,容易出现欠压、松股、过压、钢丝表面损伤等缺陷,导致接头的握着力不满足标准要求。压接后的工作温度范围将会对压接头工作产生重大影响,并未有现有对其进行评价。
发明内容
本发明解决的技术问题是:提供一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法,可以解决上述现有技术中存在的技术问题。
本发明采取的技术方案为:一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法,该方法为:钢芯接续管压接成型后安全工作温度范围:
假设接续管安装时环境温度为t0,钢芯及钢管的线膨胀系数为afe,嵌层铝管线膨胀系数为aal,当运行温度为t1时
钢芯半径膨胀量
ΔRt=Rafe(t1-t0) (28)
嵌层铝管膨胀量
Δdalt=dalaal(t1-t0) (29)
钢管内径膨胀量
Δrfet=rfeafe(t1-t0) (30)
安全温度
温度升高时:
即接续管运行温度增加量应满足
式(32)中
σ1----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
σ----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数;
温度降低时:
即接续管运行温度降低量应满足
式(34)中
Fb----导线(或地线)计算破断力;
σ1----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
σ----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
r----钢芯绞线钢丝半径
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数。
本发明的有益效果:与现有技术相比,本发明通过对架空导线钢绞线对接嵌铝压接后的压接头进行温度评价,获得合理的作用范围,确保压接头工作的稳定性和可靠性,同时也大大提高压接头的使用寿命。
附图说明
图1为绞钢绞线对接嵌铝压接结构示意图;
图2为绞钢绞线对接嵌铝压接结构截面示意图;
图3为绞钢绞线对接嵌铝压接后结构示意图;
图4为圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线简化模型示意图;
图5为圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线纵截面示意图。
具体实施方式
下面结合附图及具体的实施例对本发明进行进一步介绍。
实施例1:一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法,该方法为:钢芯接续管压接成型后安全工作温度范围:
假设接续管安装时环境温度为t0,钢芯及钢管的线膨胀系数为afe,嵌层铝管线膨胀系数为aal,当运行温度为t1时
钢芯半径膨胀量
ΔRt=Rafe(t1-t0) (28)
嵌层铝管膨胀量
Δdalt=dalaal(t1-t0) (29)
钢管内径膨胀量
Δrfet=rfeafe(t1-t0) (30)
安全温度
温度升高时:
即接续管运行温度增加量应满足
式(32)中
σ1----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
σ----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数;
温度降低时:
即接续管运行温度降低量应满足
式(34)中
Fb----导线(或地线)计算破断力;
σ1----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
σ----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
r----钢芯绞线钢丝半径
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数。
实施例2:如图1-图5所示,一种架空导线7根绞钢绞线对接嵌铝压接结构,包括钢管1和铝合金管2,铝合金管2嵌入到钢管1内,并包裹两对接的圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线3,压接钢管1使得铝合金管2紧密贴合圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线3形成钢芯接续管。
钢管1和铝合金管2长度相同,均为两个钢芯绞线节距。
钢管和圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线之间增加一层铝合金管,利用铝合金管的高塑形和高静摩擦系数,避免在钢管和圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线压接时出现圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线被压伤、欠压、松股现象,同时又满足接头的握着力要求,使圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线对接压接更容易实施,压接质量更高,压接头可以免无损检测,减低劳动强度和工程费用。
实施例3:一种架空导线7根绞钢绞线对接嵌铝压接结构的压接方法,该方法包括以下步骤:
1)将铝合金管嵌入到钢管内;
2)将两对接的圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线从铝合金管两端插入,确保两圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线插入深度相当;
3)采用压接模具压接钢管,使得铝合金管紧密贴合圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线表面且填充钢管和圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线间间隙形成钢芯接续管。
新型的圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线对接嵌铝压接管,它由外层钢管和内层铝合金管构成,见图1。外层钢管提供圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线对接主要的抗张力和接头压力,内层铝合金管提供钢丝嵌入填充材料(见图2),利用铝合金的高静摩擦系数将接头压力转变为抗张力,提高接头的握着力(见图3)。
由于内层铝合金管硬度低,不会压伤圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线,只要模具跟压接管匹配,压接头不会出现欠压、松股现象,可以不用对压接头进行无损检测。
压接管嵌层铝管计算
1、钢芯钢芯绞线螺纹中径为d2计算
按螺栓螺纹参数定义,螺栓螺纹中径d2,常用于几何计算,为一个假想圆柱体的直径,该圆柱的母线上牙型沟槽和凸起宽度相等。则钢芯绞线螺纹中径为d2为图4中大圆O的直径,其半径为R,对于7根钢丝的钢芯绞线,圆O与圆P相交的弧长等于圆O周长的1/12。
即
(1)式中
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
θ----外层钢丝所割钢芯绞线螺纹中径圆弧角的一半。
圆O方程为
x2+y2=R2 (2)
x=Rcosθ (3)
y=Rsinθ (4)
圆P方程为(x-2r)2+y2=r2 (5)
(5)式中
r----钢芯绞线钢丝半径。
用上五个方程立方程组,求得
R=2.7875r (6)
即
d2=5.575r (7)
2、压接应力计算
钢芯接续管压接成型后压力机未停时,如图4,钢管内半径为rfe,钢管中心厚度为dfe,钢芯绞线螺纹中径为d2,铝管中径厚度为dal。
根据材料真应力σ与真应变ε的关系
σ=Eε (8)
(8)式中
E----为材料的杨氏模量
钢芯接续管压接成型后压力机停机移开后,假设铝管壁受压应力为σ1,钢管内半径未rfe+Δrfe,钢管中心厚度为dfe+Δdfe,钢芯绞线螺纹中径圆半径为R+ΔR,铝管中径厚度为dal+Δdal。
钢芯接续管压接成型后压力机压力解除后,这些厚度增量关系为
Δrfe-ΔR=Δdal (12)
则钢芯接续管压接成型后压力机压力解除后,钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力为
式(14)中
σ1----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
σ----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量。
3、嵌层铝管计算
(1)钢芯接续管压接成型后嵌入圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线间的铝材量S
式(15)中
r----钢芯绞线钢丝半径。
(2)嵌入需要的铝管厚度
式(16)中
r----钢芯绞线钢丝半径。
则嵌层铝管厚度为δal
δal=δq+1(mm) (17)
(3)嵌层铝管外径Dal为
Dal=6r+1+2δal(mm) (18)
式(18)中
r----钢芯绞线钢丝半径。
(4)嵌层铝管材料:
根据铝合金的屈服强度及抗氧化性,嵌层铝管选用5A05防锈铝制造。
(5)嵌层铝管长度:
根据资料,铝合金与铝合金的静摩擦系数为1.05-1.35,铝合金与低碳钢的静摩擦系数为0.61。对于圆线同心绞架空导线7根绞铝包钢绞线、圆线同心绞架空导线7根绞镀锌钢绞线,都按圆线同心绞架空导线7根绞镀锌钢绞线与铝合金嵌层管静摩擦力计算,嵌层铝管螺纹损坏临界压接长度lqmin为
式(19)中
Fb----导线(或地线)计算破断力;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
d2----钢芯绞线螺纹中径。
经计算,嵌层铝管螺纹损坏临界压接长度lqmin小于钢芯绞线节距,钢芯绞线节距一般为lqmin的3至4倍,因此为了安全起见,嵌层铝管长度取2个钢芯绞线节距(1个钢芯绞线节距为钢芯直径的18倍)。
钢管计算:钢管材质:钢芯接续压接钢管为材料为Q345B,屈服强度为345MPa。
钢管内径:钢芯绞线的接续钢管内径等于嵌层铝管外径。
钢管外径:圆线同心绞架空导线7根绞钢绞线总破断力为Fb,钢管的屈服强度为σsfe,则钢管厚度δfe为
式(20)中
Fb----导线(或地线)计算破断力;
σsfe----钢管屈服强度;
Dal----嵌层铝管外径。
则钢管外径为
Dfe=Dal+2δfe (21)
钢管的长度:钢管长度与嵌层铝管相同,为2个钢芯绞线节距(1个钢芯绞线节距为钢芯直径的18倍)。
1.模具参数计算:压接模具压接截面面积
2.压接模具压接截面面积
钢芯压接截面积sx
式(22)中
r----钢芯绞线钢丝半径。
嵌层铝管截面sq为
式(23)中
Dal----嵌层铝管外径;
r----钢芯绞线钢丝半径。
钢管截面积sg为
式(24)中
Dfe----钢管外径;
Dal----嵌层铝管外径。
压接模具压接截面面积sy为
sy=sx+sq+sg (25)
3.正六边形压模边长α为
4.正六边形压模对角线b为
b=a+2acos60°=2a (27)
安全运行温度计算:假设接续管安装时环境温度为t0,钢芯及钢管的线膨胀系数为afe,嵌层铝管线膨胀系数为aal,当运行温度为t1时
1.钢芯半径膨胀量
ΔRt=Rafe(t1-t0) (28)
2.嵌层铝管膨胀量
Δdalt=dalaal(t1-t0) (29)
3.钢管内径膨胀量
Δrfet=rfeafe(t1-t0) (30)
5.安全温度
温度升高时:
即接续管运行温度增加量应满足
式(32)中
σ1----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
σ----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数;
温度降低时:
即接续管运行温度降低量应满足
式(34)中
Fb----导线(或地线)计算破断力;
σ1----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除后,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
σ----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除前,
钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
r----钢芯绞线钢丝半径
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数。
实例计算
1.钢芯铝绞线参数
2.嵌层铝管参数计算
3.钢管参数计算
4.压模参数计算
5.安全运行温度计算
以上所述,仅为本发明的具体实施方式实例,本发明的保护范围并不局限于此。熟悉该技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,可轻易找到变化或替换方式,这些都应涵盖在本发明的保护范围之内。为此,本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。
Claims (1)
1.一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法,其特征在于:该方法为:钢芯接续管压接成型后安全工作温度范围:
假设接续管安装时环境温度为t0,钢芯及钢管的线膨胀系数为afe,嵌层铝管线膨胀系数为aal,当运行温度为t1时
钢芯半径膨胀量
ΔRt=Rafe(t1-t0) (28)
嵌层铝管膨胀量
Δdalt=dalaal(t1-t0) (29)
钢管内径膨胀量
Δrfet=rfeafe(t1-t0) (30)
安全温度
温度升高时:
即接续管运行温度增加量应满足
式(32)中
σ1----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除后,钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
σ----钢芯接续管压接成型后压力机压力解除前,钢芯、嵌层铝管、钢管之的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数;
温度降低时:
即接续管运行温度降低量应满足
式(34)中
Fb----导线计算破断力;
σ1----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除后,钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
σ----铜芯接续管压接成型后压力机压力解除前,钢芯、嵌层铝管、钢管之间的压应力;
rfe----钢管压接后内半径;
R----钢芯绞线螺纹中径d2的一半;
dal----嵌层铝管等效厚度;
Efe----钢的杨氏模量;
Eal----铝合金的杨氏模量;
r----钢芯绞线钢丝半径
afe----钢的线膨胀系数;
aal----铝的线膨胀系数。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910019392.9A CN109740271B (zh) | 2019-01-09 | 2019-01-09 | 一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910019392.9A CN109740271B (zh) | 2019-01-09 | 2019-01-09 | 一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109740271A true CN109740271A (zh) | 2019-05-10 |
CN109740271B CN109740271B (zh) | 2020-02-04 |
Family
ID=66364064
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910019392.9A Active CN109740271B (zh) | 2019-01-09 | 2019-01-09 | 一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109740271B (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110364831A (zh) * | 2019-08-08 | 2019-10-22 | 贵州电网有限责任公司 | 一种钢芯铝绞线全张力嵌铝压接结构 |
CN110416951A (zh) * | 2019-08-08 | 2019-11-05 | 贵州电网有限责任公司 | 一种钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹结构 |
CN111769489A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-13 | 国网山东省电力公司寿光市供电公司 | 一种二次电缆松股工具及使用方法 |
Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN201142240Y (zh) * | 2007-12-27 | 2008-10-29 | 辽宁省电力有限公司 | 复合加强芯架空导线 |
CN202662838U (zh) * | 2012-05-09 | 2013-01-09 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司 | 一种高强度钢芯铝合金绞线用接续管 |
CN103326307A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-09-25 | 国家电网公司 | 一种用于连接铝合金芯铝绞线的接续管 |
KR101339333B1 (ko) * | 2013-05-15 | 2013-12-10 | 미래전기기술단(주) | 가공배전선의 장력조절을 위한 애자 고정식 완철 |
KR101471403B1 (ko) * | 2014-09-11 | 2014-12-10 | 주식회사 창조기술단 | 가공배전선의 절연애자 완금 구조 |
CN105281330A (zh) * | 2015-11-09 | 2016-01-27 | 山东大学 | 一种外送风电输电线路热定值方法 |
CN205621884U (zh) * | 2016-04-20 | 2016-10-05 | 贵州电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种圆线同心绞架空导线全张力预绞式接续条结构 |
CN106055387A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-10-26 | 华南理工大学 | 基于ansys apdl与ansys cfx的钢芯铝绞线径向温度仿真方法 |
CN106202610A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-12-07 | 华南理工大学 | 一种基于ansys cfx的架空线径向温度场仿真方法 |
CN106371466A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-02-01 | 河海大学常州校区 | 一种基于双面电池阵列的太阳能跟踪方法 |
CN106530575A (zh) * | 2016-12-19 | 2017-03-22 | 贵州电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种输电线路分布式山火监测和预警装置及方法 |
CN206441879U (zh) * | 2017-02-20 | 2017-08-25 | 广州市龙自安电气有限公司 | 一种电线电缆断路保护装置 |
CN108519406A (zh) * | 2018-03-23 | 2018-09-11 | 华南理工大学 | 一种架空地线轴向的导体热阻和对流热阻的计算方法 |
CN109165820A (zh) * | 2018-08-06 | 2019-01-08 | 南京理工大学 | 一种架空导线及其接续金具过温的风险评估方法 |
-
2019
- 2019-01-09 CN CN201910019392.9A patent/CN109740271B/zh active Active
Patent Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN201142240Y (zh) * | 2007-12-27 | 2008-10-29 | 辽宁省电力有限公司 | 复合加强芯架空导线 |
CN202662838U (zh) * | 2012-05-09 | 2013-01-09 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司 | 一种高强度钢芯铝合金绞线用接续管 |
KR101339333B1 (ko) * | 2013-05-15 | 2013-12-10 | 미래전기기술단(주) | 가공배전선의 장력조절을 위한 애자 고정식 완철 |
CN103326307A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-09-25 | 国家电网公司 | 一种用于连接铝合金芯铝绞线的接续管 |
KR101471403B1 (ko) * | 2014-09-11 | 2014-12-10 | 주식회사 창조기술단 | 가공배전선의 절연애자 완금 구조 |
CN105281330A (zh) * | 2015-11-09 | 2016-01-27 | 山东大学 | 一种外送风电输电线路热定值方法 |
CN205621884U (zh) * | 2016-04-20 | 2016-10-05 | 贵州电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种圆线同心绞架空导线全张力预绞式接续条结构 |
CN106055387A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-10-26 | 华南理工大学 | 基于ansys apdl与ansys cfx的钢芯铝绞线径向温度仿真方法 |
CN106202610A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-12-07 | 华南理工大学 | 一种基于ansys cfx的架空线径向温度场仿真方法 |
CN106371466A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-02-01 | 河海大学常州校区 | 一种基于双面电池阵列的太阳能跟踪方法 |
CN106530575A (zh) * | 2016-12-19 | 2017-03-22 | 贵州电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种输电线路分布式山火监测和预警装置及方法 |
CN206441879U (zh) * | 2017-02-20 | 2017-08-25 | 广州市龙自安电气有限公司 | 一种电线电缆断路保护装置 |
CN108519406A (zh) * | 2018-03-23 | 2018-09-11 | 华南理工大学 | 一种架空地线轴向的导体热阻和对流热阻的计算方法 |
CN109165820A (zh) * | 2018-08-06 | 2019-01-08 | 南京理工大学 | 一种架空导线及其接续金具过温的风险评估方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
张世龙: ""输电导线截面不均匀温度场的有限元模拟"", 《电力学报》 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110364831A (zh) * | 2019-08-08 | 2019-10-22 | 贵州电网有限责任公司 | 一种钢芯铝绞线全张力嵌铝压接结构 |
CN110416951A (zh) * | 2019-08-08 | 2019-11-05 | 贵州电网有限责任公司 | 一种钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹结构 |
CN110416951B (zh) * | 2019-08-08 | 2024-05-14 | 贵州电网有限责任公司 | 一种钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹结构 |
CN111769489A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-13 | 国网山东省电力公司寿光市供电公司 | 一种二次电缆松股工具及使用方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN109740271B (zh) | 2020-02-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109616849A (zh) | 一种架空导线19根绞钢绞线对接嵌铝压接方法 | |
CN109494544A (zh) | 一种架空导线7根绞钢绞线对接嵌铝压接结构和方法 | |
CN109740271A (zh) | 一种架空导线钢绞线对接嵌铝压接后工作温度评价方法 | |
CN104134483B (zh) | 一种绞合型碳纤维复合芯软铝导线及其制作方法 | |
CN209169608U (zh) | 一种架空导线7根绞钢绞线对接嵌铝压接结构 | |
CN110445061B (zh) | 一种19根绞钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹压接方法 | |
CN105206336A (zh) | 一种大截面钢芯铝绞线及其制造方法 | |
CN202394574U (zh) | 一种承荷探测电缆 | |
CN110350327A (zh) | 一种7根绞钢绞线嵌铝耐张线夹压接结构及其压接方法 | |
CN110380308A (zh) | 一种19根绞钢绞线嵌铝耐张线夹压接方法 | |
CN116804580B (zh) | 一种基于光纤光栅技术的核电安全壳预应力钢束的监测方法 | |
CN110444983B (zh) | 一种圆线同心绞架空导线19根绞钢芯铝绞线压接方法 | |
CN202899132U (zh) | 整体挤压式钢绞线锚具拉索 | |
CN110364907B (zh) | 一种圆线同心绞架空导线7根绞钢芯铝绞线压接方法 | |
CN103050795B (zh) | 一种复合式石墨烯纳米材料导线接续金具及接续方法 | |
CN110445062A (zh) | 一种7根绞钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹压接方法 | |
CN205984445U (zh) | 一种多股线缆导体成缆模具 | |
CN110416951B (zh) | 一种钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹结构 | |
CN104495534A (zh) | 立式预应力钢筒混凝土管缠丝机管芯防滑锚固器 | |
CN210182983U (zh) | 一种钢芯铝绞线嵌铝耐张线夹结构 | |
CN210182587U (zh) | 一种钢芯铝绞线全张力嵌铝压接结构 | |
CN210420864U (zh) | 一种具有现场快速连接功能的悬索桥主缆用钢丝 | |
CN104264520A (zh) | 压实股钢丝绳 | |
CN208848653U (zh) | 一种预埋型复合管缆 | |
CN215857229U (zh) | 一种复合锚固拉索 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |