CN109690050A - 轴承构造及增压器 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种轴承构造，其具备：开设有供轴插通的贯通孔(31)的推力轴承面(40、41)；设置于推力轴承面(40、41)，且在轴的旋转方向上分离地形成的多个平坦部(43)；形成于推力轴承面(40、41)中的多个平坦部(43)之间，且轴的插通方向的突出高度朝向旋转方向的前方侧变高的锥形部(44)；以及设置于锥形部(44)，且从贯通孔(31)延伸至比锥形部(44)的外周端(44c)靠径向内侧的推力槽(46)。

Description

轴承构造及增压器

技术领域

本公开涉及在推力轴承面设置有平坦部和锥形部的轴承构造、及具备轴承构造的增压器。

背景技术

目前，已知有轴旋转自如地轴支承于轴承外壳的增压器。在轴的一端设置涡轮叶轮。在轴的另一端设置压缩机叶轮。增压器连接于发动机。涡轮叶轮通过从发动机排出的尾气旋转。通过涡轮叶轮的旋转，经由轴，压缩机叶轮旋转。增压器随着压缩机叶轮的旋转将空气压缩并送出至发动机。

例如，专利文献1中公开了设置有作为轴承的一种的半浮式轴承的增压器。半浮式轴承的主体部具有供轴插通的贯通孔。在主体部的两端面形成推力轴承面。在推力轴承面形成有锥形部、平坦部以及推力槽。平坦部在轴的旋转方向上隔离地设置多个。在平坦部之间分别设置锥形部分。另外，专利文献1中，在锥形部与平坦部之间形成有推力槽。推力槽从贯通孔延伸至推力轴承面的外周端。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：美国专利第7670056号说明书

发明内容

发明所要解决的课题

上述的专利文献1所记载的推力槽将从贯通孔流入的润滑油引导至锥形部及平坦部。但是，被推力槽引导的润滑油的一部分从推力槽流出至推力轴承面的外周。其结果，根据轴的旋转速度，会导致供给的润滑油未在推力轴承面被消耗而直接流出至外周侧。因此，轴承性能降低。

本公开的目的在于，提供能够提高轴承性能的轴承构造及增压器。

用于解决课题的方案

为了解决上述课题，本公开的一方案的轴承构造具备：推力轴承面，其开设有供轴插通的贯通孔；多个平坦部，其设置于推力轴承面，且在轴的旋转方向上分离地形成；锥形部，其形成于推力轴承面中的多个平坦部之间，且轴的插通方向的突出高度朝向旋转方向的前方侧变高；以及推力槽，其设置于锥形部，且从贯通孔延伸至比锥形部的外周端靠径向内侧。

也可以是，推力槽位于比锥形部的旋转方向的宽度中心靠旋转方向的后方侧。

也可以是，对于锥形部，旋转方向的后方侧的平坦部与推力槽的旋转方向的距离比推力槽的旋转方向的宽度短。

也可以是，推力槽朝向径向外侧为尖细形状。

也可以是，上述轴承构造具备：径向轴承面，其形成于贯通孔的内周面；以及径向槽，其从推力槽连续地形成于径向轴承面，且旋转方向的宽度比推力槽的旋转方向的最大宽度小。

为了解决上述课题，本公开的一方案的增压器具备上述的轴承构造。

发明效果

根据本公开，能够提高轴承性能。

附图说明

图1是增压器的概略剖视图。

图2是提取图1的单点划线部分的图。

图3是图2的半浮式轴承的提取图。

图4(a)是表示推力轴承面的图，图4(b)是表示推力轴承面的图。

图5(a)是图4(a)的推力槽附近的提取图，图5(b)是图5(a)中的半浮式轴承的Vb向视图。

图6(a)是表示轴和推力轴承面的图，图6(b)是半浮式轴承和轴(大径部)的图6(a)的单点划线部分的截面的VIb向视图。

图7(a)是表示推力轴承面的图，图7(b)是图7(a)的VIIb-VIIb线剖视图，图7(c)是图7(b)的VIIc向视图，图7(d)是图7(b)的VIId向视图。

图8(a)是第一变形例的与图5(a)对应的部位的图，图8(b)是第一变形例的与图5(b)对应的部位的图。

图9(a)是第二变形例的与图5(a)对应的部位的图，图9(b)是第二变形例的与图5(b)对应的部位的图。

具体实施方式

以下，参照附图，对轴承构造及增压器的一个实施方式详细地进行说明。实施方式所示的尺寸、材料、其它具体的数值等只不过是用于使理解变得容易的示例，除了特别说明的情况之外，不限定结构。此外，本说明书及附图中，对于实质上具有相同的功能、结构的要素，标注相同的符号，由此，省略重复说明。

图1是增压器C的概略剖视图。以下，将图1所示的箭头L方向设为增压器C的左侧。将图1所示的箭头R方向设为增压器C的右侧进行说明。如图1所示，增压器C具备增压器主体1。增压器主体1具备轴承外壳2。涡轮外壳4利用紧固机构3连结于轴承外壳2的左侧。另外，压缩机外壳6利用紧固螺栓5连结于轴承外壳2的右侧。轴承外壳2、涡轮外壳4、压缩机外壳6被一体化。

在轴承外壳2的外周面形成有突起2a。突起2a设置于涡轮外壳4附近。突起2a在轴承外壳2的径向上突出。另外，在涡轮外壳4的外周面形成有突起4a。突起4a设置于轴承外壳2附近。突起4a在涡轮外壳4的径向上突出。轴承外壳2和涡轮外壳4通过将突起2a、4a利用紧固机构3带紧固而安装。紧固机构3例如由夹持突起2a、4a的G联接器构成。

在轴承外壳2形成有轴承孔2b。轴承孔2b在增压器C的左右方向上贯通。在轴承孔2b设置半浮式轴承7。通过半浮式轴承7旋转自如地轴支承轴8。

在轴8的左端部设置有涡轮叶轮9。该涡轮叶轮9旋转自如地容纳于涡轮外壳4。另外，在轴8的右端部设置有压缩机叶轮10。该压缩机叶轮10旋转自如地容纳于压缩机外壳6。

在压缩机外壳6形成有进气口11。进气口11向增压器C的右侧开口。进气口11连接于未图示的空气过滤器。由轴承外壳2和压缩机外壳6的对置面形成扩散器流路12。扩散器流路12使空气升压。扩散器流路12从轴8的径向内侧朝向外侧呈环状形成。另外，扩散器流路12在径向内侧隔着压缩机叶轮10连通于进气口11。

另外，在压缩机外壳6设置有压缩机涡旋流路13。压缩机涡旋流路13为环状。压缩机涡旋流路13例如位于比扩散器流路12靠轴8的径向外侧。压缩机涡旋流路13连通于未图示的发动机的进气口和扩散器流路12。当压缩机叶轮10旋转时，从进气口11向压缩机外壳6内吸入空气。吸入的空气在流通于压缩机叶轮10的叶片间的过程中，通过离心力的作用而增速。增速后的空气在扩散器流路12及压缩机涡旋流路13升压。升压后的空气被引导至发动机的进气口。

在涡轮外壳4形成有吐出口14。吐出口14向增压器C的左侧开口。吐出口14连接于未图示的尾气净化装置。另外，在涡轮外壳4设置有流路15。在涡轮外壳4设置有涡轮涡旋流路16。涡轮涡旋流路16为环状。涡轮涡旋流路16例如位于比流路15靠涡轮叶轮9的径向外侧。涡轮涡旋流路16与未图示的气体流入口连通。从未图示的发动机的排气歧管排出的尾气被引导至气体流入口。涡轮涡旋流路16还连通于流路15。因此，从气体流入口引导至涡轮涡旋流路16的尾气经由流路15及涡轮叶轮9引导至吐出口14。引导至吐出口14的尾气在流通过程中使涡轮叶轮9旋转。

于是，涡轮叶轮9的旋转力经由轴8传递至压缩机叶轮10。当压缩机叶轮10旋转时，如上述，空气被加压。这样，空气被引导至发动机的进气口。

图2是提取图1的单点划线部分的图。如图2所示，在轴承外壳2的内部设置有轴承构造S。轴承构造S中，在轴承外壳2形成油路2c。润滑油从油路2c流入轴承孔2b。在轴承孔2b配置有半浮式轴承7。在半浮式轴承7的主体部30形成贯通孔31。贯通孔31在轴8的轴向(以下，简称为轴向)上贯通主体部30。在贯通孔31插通有轴8。在贯通孔31的内周面32中的涡轮叶轮9侧形成有径向轴承面33。在贯通孔31的内周面32中的压缩机叶轮10侧形成有径向轴承面34。两个径向轴承面33、34在轴8的轴向上分离。

在主体部30中的两个径向轴承面33、34之间开设油孔36。油孔36将主体部30从内周面32贯通至外周面35。供给至轴承孔2b的润滑油的一部分通过油孔36流入主体部30的贯通孔31。流入贯通孔31的润滑油从油孔36向涡轮叶轮9侧及压缩机叶轮10侧扩散。然后，润滑油供给至轴8与径向轴承面33、34的间隙。通过供给至轴8与径向轴承面33、34的间隙的润滑油的油膜压力轴支承轴8。

另外，在主体部30设置定位孔37。定位孔37将主体部30从内周面32贯通至外周面35。在轴承外壳2形成有销孔2d。销孔2d贯通轴承外壳2中的形成轴承孔2b的图2中的下侧的壁部2e。销孔2d与定位孔37对置。从图2中的下侧向销孔2d压入定位销20。定位销20的前端插入定位孔37。这样，半浮式轴承7的旋转及轴向的移动被限制。

另外，在主体部30的外周面形成两个阻尼部38、39。阻尼部38设置于主体部30中的图2中的左侧(涡轮叶轮9侧)。阻尼部39设置于主体部30中的图2中的右侧(压缩机叶轮10侧)。两个阻尼部38、39在轴向上分离。从油路2c向阻尼部38、39与轴承孔2b的内周面2f的间隙供给润滑油。通过润滑油的油膜压力抑制轴8的振动。

另外，在轴8设置有抛油部件21。抛油部件21为环状部件。抛油部件21相对于主体部30配置于图2中的右侧(压缩机叶轮10侧)。抛油部件21的对置面21a在轴向上与主体部30对置。对置面21a的外径例如比径向轴承面34的内径大。对置面21a的外径例如比主体部30的外径小。

润滑油的一部分从半浮式轴承7向压缩机叶轮10侧流动。抛油部件21使润滑油向径向外侧飞散。这样，抛油部件21抑制润滑油向压缩机叶轮10漏出。

在轴8设置有大径部8a。大径部8a相对于主体部30位于图2中的左侧(涡轮叶轮9侧)。大径部8a在轴向上与主体部30对置。大径部8a的外径例如比主体部30的径向轴承面33的内径大。大径部8a的外径例如比主体部30的外径大。

主体部30被抛油部件21及大径部8a在轴向上夹住。主体部30的轴向的长度比大径部8a与抛油部件21的距离稍短。轴8能够在轴向上稍微移动。向主体部30与抛油部件21的间隙、及主体部30与大径部8a的间隙分别供给润滑油。当轴8在轴向上移动时，通过抛油部件21或大径部8a与主体部30之间的油膜压力支撑轴向的负荷。

即，主体部30中的涡轮叶轮9侧的端面为推力轴承面40。主体部30中的压缩机叶轮10侧的端面为推力轴承面41。两个推力轴承面40、41承受推力负荷。

图3是图2的半浮式轴承7的提取图。在径向轴承面33、34遍及轴向地形成径向槽42。在径向轴承面33、34分别在轴8的旋转方向(即，贯通孔31的内周面32的周向，以下，简称为旋转方向)上分离地设置多个(在此，例如，各四个)径向槽42。从油孔36流入到贯通孔31的润滑油的一部分流入径向槽42。流入到径向槽42的润滑油的一部分随着轴8的旋转而供给至径向轴承面33、34。流入到径向槽42的润滑油的一部分供给至推力轴承面40、41。

图4(a)是表示推力轴承面40的图。图4(b)是表示推力轴承面41的图。图4(a)、图4(b)中，用箭头表示旋转方向。在推力轴承面40、41开设贯通孔31。在推力轴承面40、41的与贯通孔31的边界形成倒角部40a、41a。在推力轴承面40、41中的外周侧形成倒角部40b、41b。

在推力轴承面40、41形成平坦部43及锥形部44。平坦部43是相对于主体部30的中心轴垂直的面。平坦部43在旋转方向上分离地设置多个(在此，例如四个)。在旋转方向上相邻的两个平坦部43之间各形成一个锥形部44。平坦部43对应于锥形部44，如下述那样位于锥形部44的旋转方向的后方侧。

锥形部44为倾斜面。锥形部44中，轴8的插通方向的突出高度(以下，简称为突出高度)朝向旋转方向的前方侧变高。例如，图4(a)中，锥形部44越靠旋转方向的前方侧，越向纸面跟前侧(与大径部8a接近的方向)突出。锥形部44中的旋转方向的前方侧的端部44a与平坦部43成为齐平面。另外，图4(a)中，锥形部44越靠旋转方向的后方侧，越向纸面进深侧(与大径部8a分离的方向)变低。锥形部44中的旋转方向的后方侧的端部44b比平坦部43低。锥形部44的端部44b与平坦部43的边界为台阶面45。

在锥形部44分别形成推力槽46。推力槽46从贯通孔31朝向径向外侧而形成。推力槽46延伸至比锥形部44的外周端44c靠径向内侧。即，在锥形部44残留有未形成推力槽46的倾斜面44d。倾斜面44d形成于外周端44c(锥形部44与倒角部40b、41b的边界)与推力槽46之间。

推力槽46的外周端46a位于锥形部44中的径向的中心附近。但是，外周端46a也可以位于锥形部44中的比径向的中心靠内侧。另外，外周端46a也可以位于锥形部44中的比径向的中心靠外侧。另外，若将锥形部44的径向长度设为长度R，则推力槽46的外周端46a可以位于距推力槽46的内周端46b为1/3R～2/3R的范围。在该情况下，如下述，供给至推力轴承面40、41中的锥形部44的润滑油的油量有效地增加。抑制负荷能力的不平衡，轴承性能提高。

推力槽46朝向外周端46a而变浅。外周端46a与锥形部44中的未形成推力槽46的倾斜面44d成为齐平面。即，推力槽46在外周端46a连接于倾斜面44d。

在该情况下，锥形部44与推力槽46的台阶小。从推力槽46向倾斜面44d流出的润滑油的流动方向的变化变小。抑制润滑油的压力变化。另外，例如，从推力槽46流出的润滑油中难以产生气蚀。从推力槽46流出的润滑油的流动难以紊乱。但是，也可以在推力槽46与倾斜面44d的边界形成与轴向平行的台阶。

推力槽46位于锥形部44中的旋转方向的后方侧。即，推力槽46位于比锥形部44的旋转方向的宽度中心M靠旋转方向的后方侧。

图5(a)是图4(a)的推力槽46附近的提取图。图5(b)是图5(a)的半浮式轴承7的Vb向视图。以下，为了避免重复说明，对于设置于推力轴承面40、41双方的结构，有时对推力轴承面40侧举例进行说明。

如图5(a)所示，推力槽46与旋转方向的后方侧的平坦部43分离。推力槽46的旋转方向的前方侧及后方侧双方位于锥形部44的倾斜面44d内。如上述地，锥形部44的突出高度比平坦部43低。因此，即使在推力槽46形成边缘，边缘也难以与大径部8a、抛油部件21接触。但是，在将推力槽46的边缘抑制得充分小的情况下，推力槽46也可以与旋转方向的后方侧的平坦部43相邻。

在此，推力槽46的旋转方向的宽度例如设为推力槽46的旋转方向的最大宽度Lb。推力槽46与旋转方向的后方侧的平坦部43的分离距离相对于最大宽度Lb可以为1/5Lb～1/3Lb的范围。在该情况下，与推力槽46与平坦部43相邻(连续)地形成的情况相比，能够防止供给至推力槽46的润滑油与随着轴8的旋转而供给至平坦部43的润滑油的干涉(紊乱)。

对于锥形部44，旋转方向的后方侧的平坦部43与推力槽46的旋转方向的距离La比推力槽46的旋转方向的宽度短。推力槽46的旋转方向的宽度例如在倒角部40a的外周端上成为最大值。推力槽46朝向外周端46a成为尖细。

如图5(b)所示，推力槽46的旋转方向的宽度的中心(中央部)最深。推力槽46朝向旋转方向的两端侧而变浅。从径向内侧观察时，推力槽46大致成为三角形状。如图5(a)所示，径向槽42的旋转方向的宽度的中心最深。径向槽42朝向旋转方向的两端侧而变浅。从轴向观察时，径向槽42大致成为三角形状。即，推力槽46及径向槽42越靠深的位置(径向外侧)，旋转方向的宽度越小。

推力槽46在轴向上延伸至倒角部40a且开口。径向槽42在径向内侧延伸至倒角部40a。推力槽46和径向槽42在倒角部40a连续(连通)。径向槽42的旋转方向的宽度Lc比推力槽46的旋转方向的最大宽度Lb小。径向槽42的宽度Lc例如设为与推力槽46的连续部分的宽度。

润滑油从径向槽42流入推力槽46。流入到推力槽46的润滑油随着轴8的旋转从推力槽46流出。润滑油供给至锥形部44中的未形成推力槽46的倾斜面44d。而且，润滑油随着轴8的旋转供给至平坦部43。

推力槽46在锥形部44中仅从贯通孔31延伸至比锥形部44的外周端44c靠径向内侧。因此，与推力槽46形成至锥形部44的外周端44c的情况相比，能够抑制受轴8的离心力而不在锥形部44流通(未在推力轴承面40、41被消耗)地向推力轴承面40、41之外流出的润滑油的油量。而且，供给至推力轴承面40、41中的内周侧的润滑油的油量增加。其结果，向推力轴承面40、41中的锥形部44供给的润滑油的油量增加。能够抑制负荷能力的不平衡。轴承性能提高。

另外，如上述，推力槽46设置于锥形部44。锥形部44的轴8的插通方向的突出高度比平坦部43低。因此，与推力槽设置于锥形部44之外(例如，平坦部43，或平坦部43与锥形部44之间)的情况相比，具有以下的优点。即，推力轴承面40、41中的未形成推力槽46的倾斜面44d与推力槽46的台阶变小。其结果，润滑油的流动方向的变化变小。抑制润滑油的压力变化。另外，例如，从推力槽46流出的润滑油中难以产生气蚀。从推力槽46流出的润滑油的流动难以紊乱。

图6(a)是表示轴8和推力轴承面40的图。图6(b)是半浮式轴承7和轴8(大径部8a)的图6(a)的单点划线部分的截面的VIb向视图。图6(b)中，将图6(a)的单点划线部分的圆筒状的截面展开成平面并将一部分提取而表示。在此，图6(a)中，将表示图6(b)的截面位置的单点划线图示于倒角部40a的比外周端稍微靠内周侧。但是，实际上，图6(b)的截面位置位于倒角部40a的外周端上。图6(a)、图6(b)中，用虚线的箭头表示旋转方向。图6(a)中，将轴8与径向轴承面33的轴承间隙Sa(用剖面线表示)比实际放大地表示。图6(b)中，将圆筒状的截面展开成平面而表示。图6(b)中，将轴8(大径部8a)与推力轴承面40的轴承间隙Sb(用剖面线表示)比实际放大地表示。图6(b)中，将锥形部44的倾斜度比实际大地表示。图6(b)中，将推力槽46比实际大地表示。

如上述，轴8能够在轴向上稍微移动。随着轴8的轴向的移动，两个推力轴承面40、41的轴承间隙Sb扩大、缩小。在此，将两个推力轴承面40、41的轴承间隙Sb相等的状态称为标称(ノミナル)。

在此，比较两个轴承间隙Sa、Sb的流路截面面积。径向轴承面33的轴承间隙Sa的流路截面面积采用与轴向垂直的截面。推力轴承面40的轴承间隙Sb的流路截面面积采用标称时的通过倒角部40a的外周端的与轴向平行的圆筒面的截面。也可以使轴承间隙Sb的流路截面面积比轴承间隙Sa的流路截面面积大。在该情况下，润滑油容易从径向轴承面33的轴承间隙Sa向推力轴承面40的轴承间隙Sb流动。

图7(a)是表示推力轴承面40的图。图7(b)是图7(a)的VIIb-VIIb线剖视图。图7(c)是图7(b)的VIIc向视图。图7(d)是图7(b)的VIId向视图。图7(b)、图7(c)、图7(d)中，将径向槽42及推力槽46附近提取而表示。

图7(c)是在轴向上观察径向槽42与推力槽46的连接部分的图。即，图7(c)是从径向槽42的内壁面42a的延长线上观察径向槽42与推力槽46的连接部分的图。图7(d)是从推力槽46的内壁面46c的延长线上观察径向槽42与推力槽46的连接部分的图。

图7(c)中，用剖面线表示径向槽42。图7(d)中，用剖面线表示推力槽46。在此，径向槽42和推力槽46的周向上的位置相同。在该情况下，与径向槽42和推力槽46的周向上的位置不同的情况相比，容易从径向槽42向推力槽46顺畅地供给润滑油。此外，这里的相同不是严格的，是包括制作时的尺寸误差等的意思。另外，径向槽42的截面面积也可以相对于推力槽46的截面面积为90％—110％的范围。在此，径向槽42的截面面积是与轴向垂直的截面面积。径向槽42的截面面积是向与轴向垂直的面投影径向槽42而得的面积。推力槽46的截面面积是与推力槽46的内壁面46c垂直的截面面积中的成为最大的位置(径向槽42侧)的截面面积。推力槽46的截面面积是向与内壁面46c的延长线垂直的面投影推力槽46而得到的面积。

在径向槽42的截面面积相对于推力槽46的截面面积成为90％—110％的范围的情况下，具有以下的效果。即，若推力槽46相对于径向槽42过大，则对于推力负荷，可能得不到充分的负荷反作用力(油膜压力)。若推力槽46相对于径向槽42过小，则可能产生因油堵塞而引起的机械损耗(mechanical loss)。在径向槽42的截面面积相对于推力槽46的截面面积成为90％—110％的范围的情况下，对于推力负荷，可得到充分的负荷反作用力。另外，在径向槽42的截面面积相对于推力槽46的截面面积成为90％—110％的范围的情况下，可降低机械损耗的增加。

图8(a)是第一变形例的与图5(a)对应的部位的图。图8(b)是第一变形例的与图5(b)对应的部位的图。如图8(a)、图8(b)所示，第一变形例中，从径向内侧观察时，推力槽146大致成为圆弧形状(曲面形状的一例)。从轴向观察时，径向槽142大致成为圆弧形状。

另外，与上述的实施方式一样，推力槽146及径向槽142延伸至倒角部40a。推力槽146和径向槽142在倒角部40a连续。径向槽142的旋转方向的宽度Lc比推力槽146的旋转方向的最大宽度Lb小。

图9(a)是第二变形例的与图5(a)对应的部位的图。图9(b)是第二变形例的与图5(b)对应的部位的图。如图9(a)、图9(b)所示，第二变形例中，从径向内侧观察时，推力槽246大致成为四边形状。推力槽246的深度无论旋转方向的位置如何，均大致固定。另外，推力槽246的深度越朝向径向外侧越浅。在径向外侧的端部，与锥形部44成为齐平面。

另外，与上述的实施方式一样，推力槽246及径向槽242延伸至倒角部40a。推力槽246和径向槽242在倒角部40a连续。但是，径向槽242的旋转方向的宽度Lc比推力槽246的旋转方向的最大宽度Lb大。这样，径向槽242的旋转方向的宽度Lc也可以比推力槽246的旋转方向的最大宽度Lb大。另外，径向槽242的旋转方向的宽度Lc也可以与推力槽246的旋转方向的最大宽度Lb相等。

以上，参照附图对一个实施方式进行了说明，不言而喻，各结构不限定于上述的实施方式。显然，本领域技术人员可以在权利要求书所记载的范围内想到各种变更例或修正例，应当理解，它们当然也属于技术范围。

例如，上述的实施方式及变形例中，对推力槽46、146、246位于比锥形部44的旋转方向的宽度中心M靠旋转方向的后方侧的情况进行了说明。在该情况下，锥形部44中的有助于楔效应的面积变大。因此，油膜压力容易变高。但是，推力槽46、146、246也可以位于宽度中心M。另外，推力槽46、146、246也可以位于比宽度中心M靠旋转方向的前方侧。

另外，上述的实施方式及变形例中，对于锥形部44，对旋转方向的后方侧的平坦部43与推力槽46、146、246的旋转方向的距离La比推力槽46、146、246的旋转方向的宽度短的情况进行了说明。在该情况下，锥形部44中的有助于楔效应的面积变大。因此，油膜压力进一步容易变高。但是，距离La也可以与推力槽46、146、246的旋转方向的宽度相同。另外，距离La也可以比推力槽46、146、246的旋转方向的宽度长。

另外，上述的实施方式及第一变形例中，对推力槽46、146为朝向径向外侧成为尖细形状的情况进行了说明。在该情况下，润滑油容易从推力槽46、146向锥形部44的倾斜面44d流动。但是，推力槽46、146也可以不是朝向径向外侧成为尖细形状。例如，也可以如上述的第二变形例那样，不管径向的位置如何，推力槽246的旋转方向的宽度均大致固定。另外，推力槽的旋转方向的宽度也可以朝向径向外侧而变宽。

另外，上述的实施方式中，对从径向内侧观察时，推力槽46大致为三角形状的情况进行了说明。对从轴向观察时，径向槽42大致成为三角形状的情况进行了说明。在该情况下，推力槽46和径向槽42能够通过相同工具的机械加工而形成。因此，工具的更换工序变少。操作性提高。上述的第一变形例也具有同样的效果。

另外，推力槽46、146、246不限于上述的实施方式及变形例所示的形状。例如，从径向内侧观察时，推力槽46、146、246也可以是梯形。即，也可以在推力槽46形成有底面。

另外，上述的实施方式及第一变形例中，对径向槽42、142的旋转方向的宽度Lc比推力槽46、146的旋转方向的最大宽度Lb小的情况进行了说明。在该情况下，润滑油容易从径向槽42、142向推力槽46、146流动。

另外，上述的实施方式及变形例中，对推力轴承面40、41形成于半浮式轴承7的情况进行了说明。但是，也可以与半浮式轴承7不同地设置推力轴承。也可以在推力轴承形成推力轴承面。在该情况下，也可以代替半浮式轴承7，而设置全浮式轴承、滚动轴承等其它径向轴承。也就是，上述实施方式中，推力轴承面和径向轴承面形成于同一部件。但是，推力轴承面和径向轴承面也可以分别形成于不同的部件。

上述的实施方式及变形例中，对在半浮式轴承7的主体部30中的两个径向轴承面33、34之间设置油孔36的情况进行了说明。但是，也可以分别设置开设于径向轴承面33的油孔和开设于径向轴承面34的油孔。在该情况下，油孔例如开设于径向轴承面33、34中的径向槽42。另外，油路2c也可以分支。分支后的油路2c也可以与两个阻尼部38、39分别对置。分支后的油路2c也可以以开设于轴承孔2b的内周面2f的方式形成。

生产上的可利用性

本公开能够利用于在推力轴承面设置有平坦部和锥形部的轴承构造、及具备轴承构造的增压器。

符号说明

8—轴，31—贯通孔，32—内周面，33、34—径向轴承面，40、41—推力轴承面，42、142、242—径向槽，43—平坦部，44—锥形部，44c—外周端，46、146、246—推力槽，C—增压器，La—距离，Lb—最大宽度，Lc—宽度，M—宽度中心，S—轴承构造。

Claims (6)

1.一种轴承构造，其特征在于，

具备：

推力轴承面，其开设有供轴插通的贯通孔；

多个平坦部，其设置于上述推力轴承面，且在上述轴的旋转方向上分离地形成；

锥形部，其形成于上述推力轴承面中的多个上述平坦部之间，且上述轴的插通方向的突出高度朝向上述旋转方向的前方侧变高；以及

推力槽，其设置于上述锥形部，且从上述贯通孔延伸至比上述锥形部的外周端靠径向内侧。

2.根据权利要求1所述的轴承构造，其特征在于，

上述推力槽位于比上述锥形部的上述旋转方向的宽度中心靠上述旋转方向的后方侧。

3.根据权利要求2所述的轴承构造，其特征在于，

对于上述锥形部，上述旋转方向的后方侧的上述平坦部与上述推力槽的上述旋转方向的距离比上述推力槽的上述旋转方向的宽度短。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的轴承构造，其特征在于，

上述推力槽朝向径向外侧为尖细形状。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的轴承构造，其特征在于，

具备：

径向轴承面，其形成于上述贯通孔的内周面；以及

径向槽，其从上述推力槽连续地形成于上述径向轴承面，且上述旋转方向的宽度比上述推力槽的上述旋转方向的最大宽度小。

6.一种增压器，其具备权利要求1～5中任一项所述的轴承构造。