CN109563576A - 排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板和制造方法以及法兰部件 - Google Patents

排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板和制造方法以及法兰部件 Download PDF

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Abstract

提供韧性和加工性优异的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢的厚规格钢板。本发明为如下钢板：以质量％计包含C：0.003～0.030％、Si：2.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.050％以下、S：0.040％以下、Cr：10.0～19.0％、N：0.030％以下、Ti：0.07～0.50％、Al：0.010～0.20％、Mo：0～1.50％、B：0～0.0030％、余量Fe及不可避免的杂质，下述K值为150以上，板面的硬度为170HV以下，板厚为5.0～11.0mm。K值＝‑0.07×Cr－6790×Free(C+N)－1.44×d+267。在此，Free(C+N)相当于固溶(C+N)浓度(质量％)，d为平均结晶粒径(μm)。

Description

排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板和制造方法以及法 兰部件
技术领域
本发明涉及用于加工成排气管法兰(凸缘)部件的、韧性优异的厚规格的含Ti铁素体系不锈钢板及其制造方法。另外，涉及使用了上述含Ti铁素体系不锈钢板的法兰部件。在此，排气管法兰部件是焊接接合于成为排气管的钢管的端部，构成负责该排气管与其它构件的锁合功能的法兰部而成的钢制部件。
背景技术
汽车废气流路由排气歧管、前段管、消声器、中心管等各种构件构成。这些排气管构件通过法兰部锁合。图1中示意性例示具有法兰部的排气管构件的外观。法兰部件2与钢管1的端部焊接接合，构成排气管构件。在本说明书中，将排气管构件中使用的法兰部件2特别称为“排气管法兰部件”。排气管法兰部件的尺寸形状根据排气管的规格而多少不同，但大多通过利用压制模具的冷锻来制造。通常，除了废气流过的中央部的大的孔以外，还具有用于螺栓锁合的孔，也实施切削加工。
对于这样的排气管法兰部件，以往大多使用普通钢，但近年来，出于耐腐蚀性等的观点，正在向不锈钢转移。作为适用钢种，与奥氏体系不锈钢相比热膨胀系数小、材料成本也便宜的铁素体单相系钢种的需求大。作为在耐腐蚀性、耐热性等的材料特性方面被认为适于汽车废气流路的排气管法兰部件的铁素体单相系钢种之一，可举出含Ti铁素体系不锈钢。
作为用于加工成汽车废气流路的排气管法兰部件的不锈钢原材料，要求厚规格(例如板厚5.0～11.0mm)的钢板的情形多。但是，通常，铁素体单相系钢种的低温韧性低。特别地，含Ti铁素体系不锈钢是在由厚规格钢板加工成法兰部件时、或对得到的法兰部件进行的严苛冲击测试时，容易成为韧性不足的指责对象的钢种。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开昭60-228616号公报
专利文献2：日本特开昭64-56822号公报
专利文献3：日本特开2012-140688号公报
发明内容
发明所要解决的课题
作为提高含Ti铁素体系不锈钢板的韧性的方法，专利文献1公开如下方法：在热轧后进行急冷，在450℃以下的温度下进行卷绕。专利文献2公开如下方法：根据组成提高热轧精加工温度，在卷绕后进行急水冷。但是，即使采取这些对策，若板厚变厚，则为了应用于排气管法兰部件的韧性改善效果不充分。专利文献3公开如下方法：在570℃以上进行卷绕而制成卷材，在将卷材再外周的表面温度为550℃的时间确保5分钟以上之后，浸渍于水槽。但是，期望借由钢板的结晶粒径来进一步提高低温韧性。
为了加工成排气管法兰部件，实施冷锻、开孔、切削等。因此，加工性良好也是重要的。
本发明的目的在于，提供作为排气管法兰部件的原材料合适的、韧性和加工性优异的含Ti铁素体系不锈钢的厚规格钢板。
用于解决课题的手段
根据发明人的研究可知：含Ti铁素体系不锈钢的厚规格钢板的韧性通过减少在铁素体相的基质中固溶的C量及N量而提高，但其提高的程度受铁素体结晶粒径的很大影响。本发明是基于这样的发现而完成的。
上述目的通过以下的发明来实现。
[1]排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板，其中，具有以质量％计由C：0.003～0.030％、Si：2.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.050％以下、S：0.040％以下、Cr：10.0～19.0％、N：0.030％以下、Ti：0.07～0.50％、Al：0.010～0.20％、余量Fe及不可避免的杂质构成的化学组成，由下述(1)式定义的K值为150以上，板面的硬度为170HV以下，板厚为5.0～11.0mm。
K值＝-0.07×Cr－6790×Free(C+N)－1.44×d+267……(1)
在此，在(1)式的Cr的位置上代入钢中Cr含量(质量％)的值，Free(C+N)为从存在于钢中的C和N的合计含量(质量％)减去了用电解提取法所回收的提取残渣中存在的C和N的合计含量(质量％)的值(质量％)。d为对于与轧制方向及板厚方向平行的截面(L截面)进行了研磨的观察面、利用JIS G0551:2013的附录C中所规定的直线试验线的切断法求出的平均结晶粒径(μm)。
[2]上述[1]所述的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板，其中，具有以质量％计进一步含有Mo：1.50％以下的化学组成。
[3]上述[1]或[2]所述的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板，其中，具有以质量％计进一步含有B：0.0030％以下的化学组成。
[4]上述[1]～[3]中任一项所述的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板的制造方法，其具有：
将具有上述化学组成的钢的板坯用加热炉加热之后，在950～1120℃的温度下从炉中取出，利用粗轧机进行轧制而制成板厚20～50mm、表面温度700～850℃的中间板坯，接着对上述中间板坯实施热轧而制成板厚5.0～11.0mm之后，在表面温度650～800℃下卷绕，由此得到热轧钢板的工序；
将上述热轧钢板在800～1100℃下进行退火，得到板面的硬度为170HV以下的热轧退火钢板的工序。
[5]法兰部件，其使用了上述[1]～[3]中任一项所述的含Ti铁素体系不锈钢板。
[6]上述[5]所述的法兰部件，其中，上述法兰部件为汽车的排气管法兰部件。
“板面”为板厚方向端部的表面。板面的厚度可根据JIS Z2244:2009，通过对除去了氧化皮的表面以HV30(试验力294.2N)压入压头的方法来求得。
发明效果
根据本发明，可以稳定地实现韧性和加工性优异的含Ti铁素体系不锈钢的厚规格钢板。该钢板作为用于汽车废气流路的排气管的法兰部件的加工原材料是非常有用的。
附图说明
图1是示意性例示了具有法兰部的排气管构件的外观的图。
具体实施方式
[化学组成]
本发明中，将含有以下所示的成分元素的铁素体系不锈钢作为对象。只要没有特殊说明，与钢板的化学组成有关的“％”意指质量％。
C成为使钢硬质化、使钢板的韧性降低的主要原因。C含量(以固溶C和化合物存在的C的总量)限制为0.030％以下。更优选设为0.020％以下，也可以控制在0.015％以下。过度的低C化增大对制钢的负荷，成本会上升。在此，将C含量0.003％以上的钢板作为对象。
Si及Mn除作为脱氧剂有效之外，具有使耐高温氧化性提高的作用。关于Si，确保0.02％以上的含量是更有效的，关于Mn，确保0.10％以上的含量是更有效的。这些元素大量地含有时，成为招致钢的脆化的主要原因。Si含量限制在2.0％以下，更优选设为1.0％以下。Mn含量也限制在2.0％以下，更优选设为1.0％以下。
P及S大量地含有时，成为耐腐蚀性降低等的主要原因。P含量可以允许至0.050％，S含量可以允许至0.040％。过度的低P化、低S化增大对制钢的负荷，且不经济。通常，P含量在0.010～0.050％的范围内进行调整即可，S含量在0.0005～0.040％的范围内进行调整即可。
Cr对于确保作为不锈钢的耐腐蚀性而言是重要的。对耐高温氧化性的提高也是有效的。为了发挥这些作用，需要10.0％以上的Cr含量。大量地含有Cr时，钢会硬质化，有时对厚规格钢板的韧性改善带来障碍。在此，将Cr含量为19.0％以下的钢作为对象。
N与C同样，成为使钢板的韧性降低的主要原因。N含量(以固溶N和化合物存在的N的总量)限制在0.030％以下。更优选设为0.020％以下，也可以控制在0.015％以下。过度的低N化增大对制钢的负荷，成本会上升。通常，N含量在0.003％以上的范围内进行调整即可。
Ti是在通过与C、N结合以形成Ti碳氮化物从而抑制Cr碳氮化物的晶界偏析、较高地维持钢的耐腐蚀性及耐高温氧化性方面是非常有效的元素。Ti含量需要设为0.07％以上。设为0.09％以上是更有效的，进一步优选设为0.15％以上。Ti含量过大时，助长钢板的韧性降低，因此不优选。各种研究的结果，Ti含量限制在0.50％以下，更优选在0.40％以下的范围内含有。予以说明，本说明书中，“碳氮化物”是指C、N的1种以上与金属元素结合而成的化合物。如果是Ti碳氮化物的实例，则TiC、TiN及Ti(C,N)相当于此。
Al作为脱氧剂是有效的。为了充分地得到其作用，以成为0.010％以上的Al含量的方式添加是有效的。含有大量的Al成为韧性降低的主要原因。Al含量限制在0.20％以下。
Mo对耐腐蚀性的提高是有效的，可以根据需要添加。该情况下，设为0.01％以上的Mo含量是更有效的。含有大量的Mo有时对韧性产生不良影响。Mo含量设为0～1.50％的范围。
B对2次加工性提高是有效的，可以根据需要添加。该情况下，确保0.0010％以上的含量是更有效的。但是，B含量超过0.0030％时，有时金属组织的均匀性因Cr2B的生成而受损，加工性降低。B含量设为0～0.0030％的范围。
[K值]
由下述(1)式表示的K值为从钢中Cr含量、固溶C+N量、平均结晶粒径准确地推定使用了上述化学组成范围的含Ti铁素体系不锈钢的厚规格钢板(板厚5.0～11.0mm)中的U切口冲击试样片(冲击方向与轧制方向和板厚方向垂直的方向)的20℃下的恰贝(Charpy)冲击值(J/cm2)的指标。
K值＝-0.07×Cr－6790×Free(C+N)－1.44×d+267……(1)
在此，在(1)式的Cr的位置上代入钢中Cr含量(质量％)的值，Free(C+N)为从存在于钢中的C和N的合计含量(质量％)减去了用电解提取法所回收的提取残渣中存在的C和N的合计含量(质量％)的值(质量％)。d为对于与轧制方向及板厚方向平行的截面(L截面)进行了研磨的观察面、利用JIS G0551:2013的附录C中所规定的直线试验线的切断法求出的平均结晶粒径(μm)。
根据发明人的详细研究可知：厚规格的含Ti铁素体系不锈钢板的常温附近的韧性大大受Cr含量、固溶C+N量及铁素体平均结晶粒径的影响。如果以满足上述化学组成、且K值成为150以上的方式调整Cr含量、固溶C+N量及平均结晶粒径，则确认到：在将厚规格钢板的原材料加工成排气管法兰部件的情况、或在使用得到的排气管法兰部件的情况等，充分地确保在防止起因于韧性下降的问题时的可靠性。因此，本说明书中，将上述K值为150以上设为要件。热轧退火钢板中的固溶C+N量和铁素体平均结晶粒径可以通过后述的热轧条件来控制，可以分别制作K值为150以上的热轧钢板。
上述(1)式的Free(C+N)相当于固溶(C+N)浓度(质量％)。可以用以下的方法求出Free(C+N)。
[Free(C+N)的求法]
在由10质量％的乙酰丙酮、1质量％的四甲基氯化铵、89质量％的甲醇构成的非水系电解液中，对从钢板上采取的质量已知的样品赋予相对于饱和甘汞基准电极(SCE)为-100mV～400mV的电位，使样品的基质(金属基体)全部溶解之后，用孔径0.05μm的膜滤器过滤含有未溶解物的液体，将残留于过滤器的固体成分作为提取残渣回收。对于提取残渣中的C及N，分别用红外线吸收式-高频燃烧法分析C，用脉冲加热熔融-热导率法分析N，算出存在于提取残渣中的C和N的合计含量Insol(C+N)(钢中所占的质量％)。Free(C+N)(质量％)利用下述(2)式求出。
Free(C+N)＝Total(C+N)-Insol(C+N)……(2)
在此，Total(C+N)为存在于钢中的C和N的合计量(质量％)，Insol(C+N)为存在于提取残渣中的C和N的合计含量(质量％)。
[硬度]
在由钢板原材料制造排气管法兰部件时，实施利用压制模具的冷锻、开孔、切削等加工。因此，期望排气管法兰部件用的钢板原材料被充分软质化。各种研究的结果，在将板厚5.0～11.0mm的含Ti铁素体系不锈钢板加工成排气管法兰部件的情况下，软质化成170HV以下的硬度是非常有效的。比170HV硬时，法兰部件的尺寸精度容易下降。视情况，有时也不能加工成法兰部件。过度软质化增大钢板制造工序中的负担，不经济。通常，在130HV以上的范围内调整即可。软质化的处理可通过对热轧钢板实施后述的退火来进行。此处所谓的硬度，可通过对钢板的表面以HV30(试验力294.2N)压入压头的方法来求得。
[板厚]
如上述那样，作为应用于汽车废气流路的排气管法兰部件的不锈钢原材料，板厚5.0～11.0mm的厚规格钢板的需求高。一方面，含Ti铁素体系不锈钢板的板厚成为5.0mm以上时，在制造排气管法兰部件时、或对得到的排气管法兰部件实施严苛的冲击测试时等，韧性不足的问题容易变得显著。因此，本发明中，将板厚5.0mm以上的钢板作为对象，试图改善韧性。将板厚5.5mm以上的钢板作为对象是更有效的。如果板厚为11.0mm以下的范围，则确认了通过将化学组成和K值调整为上述的范围内，在加工成排气管法兰部件时、或该部件的使用时的韧性不足得到显著改善。对于韧性的可靠性通过将板厚规定为9.0mm以下而进一步提高。
[制造方法]
以下公开韧性和加工性优异的上述的厚规格的含Ti铁素体系不锈钢的制造方法。
[熔炼]
利用连续铸造法制造铸造板坯。也可以利用造块法制作铸块，通过锻造或分块轧制来制造板坯。板坯厚度优选设为200～250mm。
[板坯加热]
将上述板坯放入加热炉中，加热至950℃以上的温度。加热时间(材料温度保持在950℃以上的时间)例如可以在50～120分钟的范围内设定。通过加热至950℃以上的温度，在铸造时生成的粗大TiC分解为Ti+C，可以实现TiC几乎消失的组织状态。虽然关于TiN，即使在1150℃下仍不完全进行分解，但不必要特别拘泥于N的完全固溶化。材料的最高到达温度可以在1120℃以下的范围内设定，但从炉中取出时的材料温度(提取温度)需要调整为后述的温度范围。
[粗轧]
将加热后的板坯在提取温度950～1120℃下从炉中取出，利用粗轧机进行轧制。提取温度比其高时，再结晶铁素体相的平均结晶粒径容易粗化，难以得到上述K值为150以下的热轧钢板。粗轧通过1个轧槽(パス)或多个轧槽的轧制而进行，制造板厚20～50mm的中间板坯。此时，以通过粗轧而得到的中间板坯的表面温度成为700～850℃的方式进行控制是重要的。即，以至少粗轧的最终轧槽温度成为700～850℃的范围的方式设定提取温度及粗轧轧槽排程(スケジュール)。该温度范围与发生TiC的再析出的温度范围重叠。从未固溶的TiC几乎不残存的状态使TiC在粗轧中再析出时，从许多位点产生微细的TiC。在中间板坯中，以这些数量众多的TiC或已析出的TiN作为核而生成的Ti碳氮化物成为微细分散的状态。微细分散的Ti碳氮化物发挥通过钉扎效应而抑制铁素体再结晶晶粒的粗化的作用。在中间板坯的表面温度超过850℃这样的高温下进行粗轧时，成为与TiC积极地再析出的温度相比的高温下的粗轧，因此，无法充分地发挥上述钉扎效应，生成粗大晶粒，晶粒细化效果变得不充分。另一方面，中间板坯的表面温度低于700℃时，成为后述的精加工热轧中的变形阻力增大、或卷绕温度过低的主要原因。粗轧的合计轧制率优选设为80～90％。
[精加工热轧]
在此，将对于上述中间板坯直至卷绕期间实施的一系列热轧称为“精加工热轧”。精加工热轧可以使用反向型轧制机来进行，也可以使用串联式的连续轧制机来进行。以最终轧槽后的板厚成为5.0～11.0mm，且能实现后述的卷绕温度的方式设定轧槽排程。在精加工热轧中也通过钉扎效应而抑制再结晶晶粒的生长。精加工热轧的合计轧制率例如可以设为65～85％。
[卷绕]
结束了精加工热轧的钢板以表面温度为650～800℃的状态卷绕成卷材状。在比650℃低的温度下卷绕时，高温强度上升，因此，容易产生无法以正常的形态卷绕成卷材状的状态。产生这样的卷绕异常时，需要通板复卷(回卷)工序，因此导致生产成本上升。在比800℃高的温度下卷绕时，促进动态的2次再结晶化，晶粒粗化容易进行。该情况下，有可能导致K值的降低(即韧性降低)。卷绕后，原样在大气中自然冷却即可。即使不进行水冷等冷却处理，也维持通过上述的钉扎效应而带来的效果。在利用晶粒细化时，低温韧性改善大。另外，认为固溶C、N的减少带来的基质的软质化也有助于低温韧性改善。因此，通过满足本发明的制造条件，能提供韧性优异的含Ti铁素体系不锈钢板的厚规格热轧钢板。
[热轧板退火]
对如上述那样得到的热轧钢板实施退火。将对保持结束了热轧的状态(所谓的“ashot”)的热轧钢板实施的退火称作“热轧板退火”。将通过热轧板退火得到的钢板(也包括在其后除去了表面氧化皮的钢板)称作“热轧退火钢板”。热轧钢退火通过加热至800～1100℃的温度范围来进行，以退火后的钢板的板面的硬度成为170HV以下的方式调整温度和退火时间。退火温度低于800℃时，无法充分地再结晶化，制作法兰部件时的冲切性劣化。该情况下，毛刺等变得容易产生，冲切模具的寿命大幅缩短。退火温度高于1100℃时，晶粒容易粗化，成为法兰部件的品质下降的主要原因。用于得到170HV以下的热轧退火钢板的合适的退火条件可通过预备试验并根据钢的化学组成、板厚而事先掌握软化行为，从而在上述的退火温度范围内容易地设定。通常，通过在设定为800～1100℃的温度内的退火温度下实施均热0～5分钟的加热，可得到良好的结果。在此，均热0分钟是指材料温度达到了规定温度后立刻冷却的情形。退火后通常实施酸洗以除去表面的氧化皮。该热轧板退火在能使厚规格的热轧钢板通板的连续退火酸洗生产线中进行是有效的。
实施例
将表1所示的钢进行熔炼，得到厚度约200mm的连续铸造板坯。钢的化学组成均满足本发明的规定。将各连续铸造板坯放入加热炉，根据钢种在表2中记载的板坯加热温度下保持50～100分钟之后从炉中取出，立即进行利用粗轧机的粗轧。提取温度设为与板坯加热温度相同。粗轧根据精加工目标板厚以7～9个轧槽进行，制作厚度20～50mm的中间板坯。在粗轧机的最终轧槽出侧测定中间板坯的表面温度。将该温度在表2中作为“中间板坯温度”表示。对得到的中间板坯，立即利用具备6机座轧机的连续热轧机或具有卷取炉的可逆式热轧机实施精加工热轧，其后，卷绕而得到卷材状的热轧钢板。卷绕温度通过测定卷绕机即刻之前的板表面温度而求出。得到的热轧钢板的板厚示于表2。将各热轧钢板在连续退火酸洗生产线中通板，实施热轧板退火和酸洗，得到了热轧退火钢板。热轧板退火条件示于表2。
表1
对各热轧退火钢板，从其钢带的纵向两端附近和中央附近采集了试验用的板材样品。从这些3张板材中，从钢带宽度方向(轧制直角方向)的两端部附近和中央附近切出各种试样片，对于1个热轧退火钢板的卷材在合计9个部位的采样位置进行了以下的调查。
通过上述方法求出Free(C+N)和平均晶粒d，通过(1)式算出K值。制作U切口冲击试样片，按照JIS Z2242:2005进行20℃下的恰贝冲击试验。利用摆锤的冲击赋予方向(即U切口的深度方向)设为与轧制方向和板厚方向垂直的方向(即热轧退火钢带的板宽度方向)。通过上述方法测定了板面的硬度。各热轧退火钢板在上述9个部位的采样位置的测定结果中都没有看到大的变异，在此为了严格估算评价结果，采用K值为最低值(即，最低成绩的值)的采用位置的各测定结果作为关于该钢板的成绩值。将其结果示于表2。
表2
根据本发明，在K值成为150以上的条件下制造的钢板(本发明例)，根据20℃的U切口冲击试验片的冲击值均成为150J/cm2以上，具有良好的韧性。另外，通过退火能实现170HV以下的软质化。因此，判断这些钢板的任一者均能充分加工成排气管法兰部件，得到的法兰在使用时也具有充分的韧性。另外，确认了在使用了连续生产线的钢带的制造中，可遍及钢带全长而稳定地得到上述优异的韧性改善效果。
将本发明例的上述钢板用作原材料，实施模拟了加工成排气管法兰部件的冷锻试验、压制开孔试验、切削试验。其结果，均未发现因韧性不足或软质化不足引起的制造上的障碍。另外，对于得到的冷锻部件，进行了在申请人决定的非常严苛的条件下的落锤试验。其结果，在由本发明例的所有钢板得到的试样片中，都没有发生因韧性不足引起的破裂等问题。
就作为比较例的No.21、22、23、24、25、26、27、28而言，板坯加热温度、中间板坯温度、卷绕温度超过本发明例较多，因此，无法得到利用TiC等的析出物的钉扎效应，平均结晶粒径变大，其结果，韧性降低。No.29中，板坯加热温度、中间板坯温度满足本发明的条件，但由于卷绕温度低，因此，卷绕的卷材的形状变差。另外，钢中的C、N含量高但Ti添加量少，因此，Free(C+N)升高，韧性降低。
将比较例的各钢板用于原材料，在与上述同样的条件下，实施拟了加工成排气管法兰部件的冷锻试验、压制开孔试验、切削试验。其结果，关于No.22，虽然硬度为稍高于本发明范围的程度，但由于韧性低，因此在开孔试验时产生了裂纹。关于No.21、23、24、25、26、27、28、29，韧性低且硬度大，因此对法兰部件的产品化是困难的。
附图标记说明
1 钢管
2 法兰部件

Claims (6)

1.排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板，其中，具有以质量％计由C：0.003～0.030％、Si：2.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.050％以下、S：0.040％以下、Cr：10.0～19.0％、N：0.030％以下、Ti：0.07～0.50％、Al：0.010～0.20％、余量Fe及不可避免的杂质构成的化学组成，由下述(1)式定义的K值为150以上，板面的硬度为170HV以下，板厚为5.0～11.0mm，
K值＝-0.07×Cr－6790×Free(C+N)－1.44×d+267……(1)
在此，在(1)式的Cr的位置上代入钢中Cr含量(质量％)的值，Free(C+N)为从存在于钢中的C和N的合计含量(质量％)减去了用电解提取法所回收的提取残渣中存在的C和N的合计含量(质量％)的值(质量％)，d为对于与轧制方向及板厚方向平行的截面(L截面)进行了研磨的观察面、利用JIS G0551:2013的附录C中所规定的直线试验线的切断法求出的平均结晶粒径(μm)。
2.权利要求1所述的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板，其中，具有以质量％计进一步含有Mo：1.50％以下的化学组成。
3.权利要求1所述的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板，其中，具有以质量％计进一步含有B：0.0030％以下的化学组成。
4.权利要求1～3中任一项所述的排气管法兰部件用含Ti铁素体系不锈钢板的制造方法，其具有：
将具有上述化学组成的钢的板坯用加热炉加热之后，在950～1120℃的温度下从炉中取出，利用粗轧机进行轧制而制成板厚20～50mm、表面温度700～850℃的中间板坯，接着对上述中间板坯实施热轧而制成板厚5.0～11.0mm之后，在表面温度650～800℃下卷绕，由此得到热轧钢板的工序；
将上述热轧钢板在800～1100℃下进行退火，得到板面的硬度为170HV以下的热轧退火钢板的工序。
5.法兰部件，其使用了权利要求1～3中任一项所述的含Ti铁素体系不锈钢板。
6.权利要求5所述的法兰部件，其中，上述法兰部件为汽车的排气管法兰部件。
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