CN108698168A - 激光焊接型钢以及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供焊接部的强度优异的激光焊接型钢。在通过由钢板构成的腹板材料(4)以及凸缘材料(3a、3b)形成的激光焊接型钢(1)中，钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，腹板材料(4)与凸缘材料(3a、3b)的接合部分亦即焊接部(2)的硬度是钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，焊接部(2)的突出量是1mm以下。Ceql＝C+(Si/50)+(Mn/25)+(P/2)+(Cr/25)+Ti···(1)。

Description

激光焊接型钢以及其制造方法
技术领域
本发明涉及型钢，更详细而言，涉及通过激光焊接形成焊接部的型钢。
背景技术
以往，作为建筑物等结构部件，广泛使用横截面是H形的H型钢。作为这样的H型钢，如图6所示，公知有通过高频焊接将腹板材料和凸缘材料接合而制造出的轻型焊接H型钢(图6的(a))、通过电弧焊接将腹板材料和凸缘材料接合而制造出的建造H型钢(图6的(b))、以及通过将钢坯等热轧而制造出的轧制H型钢(图6的(c))。
如图6的(a)所示，在轻型焊接H型钢中，由于在高频焊接时使腹板材料和凸缘材料抵接，所以熔融的钢被挤出，形成了焊珠。在轻型焊接H型钢中，由于钢板表面与焊珠之间形成有凹口，所以在承受负载的情况下，在凹口产生应力集中，存在以凹口为起点产生破坏的危险性。另外，如图6的(b)所示，在建造H型钢中，由电弧焊接所使用的焊丝形成了焊接焊珠。并且，如图6的(c)所示，在轧制H型钢中，在腹板材料与凸缘的交点部分存在被称为圆角的曲面部分。
这里，H型钢在作为结构部件使用时，有在凸缘材料彼此之间以与腹板材料抵接的方式配置加强部件、或与其他部件接合使用的情况。这样的情况下，上述的焊珠、焊接焊珠以及圆角这样的突出部有可能阻碍加强部件的配置或与其他部件的接合。然而，若通过切削等除去这些突出部，则存在强度降低这样的问题。
为了解决这样的问题，提出了将腹板材料和凸缘材料通过激光焊接接合的型钢的制造方法(例如，参照专利文献1～3)。在通过激光焊接制造型钢的方法中，焊接不使用焊丝，所以在焊接部不形成有突出部，没有突出部阻碍加强部件的配置或与其他部件的接合的问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利公报“特开2009－119485号公报(2009年6月4日公开)”
专利文献2：日本专利公报“特开2011－83781号公报(2011年4月28日公开)”
专利文献3：日本专利公报“特开2012－152820号公报(2012年8月16日公开)”
近年来，在通过激光焊接制造出的激光焊接型钢中，要求进一步提高焊接部的强度。
发明内容
本发明是鉴于上述的问题点而完成的，其目的在于提供焊接部的强度优异的激光焊接型钢。
为了解决上述的课题，本发明的激光焊接型钢的特征在于，是通过由钢板构成的腹板材料以及凸缘材料形成的激光焊接型钢，上述钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，上述腹板材料与上述凸缘材料的接合部分亦即焊接部的硬度是上述钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，上述焊接部的突出量是1mm以下。
【数学式1】
本发明的激光焊接型钢的制造方法的特征在于，是通过由钢板构成的腹板材料以及凸缘材料形成的激光焊接型钢的制造方法，包括将上述腹板材料和上述凸缘材料通过激光焊接接合的工序，上述钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，上述腹板材料与上述凸缘材料的接合部分亦即焊接部的硬度是上述钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，上述焊接部的突出量是1mm以下。
【数学式2】
发明效果
根据本发明，通过焊接部的突出量是1mm以下，从而在由凸缘材料和腹板材料包围起的部分安装加强部件等时的自由度较高，在使用激光焊接型钢作为建筑物等结构部件时在设计、施工方面有利。并且，通过将碳当量Ceql设为0.075以上0.15以下，将焊接部的硬度设为钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，从而能够提供焊接部的突出量是1mm以下且焊接部的强度优异的激光焊接型钢。
附图说明
图1的(a)是表示本发明的实施方式1的激光焊接型钢的与长边方向垂直的横截面的图，(b)是(a)中的局部放大图。
图2是表示碳当量Ceql与焊接部的硬度的关系的图。
图3是表示本发明的实施例1的激光焊接方法的示意图。
图4是实施例1中的疲劳试验的示意图。
图5的(a)以及(b)是斜裂缝试验的示意图。
图6的(a)～(c)是表示以往使用的H型钢的图。
图7是表示将型钢作为建筑物等结构部件使用的情况的一个例子的图。
图8的(a)以及(b)是对轻型焊接CT型钢以及轧制CT型钢中的突出量进行说明的图。
图9是表示本发明的实施方式2的激光焊接型钢的与长边方向垂直的横截面的图。
图10是实施方式2的激光焊接型钢的角接缝部的局部放大图，(a)示出凸缘材料的端面与腹板材料的面对齐的情况，(b)示出凸缘材料的端面对于腹板材料的面突出的情况。
图11是表示将型钢作为建筑物等结构部件使用的情况的一个例子的图，(a)示出实施方式2的激光焊接型钢，(b)示出轧制型钢，(c)示出轻型焊接型钢。
图12是表示本发明的实施例2的激光焊接方法的示意图。
图13是实施例2中的疲劳试验的示意图。
图14的(a)～(c)是实施例2中的接点弯曲试验的示意图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的实施方式详细地进行说明。
＜实施方式1＞
图1的(a)是表示本实施方式的激光焊接型钢1的与长边方向垂直的横截面的图，(b)是(a)所示的激光焊接型钢1中的焊接部2的局部放大图。
激光焊接型钢1是通过激光焊接将由钢板构成的2个凸缘材料3、和连接凸缘材料3彼此的由钢板构成的腹板材料4接合成的H型钢。此外，在本实施方式中，对激光焊接型钢1是与长边方向垂直的横截面是H形的H型钢的情况进行了描述，但并不局限于此。即，激光焊接型钢1是具有通过激光焊接制造出的T字状的接缝部的型钢即可，也可以是I型钢、T型钢等各种型钢。此外，以下，将凸缘材料3以及腹板材料4称为母材。
激光焊接型钢1在凸缘材料3与腹板材料4的接合部分具有凸缘材料3和腹板材料4熔融形成的焊接部2。
本实施方式的激光焊接型钢1的焊接部2的突出量是1mm以下，优选是0.75mm以下。所谓焊接部2的突出量是在激光焊接型钢1的与长边方向垂直的任意的横截面中，从凸缘材料3突出的焊接部2的长度以及从腹板材料4突出的焊接部2的长度中最大的长度。
即，若将照射有激光的一侧作为腹板材料4的表面侧，则在图1的(b)所示的焊接部2中，焊接部2的突出量是从腹板材料4的表面侧的凸缘材料突出的焊接部2的长度α、从腹板材料4的背面侧的凸缘材料3突出的焊接部2的长度β、从腹板材料4的表面侧突出的焊接部2的长度γ、以及从腹板材料4的背面侧突出的焊接部2的长度δ中最大的长度。本实施方式的激光焊接型钢1在任意的位置的横截面中，由α、β、γ、以及δ示出的突出的焊接部的长度均是1mm以下。
这里，腹板材料4的板厚优选是6mm以下。若腹板材料4的板厚超过6mm，则在使用激光焊接将凸缘材料3和腹板材料4焊接时，需要增多热量输入量。其结果，是因为焊接部2的突出量，尤其是在图1的(b)中，由β以及δ示出的背面焊珠的长度超过1mm。此外，凸缘材料3的板厚并不特别限定。
图7是表示将型钢作为建筑物等结构部件使用的情况的一个例子的图，(a)示出轻型焊接型钢，(b)示出本实施方式的激光焊接型钢1。
如图7的(a)所示，在以往使用的轻型焊接型钢等的型钢中，在腹板材料与凸缘材料的接合部分形成有突出部。然而，这样的型钢在作为建筑物等结构部件使用的情况下，会在由腹板材料和凸缘材料包围起的部分配置加强部件使用。这样的情况下，在以往使用的轻型焊接型钢等型钢中，在腹板材料与凸缘材料的接合部分形成有突出部，限制了加强部件的配置或形状。
另一方面，如图7的(b)所示，在本实施方式的激光焊接型钢1中，焊接部2的突出量是1mm以下，所以加强部件的配置或形状的自由度较高。另外，这样的型钢也有与其他部件接合使用的情况。在这样的情况中，也因为焊接部2的突出量是1mm以下，所以焊接部2不阻碍与其他部件的接合。这样，本实施方式的激光焊接型钢1与以往的型钢相比，在作为结构部件使用的情况中，在设计、施工方面有利。
另外，本实施方式的激光焊接型钢1的焊接部2的硬度是由腹板材料4以及凸缘材料3构成的母材的硬度的1.2倍以上、4倍以下。另外，优选焊接部2的硬度是母材的硬度的2倍以上且3.5倍以下。此外，本实施方式所说的硬度是维氏硬度(Hv0.2)。焊接部2的硬度是焊接部2中的腹板材料4与凸缘材料3的抵接部(抵接部)且腹板材料4的厚度方向的中心位置处的硬度。例如，焊接部2中的硬度是图1的(b)所示的位置2a处的硬度。另外，在腹板材料4的硬度与凸缘材料3的硬度不同的情况下，将其平均值作为母材的硬度。
此外，在激光焊接型钢1中，由(焊接部2的硬度)/(母材的硬度)所示的硬度比能够通过母材的组成以及激光焊接的条件等控制。
并且，本实施方式的激光焊接型钢1的焊接部2的下述公式(1)所示的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下。此外，在下述公式(1)中，各个元素符号表示焊接部2中的各元素的重量％浓度。
【数学式3】
这里，焊接部2中的碳当量Ceql也可以通过直接测量焊接部2中的各元素的浓度来求出，但也可以使用腹板材料4以及凸缘材料3中的各元素的重量％浓度。这是因为激光焊接与电弧焊接不同，不使用焊丝，所以形成与腹板材料4以及凸缘材料3相同的组成的焊接部2。此外，在腹板材料4和凸缘材料3中使用组成不同的钢板的情况下，将其平均值作为焊接部2的组成即可。
图2是表示由公式(1)所示的碳当量Ceql与焊接部2的硬度的关系的图。作为本申请发明者深入研究的结果，发现了由公式(1)所示的碳当量Ceql，如图2所示，可知碳当量Ceql与焊接部2的硬度之间具有良好的相关性。
此外，本实施方式的激光焊接型钢1所使用的钢板(凸缘材料3以及腹板材料4)也可以是实施了淬火、回火等精炼处理的钢板，另外，也可以是未实施精炼处理的非精炼的钢板。
如以上所述，本实施方式的激光焊接型钢1的由公式(1)所示的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，焊接部2的突出量为1mm以下，焊接部2的硬度为母材的硬度的1.2倍以上4倍以下。由此，本实施方式的激光焊接型钢1起到以下的(i)以及(ii)的效果。
(i)通过焊接部2的突出量是1mm以下，从而在由凸缘材料3和腹板材料4包围起的部分安装加强部件等时的自由度较高，使用激光焊接型钢1作为建筑物等结构部件时在设计、施工方面有利。
(ii)通过使碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，使焊接部2的硬度为母材的硬度的1.2倍以上4倍以下，从而能够成为焊接部2的突出量是1mm以下并且焊接部2的强度优异的激光焊接型钢1。
＜实施方式2＞
在上述的实施方式1中，对通过激光焊接制造出的具有T字状的接缝部的激光焊接型钢进行了说明。然而，本发明并不局限于具有T字状的接缝部的激光焊接型钢。例如，也能够应用于具有角接缝部的激光焊接型钢。
图9是表示本实施方式的激光焊接型钢1的与长边方向垂直的横截面的图。如图9所示，激光焊接型钢1是通过由钢板构成的2个凸缘材料3a、3b和连接凸缘材料3a、3b彼此的由钢板构成的腹板材料4通过激光焊接接合成的型钢。激光焊接型钢1为一个凸缘材料3a与腹板材料4通过T字状的接缝部接合，另一个凸缘材料3b与腹板材料4通过角接缝部接合，且横截面是J形的型钢(以下，称为J型钢)。
此外，在本实施方式中，对激光焊接型钢1是J型钢的情况进行了描述，但并不局限于此。即，激光焊接型钢1是通过激光焊接制造出的具有角接缝部的型钢即可，也可以是横截面为“コ”字型的型钢等各种型钢。
在激光焊接型钢1中，在凸缘材料3a、3b与腹板材料4的接合部分具有凸缘材料3和腹板材料4熔融形成的焊接部2。在本实施方式中，也与实施方式1相同地，焊接部2的突出量是1mm以下，优选是0.75mm以下。这里，T字状的接缝部中的突出量与实施方式1相同所以省略说明，对角接缝部中的突出量进行说明。
图10是角接缝部的焊接部2的局部放大图。这里，图12示出制造实施方式2的激光焊接型钢1的情况的焊接方法。如该图所示，实施方式2的激光焊接型钢1能够从腹板材料的一面侧照射激光，形成T字状的接缝部和角接缝部。而且，与实施方式1相同地，将照射有激光的一侧作为腹板材料4的表面侧。如图10的(a)所示，在凸缘材料3b的端面3c和腹板材料4的表面侧的面对齐的情况下，焊接部2的突出量是从腹板材料4的背面侧的凸缘材料3b突出的焊接部2的长度β以及从腹板材料4的背面侧突出的焊接部2的长度δ中最大的长度。另外，如图10的(b)所示，在凸缘材料3b的端面3c相对于腹板材料4的表面侧的面突出的情况下，焊接部2的突出量是从腹板材料4的表面侧的凸缘材料3b突出的焊接部2的长度α、从腹板材料4的背面侧的凸缘材料3b突出的焊接部2的长度β、从腹板材料4的表面侧突出的焊接部2的长度γ、从腹板材料4的背面侧突出的焊接部2的长度δ中最大的长度。本实施方式的激光焊接型钢1在角接缝部的任意的位置的横截面中，由α、β、γ、以及δ所示的突出的焊接部的长度均是1mm以下。
此外，在本实施方式的激光焊接中，也与实施方式1相同地，考虑热量输入量，优选腹板材料4的板厚是6mm以下。
图11是表示将型钢作为建筑物等结构部件使用的情况的一个例子的图，(a)示出本实施方式的激光焊接型钢1，(b)示出轧制型钢，(c)示出轻型焊接型钢。
如图11的(b)、(c)所示，在轧制型钢或轻型焊接型钢中，在腹板材料与凸缘材料的接合部分形成有突出部(图6的焊珠或圆角)。因此，在由腹板材料和凸缘材料包围起的部分配置加强部件的情况下，由于腹板材料与凸缘材料的接合部分的突出部限制了加强部件的配置或形状。
另一方面，如图11的(a)所示，在本实施方式的激光焊接型钢1中，T字状的接缝部以及角接缝部的焊接部2的突出量是1mm以下，所以与实施方式1相同地，加强部件的配置或形状的自由度变高。
另外，本实施方式的激光焊接型钢1并不局限于T字状的接缝部，在角接缝部中，也与实施方式1相同地，焊接部2的硬度是由腹板材料4以及凸缘材料3构成的母材的硬度的1.2倍以上4倍以下。另外，优选焊接部2的硬度是母材的硬度的2倍以上3.5倍以下。此外，例如，角接缝部的焊接部2中的硬度是图10所示的位置2a处的硬度。
并且，本实施方式的激光焊接型钢1的焊接部2并不局限于T字状的接缝部，在角接缝部中也与实施方式1相同地，由上述公式(1)示出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下。
如以上所述，本实施方式的激光焊接型钢1中的角接缝部的焊接部2与实施方式1相同地，由公式(1)所示的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，突出量为1mm以下，硬度为母材的硬度的1.2倍以上4倍以下。由此，本实施方式的激光焊接型钢1与实施方式1相同地，在由凸缘材料3和腹板材料4包围起的部分安装加强部件等时的自由度变高，并不局限于T字状的接缝部，在角接缝部中，焊接部2的突出量也是1mm以下，并且焊接部2的强度也优异。
如以上所述，本发明的一个实施方式的激光焊接型钢的特征在于，是通过由钢板构成的腹板材料以及凸缘材料形成的激光焊接型钢，上述钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，上述腹板材料与上述凸缘材料的接合部分亦即焊接部的硬度是上述钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，上述焊接部的突出量是1mm以下。
【数学式4】
另外，在本发明的激光焊接型钢中，上述腹板材料的板厚也可以是6mm以下。
并且，在本发明的激光焊接型钢中，优选上述焊接部的硬度是上述钢板的硬度的2倍以上3.5倍以下。
并且，在本发明的激光焊接型钢中，优选上述焊接部的突出量是0.75mm以下。
并且，本发明的激光焊接型钢的制造方法的特征在于，是通过由钢板构成的腹板材料以及凸缘材料形成的激光焊接型钢的制造方法，包括将上述腹板材料和上述凸缘材料通过激光焊接接合的工序，上述钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql是0.075以上0.15以下，上述腹板材料与上述凸缘材料的接合部分亦即焊接部的硬度是上述钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，上述焊接部的突出量是1mm以下。
【数学式5】
另外，在本发明的激光焊接型钢的制造方法中，上述腹板材料的板厚也可以是6mm以下。
并且，在本发明的激光焊接型钢的制造方法中，优选上述焊接部的硬度是上述钢板的硬度的2倍以上3.5倍以下。
并且，在本发明的激光焊接型钢的制造方法中，优选上述焊接部的突出量是0.75mm以下。
本发明并不局限于上述的各实施方式，能够在技术方案所示的范围中进行各种变更，对不同的实施方式适当地组合分别公开的技术手段而得到的实施方式也包含于本发明的技术范围。
【实施例】
＜第一实施例＞
以下，通过实施例以及比较例进一步详细地对本发明中的实施方式1进行说明，但本发明并不局限于这些实施例。
使用具有表1所示的碳当量Ceql的腹板材料以及凸缘材料，通过激光焊接制成宽度100mm、高度100mm的H字状的型钢(实施例1～11以及比较例1～12)。
这里，作为凸缘材料，使用宽度100mm、长度4m的钢板。作为腹板材料，使用宽度为〔100－(2张凸缘材料的板厚的合计)/2〕mm、长度为4m的钢板。使用的凸缘材料以及腹板材料的板厚按照表1所示。
此外，在实施例1～11以及比较例1～12中，使用非精炼的钢板作为凸缘材料以及腹板材料。
图3是表示本实施例的激光焊接方法的示意图。如图3所示，激光焊接通过将腹板材料4与凸缘材料3抵接，并使用光纤激光焊接机从激光棒6以4.0kW～5.2kW的输出照射束斑直径0.6mm的激光5来进行。另外，将焊接速度设为4m/min，将激光5相对于凸缘材料3的照射角度θ设为10射。
另外，为了比较，制成了通过高频焊接制造出的轻型焊接H型钢(比较例13、14)和通过热轧制造出的轧制H型钢(比较例15、16)。在疲劳强度试验中在腹板上切断这些H型钢成为T字形状以用于试验。并且，作为后处理，在比较例14中，通过切削除去高频焊接后的焊珠，在比较例16中，通过切削除去圆角。
【表1】
而且，对于实施例1～11以及比较例1～16，测量出T字状的型钢的与长边方向垂直的任意的横截面中的焊接部的突出量。表1示出焊接部的突出量的测量结果。
图8是对轻型焊接型钢以及轧制型钢中的突出量进行说明的图，图8的(a)示出轻型焊接型钢，图8的(b)示出轧制型钢。
此外，对于通过高频焊接制成的轻型焊接型钢(比较例13、14)，测量在T字状的型钢的与长边方向垂直的任意的横截面中，图8的(a)中由α、β、γ以及δ所示的从腹板材料以及凸缘材料突出的焊珠的长度，并将其中最大的长度作为突出量。另外，对于通过热轧制成的轧制型钢(比较例15、16)，也测量在T字状的型钢的与长边方向垂直的任意的横截面中，图8的(b)中由α、β、γ以及δ所示的从腹板材料以及凸缘材料突出的圆角的长度，并将其中最大的长度作为突出量。
如表1所示，可知在使用板厚是6mm以下的腹板材料，通过激光焊接制成的实施例1～10以及比较例1～11中，焊接部的突出量是1mm以下。另一方面，可知通过高频焊接制成的比较例13以及通过热轧制成的比较例15的焊接部的突出量均超过1mm。此外，可知除去了焊珠的比较例14以及除去了圆角的比较例16的焊接部的突出量是1mm以下。
接下来，对于通过激光焊接制成的实施例1～11以及比较例1～12和通过高频焊接制成的比较例13、14，测量焊接部的硬度和凸缘材料以及腹板材料(母材)的硬度，计算由焊接部硬度/母材硬度所示的硬度比。表2示出硬度的测量结果以及硬度比。此外，对于凸缘材料与腹板材料的组成不同的实施例6以及比较例4，将凸缘材料的硬度与腹板材料的硬度的平均值作为母材的硬度。另外，对于通过热轧制成的比较例15以及16，因为不存在焊接部，所以对于母材的硬度进行测量。
【表2】
母材硬度(Hv) 焊接部硬度(Hv) 硬度比
实施例1 128 375 2.9
实施例2 131 389 3.0
实施例3 133 401 3.0
实施例4 130 407 3.1
实施例5 127 432 3.4
实施例6 132 396 3.0
实施例7 138 386 2.8
比较例1 132 362 2.7
比较例2 128 413 3.2
比较例3 127 421 3.3
比较例4 117 476 4.1
比较例4.5 117 134 1.1
比较例5 145 414 2.9
实施例8 129 374 2.9
比较例6 126 358 2.8
比较例7 131 423 3.2
实施例9 128 358 2.8
比较例8 124 308 2.5
比较例9 130 409 3.2
实施例10 127 380 3.0
比较例10 128 352 2.8
比较例11 127 417 3.3
实施例11 136 393 2.9
比较例12 132 390 3.0
比较例13 142 383 2.7
比较例14 142 383 2.7
比较例15 145 - -
比较例16 145 - -
另外，对于实施例1～11以及比较例1～16的型钢，进行疲劳试验、拉伸试验、以及斜破裂破坏试验。各个试验的内容按照以下所述。
〔疲劳试验〕
图4是疲劳试验的示意图。如图4所示，以凸缘材料3和试验机基部13平行的方式通过固定螺栓12将凸缘材料3固定到试验机基部13。而且，利用夹盘11把持腹板材料4，4次/秒地对于腹板材料4施加母材强度的10～80％的拉伸载荷，以完全脉动的方式进行试验。而且，测量即使施加106次负载也不断裂的载荷，并将除以母材的强度得到的值作为疲劳极限。另外，施加母材强度的50％的载荷测量到断裂的次数。然后，比较例15所示的型钢将施加母材的强度的50％的载荷直至断裂的次数作为基准次数，将相对于该基准次数的比作为疲劳寿命。表3示出测量出的疲劳极限以及疲劳寿命。另外，在疲劳试验中，表3也示出型钢断裂的位置。
〔拉伸试验〕
拉伸试验根据JIS G 3353进行，测量断裂位置。表3示出测量结果。
〔斜破裂试验〕
图5是斜破裂试验的示意图。如图5的(a)所示，首先，将T字状的型钢以凸缘材料3以及腹板材料4均与下部件1接触的方式倾斜地载置在下部件15与上部件16之间。然后，对于上部件16施加朝向下部件15的方向的载荷，压缩到凸缘材料3与上部件16紧贴，腹板材料4与下部件15紧贴(参照图5的(b))。然后，测量出试验后的焊接部有无破裂。表3示出测量结果。
此外，在激光焊接型钢中，考虑有载置为照射激光的一侧为上方的情况、和载置为将照射激光的一侧作为下方的情况这2种载置方法。然而，无论以哪种方法载置来进行试验，焊接部的破裂的有无都不变化，所以载置方法并不特别限定。
另外，对于不进行焊接的比较例15以及16，测量斜破裂试验后的腹板材料与凸缘材料的边界部分处有无破裂。
【表3】
如表1～3所示，可知碳当量Ceql小于0.075的比较例1、6、8、以及10在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在拉伸试验中容易在焊接部断裂。并且，可知碳当量Ceql是0.15以上的比较例2、3、5、7、9以及11在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在斜破裂试验中容易产生破裂。从以上来看，能够确认需要碳当量Ceql为0.075以上0.15以下。
另外，硬度比超过4的比较例4在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在斜破裂试验中也产生破裂。根据该情况，能够确认需要硬度比为4以下。另外，可知硬度比小于1.2的比较例4.5在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在拉伸试验中也在焊接部断裂。根据该情况，能够确认优选硬度比为1.2以上。
并且，能够确认通过将碳当量Ceql设为0.075以上0.15以下，将焊接部的硬度设为母材的硬度的1.2倍以上4倍以下，从而能够成为在拉伸试验中焊接部不会断裂，在斜破裂试验中焊接部不会产生破裂，另外，疲劳寿命优异的激光焊接型钢。
另外，腹板材料的板厚超过6mm的实施例11与腹板材料的板厚为6mm以下的实施例1～10相比，焊接部的突出量较多，根据该情况，能够确认优选腹板材料的板厚为6mm以下。
＜第二实施例＞
接下来，对本发明中实施方式2的J型钢的实施例和比较例进行说明。使用具有表4所示的碳当量Ceql的腹板材料以及凸缘材料，通过激光焊接制成宽度100mm、高度100mm的J字状的型钢(实施例12～22以及比较例17～28)。
这里，使用宽度100mm、长度4m的钢板作为凸缘材料3a，使用宽度〔50+(腹板材料4的板厚)/2〕mm、长度4m的钢板作为凸缘材料3b。作为腹板材料4，使用宽度为〔100－(凸缘材料3a的板厚+凸缘材料3b的板厚)/2〕mm、长度为4m的钢板。使用的凸缘材料以及腹板材料的板厚按照表4所示。
此外，在实施例12～22以及比较例17～28中，作为凸缘材料以及腹板材料，使用非精炼的钢板。
如图12所示，激光焊接通过将腹板材料4与凸缘材料3a、3b抵接，使用光纤激光焊接机以4.0kW～5.2kW的输出照射束斑直径0.6mm的激光来进行。另外，将焊接速度设为4m/min，将激光相对于凸缘材料3a、3b的照射角度θ设为10°。
另外，为了比较，通过切削除去由高频焊接制造出的轻型焊接H型钢(比较例29、30)和由热轧制造出的轧制H型钢(比较例31、32)的一方的凸缘材料，制成与角接缝部相同的形状的样本。
在腹板材料4的中间位置切断这些型钢，成为包括角接缝部的L字状以供试验使用。并且，在比较例30中通过切削除去高频焊接后的焊珠，在比较例32中通过切削除去轧制型钢的圆角。
【表4】
而且，对于实施例12～22以及比较例17～28，测量出L字状的型钢的与长边方向垂直的任意的横截面中的角接缝部的焊接部的突出量。表4示出焊接部的突出量的测量结果。
如表4所示，可知在使用板厚是6mm以下的腹板材料并通过激光焊接制成的实施例12～22以及比较例17～27中，焊接部的突出量是1mm以下。另一方面，可知通过高频焊接制成的比较例29以及通过热轧制成的比较例31的焊接部的突出量均超过1mm。此外，可知除去焊珠的比较例29以及除去圆角的比较例31的焊接部的突出量是1mm以下。
接下来，对于通过激光焊接制成的实施例12～22以及比较例17～28和通过高频焊接制成的比较例29、30，测量角接缝部的焊接部的硬度和凸缘材料以及腹板材料(母材)的硬度，计算出由焊接部硬度/母材硬度示出的硬度比。表5示出硬度的测量结果以及硬度比。此外，对于凸缘材料与腹板材料的组成不同的实施例17以及比较例20，将凸缘材料的硬度与腹板材料的硬度的平均值作为母材的硬度。另外，对于通过热轧制成的比较例31以及32，由于不存在焊接部，所以对于母材的硬度进行测量。
【表5】
母材硬度(Hv) 焊接部硬度(Hv) 硬度比
实施例12 128 372 2.9
实施例13 131 389 3.0
实施例14 133 403 3.0
实施例15 130 402 3.1
实施例16 127 421 3.3
实施例17 132 398 3.0
实施例18 138 392 2.8
比较例17 132 375 2.8
比较例18 128 415 3.2
比较例19 127 425 3.3
比较例20 117 480 4.1
比较例20.5 117 132 1.1
比较例21 145 421 2.9
实施例19 129 385 3.0
比较例22 126 365 2.9
比较例23 131 425 3.2
实施例20 128 362 2.8
比较例24 124 302 2.4
比较例25 130 414 3.2
实施例21 127 384 3.0
比较例26 128 346 2.7
比较例27 127 425 3.3
实施例22 136 395 2.9
比较例28 132 393 3.0
比较例29 142 383 2.7
比较例30 142 383 2.7
比较例31 145 - -
比较例32 145 - -
另外，对于实施例12～22以及比较例17～28的具有角接缝部的L字状的型钢，进行了疲劳试验、拉伸试验、以及接点弯曲试验。各个试验的内容按照以下所述。
〔疲劳试验〕
图13是疲劳试验的示意图。如图13所示，以使凸缘材料3b与试验机基部13平行的方式用固定螺栓12将凸缘材料3b固定于试验机基部13。而且，用夹盘11把持腹板材料4，对于腹板材料4以4次/秒施加母材强度的10～80％的拉伸载荷，以完全脉动的方式进行试验。而且，测量即使施加106次负载也不断裂的载荷，将除以母材的强度得到的值作为疲劳极限。另外，施加母材强度的50％的载荷量到断裂的次数。而且，比较例31中示出的型钢将施加母材的强度的50％的载荷直至断裂的次数作为基准次数，将相对于该基准次数的比作为疲劳寿命。表6示出测量出的疲劳极限以及疲劳寿命。另外，在疲劳试验中，表6也示出型钢断裂的位置。
〔拉伸试验〕
拉伸试验根据JIS G 3353的标准进行，测量出断裂位置。表6示出测量结果。
〔接点弯曲试验〕
图14是接点弯曲试验的示意图。如图14的(a)所示，首先，将L字状的型钢以凸缘材料3b的端部与下部件15接触，腹板材料4的端部与上部件16接触的方式倾斜地载置在下部件15与上部件16之间。而且，对于上部件16施加朝向下部件15的方向的载荷使型钢变形(参照图14的(b))，压缩到凸缘材料3b与下部件15紧贴，腹板材料4与上部件16紧贴(参照图14的(c))。而且，测量出试验后的焊接部有无破裂。表6示出测量结果。
此外，对于不进行焊接的比较例31以及32，测量出接点弯曲试验后的腹板材料与凸缘材料的边界部分处有无破裂。
【表6】
如表4～6所示，可知碳当量Ceql小于0.075的比较例17、22、24以及26在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在拉伸试验中容易在焊接部断裂。并且，可知碳当量Ceql是0.15以上的比较例18、19、21、23、25以及27在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在接点弯曲试验中容易产生破裂。从以上来看，能够确认需要碳当量Ceql为0.075以上0.15以下。
另外，硬度比超过4的比较例20在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在斜破裂试验中也产生破裂。根据该情况，能够确认需要硬度比为4以下。另外，可知硬度比小于1.2的比较例20.5在疲劳试验中焊接部断裂，另外，在拉伸试验中也在焊接部断裂。根据该情况，能够确认优选硬度比为1.2以上。
并且，能够确认通过使该碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，使焊接部的硬度为母材的硬度的1.2倍以上4倍以下，从而能够成为在拉伸试验中焊接部不会断裂，在斜破裂试验中焊接部不会产生破裂，另外，疲劳寿命优异的激光焊接型钢。
另外，腹板材料的板厚超过6mm的实施例22与腹板材料的板厚是6mm以下的实施例12～21相比，焊接部的突出量较多，根据该情况，能够确认优选腹板材料的板厚是6mm以下。
附图标记说明
1 激光焊接型钢
2 焊接部
3 凸缘材料
4 腹板材料

Claims (3)

1.一种激光焊接型钢，其特征在于，
是通过由钢板构成的腹板材料以及凸缘材料形成的激光焊接型钢，
上述钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，
上述腹板材料与上述凸缘材料的接合部分亦即焊接部的硬度是上述钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，
上述焊接部的突出量是1mm以下。
数学式1：
2.根据权利要求1所述的激光焊接型钢，其特征在于，
上述腹板材料的板厚是6mm以下。
3.一种激光焊接型钢的制造方法，其特征在于，
是通过由钢板构成的腹板材料以及凸缘材料形成的激光焊接型钢的制造方法，
包括将上述腹板材料和上述凸缘材料通过激光焊接接合的工序，
上述钢板的由公式(1)给出的碳当量Ceql为0.075以上0.15以下，
上述腹板材料与上述凸缘材料的接合部分亦即焊接部的硬度是上述钢板的硬度的1.2倍以上4倍以下，
上述焊接部的突出量是1mm以下。
数学式2
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Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08276286A (ja) * 1995-04-04 1996-10-22 Nippon Steel Corp 溶接部継手靱性に優れた鋼板のレーザー溶接方法
JP2002003984A (ja) * 2000-06-19 2002-01-09 Nippon Steel Corp 疲労強度特性に優れたレーザーまたは電子ビーム溶接継ぎ手を備えた構造物及びそれらの製造法
JP2002371338A (ja) * 2001-04-09 2002-12-26 Nippon Steel Corp レーザー溶接部の靭性に優れた鋼
JP2003080385A (ja) * 2000-08-21 2003-03-18 Sumitomo Metal Ind Ltd レーザ溶接された鋼構造部材及びその鋼構造部材に用いる鋼材
JP2012152820A (ja) * 2011-01-28 2012-08-16 Nisshin Steel Co Ltd レーザ溶接形鋼
CN102753300A (zh) * 2010-06-07 2012-10-24 新日本制铁株式会社 超高强度焊接接头及其制造方法
CN104520056A (zh) * 2012-07-26 2015-04-15 日新制钢株式会社 激光焊接型钢

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE519781C2 (sv) 2001-08-29 2003-04-08 Volvo Aero Corp Förfarande för framställning av en stator-eller rotorkomponent
JP5110642B2 (ja) 2007-11-13 2012-12-26 日新製鋼株式会社 溶接形鋼の製造方法
JP2011083781A (ja) 2009-10-13 2011-04-28 Nisshin Steel Co Ltd レーザ溶接によるｈ形鋼の製造方法
CN102162574B (zh) * 2011-03-31 2012-12-19 山东建筑大学 一种超高强钢激光拼焊板及其成形工艺
DE102011100633A1 (de) 2011-05-05 2012-11-08 Pilepro Llc Verfahren zur Herstellung eines Stahlprofils
TWI579092B (zh) * 2012-07-26 2017-04-21 日新製鋼股份有限公司 雷射焊接型鋼
CN104942439B (zh) * 2015-03-26 2017-04-19 上海工程技术大学 一种907a高强钢t型接头激光焊接加工方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08276286A (ja) * 1995-04-04 1996-10-22 Nippon Steel Corp 溶接部継手靱性に優れた鋼板のレーザー溶接方法
JP2002003984A (ja) * 2000-06-19 2002-01-09 Nippon Steel Corp 疲労強度特性に優れたレーザーまたは電子ビーム溶接継ぎ手を備えた構造物及びそれらの製造法
JP2003080385A (ja) * 2000-08-21 2003-03-18 Sumitomo Metal Ind Ltd レーザ溶接された鋼構造部材及びその鋼構造部材に用いる鋼材
JP2002371338A (ja) * 2001-04-09 2002-12-26 Nippon Steel Corp レーザー溶接部の靭性に優れた鋼
CN102753300A (zh) * 2010-06-07 2012-10-24 新日本制铁株式会社 超高强度焊接接头及其制造方法
JP2012152820A (ja) * 2011-01-28 2012-08-16 Nisshin Steel Co Ltd レーザ溶接形鋼
CN104520056A (zh) * 2012-07-26 2015-04-15 日新制钢株式会社 激光焊接型钢

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