CN108555223B - 一种gh901合金盘件制造方法 - Google Patents

一种gh901合金盘件制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN108555223B
CN108555223B CN201711337491.9A CN201711337491A CN108555223B CN 108555223 B CN108555223 B CN 108555223B CN 201711337491 A CN201711337491 A CN 201711337491A CN 108555223 B CN108555223 B CN 108555223B
Authority
CN
China
Prior art keywords
forging
warming
heat
temperature
upsetting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201711337491.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108555223A (zh
Inventor
甄小辉
唐军
秦卫东
王国强
薛强
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shaanxi Hongyuan Aviation Forging Co Ltd
Original Assignee
Shaanxi Hongyuan Aviation Forging Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shaanxi Hongyuan Aviation Forging Co Ltd filed Critical Shaanxi Hongyuan Aviation Forging Co Ltd
Priority to CN201711337491.9A priority Critical patent/CN108555223B/zh
Publication of CN108555223A publication Critical patent/CN108555223A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108555223B publication Critical patent/CN108555223B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
    • B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels

Abstract

本发明公开一种GH901合金盘件制造方法，包括对GH901合金坯料进行高温多火次镦拔改锻，对预制棒坯进行低温镦饼，然后进行低温模锻，低温固溶处理，以及一次沉淀处理和二次沉淀处理。本发明的方法通过高温长时间加热及改锻制坯，使坯料碳化物成细小弥散分布，结合后续低温镦饼及模锻进一步细化晶粒，改善盘件晶粒整体细小及均匀性，热处理固溶温度控制不超过1090℃，在充分固溶的基础上确保晶粒度不过分长大，从而能确保最终制造的锻件晶粒度细小均匀，提高超声波探伤整体水平。

Description

一种GH901合金盘件制造方法
技术领域
本发明属于加工技术领域，尤其涉及一种GH901合金盘件制造方法。
背景技术：
GH901合金属于难变形特种合金，变形抗力大，广泛应用于航空发动机涡轮盘件，要求使用寿命高，控制盘件的组织均匀细小极为关键。目前，传统的制造工艺，采用镦饼及模锻，工序安排相对简单，但仅满足尺寸成型要求，超声波探伤时，盘件经常会出现杂波超标，及局部晶粒粗大的问题。
发明内容：
鉴于现有技术的上述情况，本发明的技术目的是提供一种GH901合金盘件制造方法，以使合金盘件晶粒整体细小及均匀，并提高超声波探伤整体水平。
本发明通过高温长时间加热及改锻制坯，使坯料碳化物成细小弥散分布，结合后续低温锻造进一步细化晶粒，改善盘件晶粒整体细小及均匀性，提高超声波探伤整体水平。
本发明的上述目的是利用以下技术方案实现的：
一种GH901合金盘件制造方法，包括以下步骤：
步骤1：对GH901合金坯料进行高温多火次镦拔改锻：加热炉温度≤750℃装棒料，升温过程选取中温850～1000℃保温预热，高温阶段选取1100～1170℃，加热系数均按1.0～1.4min/mm，热料回炉生产时采用空冷，否则采用快速冷却，经过镦拔改锻最终制成所需规格尺寸的预制棒坯，改锻变形量30～60％；
步骤2，预制棒坯进行低温镦饼：加热炉温度≤750℃装预制棒坯，升温至950±10℃保温预热，再升温至1080～1100℃保温，加热保温系数均按0.6～0.8min/mm，时间到后出炉镦饼，锻后空冷，变形量30～60％；
步骤3，低温模锻：加热炉温度≤750℃装饼坯，升温至950±10℃保温预热，再升温至1080～1100℃保温，加热系数均按0.6～0.8min/mm，变形量15～60％，锻后空冷；
步骤4：低温固溶处理：≤800℃入炉，以80～100℃/h升温至950±10℃，保温系数1.4～1.5min/mm，再升温至加热温度1080～1090℃，热透后保温2h后出炉水冷，热透系数0.5～0.6min/mm；
步骤5：一次沉淀处理：≤700℃入炉，以80～100℃/h的速度升温至750±5℃，保温系数0.5～0.6min/mm，再升温至加热温度775±5℃，保温4h后出炉空冷；
步骤6：二次沉淀处理：≤600℃入炉，以80～100℃/h的速度升温至690±5℃，保温系数1.5～2.0min/mm，再升温至加热温度715±5℃，保温24h后出炉空冷。
进一步地，在步骤1的镦拔改锻中，变形过程采用换向拔长，即分别在轴向及径向进行镦拔变形，以尽量减少组织不均匀。
进一步地，步骤1的镦拔改锻应采用适宜的节奏，以避免坯料心部温升，一般控制在每2～3秒一锤。
进一步地，步骤1的终锻温度控制在980℃以上。
进一步地，步骤2和步骤3的终锻温度均控制在950℃以上。
本发明通过高温长时间加热及改锻制坯，使坯料碳化物成细小弥散分布，结合后续低温镦饼及模锻进一步细化晶粒，改善盘件晶粒整体细小及均匀性，热处理固溶温度控制不超过1090℃，在充分固溶的基础上确保晶粒度不过分长大，从而能确保最终制造的锻件晶粒度细小均匀，提高超声波探伤整体水平。
具体实施方式
为了更清楚地理解本发明的目的、技术方案及优点，下面以选取GH901合金棒料，生产制造GH901合金盘件为例，对本发明的工艺步骤进行详细说明。
步骤1：对GH901合金坯料进行高温多火次镦拔改锻，加热炉温度≤750℃装棒料，升温过程选取中温900℃保温预热，高温阶段选取1130℃，加热系数均按1.4min/mm，热料回炉生产时采用空冷，否则采用快速冷却，经过镦拔最终改锻制成所需规格尺寸预制棒坯，改锻变形量40％；
步骤2，预制棒坯进行低温镦饼，加热炉温度≤750℃装预制棒坯，升至950℃保温预热，再升温至1090℃保温，加热保温系数均按0.8min/mm，时间到出炉锻造，锻后空冷，变形量50％；
步骤3，低温模锻，加热炉温度≤750℃装饼坯，升至950℃保温预热，再升温至1085℃保温，加热系数均按0.8min/mm，变形量30％，锻后空冷；
步骤4：低温固溶处理：≤800℃入炉，以80～100℃/h升温至950±10℃，保温系数1.4min/mm，再升温至加热温度1085℃，热透后保温2h后出炉水冷，热透系数0.6min/mm。
步骤5：一次沉淀处理：≤700℃入炉，以80～100℃/h升温至750±5℃，保温系数0.6min/mm，再升温至加热温度775±5℃，保温4h后出炉空冷。
步骤6：二次沉淀处理：≤600℃入炉，以80～100℃/h升温至690±5℃，保温系数2.0min/mm，再升温至加热温度715±5℃，保温24h后出炉空冷。
其中步骤1的改锻应在适用的锻锤设备上进行，在本例中，在3吨锻锤设备上进行改锻，变形过程采用换向拔长，即分别在轴向及径向分别进行镦拔变形，以尽量减少组织不均匀。
步骤1的改锻过程应采用适宜的节奏避免坯料心部温升，控制在每2～3秒一锤。
步骤1的终锻温度优选控制在980℃以上，以抑制碳化物的析出，使碳化物均匀融于基体。
步骤2和步骤3的终锻温度均控制在950℃以上。
按照上述制造方法，生产的GH901合金盘件不同位置的平均晶粒度为3－2级之间，多批锻件探伤达到合格率100％，满足了需求。

Claims (5)

1.一种GH901合金盘件制造方法，包括以下步骤：
步骤1：对GH901合金坯料进行高温多火次镦拔改锻：加热炉温度≤750℃装棒料，升温过程选取中温850～1000℃保温预热，高温阶段选取1100～1170℃，加热系数均按1.0～1.4min/mm，热料回炉生产时采用空冷，否则采用快速冷却，经过镦拔改锻最终制成所需规格尺寸的预制棒坯，改锻变形量30～60％；
步骤2，预制棒坯进行低温镦饼：加热炉温度≤750℃装预制棒坯，升温至950±10℃保温预热，再升温至1080～1100℃保温，加热保温系数均按0.6～0.8min/mm，时间到后出炉镦饼，锻后空冷，变形量30～60％；
步骤3，低温模锻：加热炉温度≤750℃装饼坯，升温至950±10℃保温预热，再升温至1080～1100℃保温，加热系数均按0.6～0.8min/mm，变形量15～60％，锻后空冷；
步骤4：低温固溶处理：≤800℃入炉，以80～100℃/h升温至950±10℃，保温系数1.4～1.5min/mm，再升温至加热温度1080～1090℃，热透后保温2h后出炉水冷，热透系数0.5～0.6min/mm；
步骤5：一次沉淀处理：≤700℃入炉，以80～100℃/h的速度升温至750±5℃，保温系数0.5～0.6min/mm，再升温至加热温度775±5℃，保温4h后出炉空冷；
步骤6：二次沉淀处理：≤600℃入炉，以80～100℃/h的速度升温至690±5℃，保温系数1.5～2.0min/mm，再升温至加热温度715±5℃，保温24h后出炉空冷。
2.按照权利要求1所述的方法，其中在步骤1的镦拔改锻中，变形过程采用换向拔长，即分别在轴向及径向进行镦拔变形。
3.按照权利要求1所述的方法，其中步骤1的镦拔改锻为每2～3秒一锤。
4.按照权利要求1所述的方法，其中步骤1的终锻温度控制在980℃以上。
5.按照权利要求1所述的方法，其中步骤2和步骤3的终锻温度均控制在950℃以上。
CN201711337491.9A 2017-12-13 2017-12-13 一种gh901合金盘件制造方法 Active CN108555223B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711337491.9A CN108555223B (zh) 2017-12-13 2017-12-13 一种gh901合金盘件制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711337491.9A CN108555223B (zh) 2017-12-13 2017-12-13 一种gh901合金盘件制造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108555223A CN108555223A (zh) 2018-09-21
CN108555223B true CN108555223B (zh) 2019-05-21

Family

ID=63529354

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201711337491.9A Active CN108555223B (zh) 2017-12-13 2017-12-13 一种gh901合金盘件制造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108555223B (zh)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109622833A (zh) * 2018-12-11 2019-04-16 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种大厚度Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金锻件的组织均匀性控制方法
CN111207977A (zh) * 2020-02-27 2020-05-29 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种消除高温合金在超声波探伤时产生杂波的修复方法
CN112719181B (zh) * 2020-12-18 2023-01-13 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh2909合金环形件锻造方法
CN112846015B (zh) * 2020-12-24 2023-01-13 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh536高温合金环形锻件成型方法
CN112779385A (zh) * 2020-12-24 2021-05-11 陕西宏远航空锻造有限责任公司 Gh901涡轮盘锻件的热处理方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104139141A (zh) * 2014-06-30 2014-11-12 贵州安大航空锻造有限责任公司 钛合金环形件等轴晶锻造成形方法
CN104694861A (zh) * 2013-12-10 2015-06-10 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh4169g合金的锻造及热处理方法
CN104707931A (zh) * 2015-03-06 2015-06-17 西安三角航空科技有限责任公司 一种大型高温合金盘类模锻件的制造方法
CN106607529A (zh) * 2015-10-27 2017-05-03 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种高温合金饼坯的锻造方法
CN106623743A (zh) * 2016-12-01 2017-05-10 西北工业大学 一种gh4738合金模锻件及其制备方法
CN106702295A (zh) * 2016-12-07 2017-05-24 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种改善gh4698盘锻件组织及高温光滑疲劳性能的方法
CN107321900A (zh) * 2017-06-30 2017-11-07 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh4169合金盘锻件模锻成型方法
CN107377836A (zh) * 2017-06-30 2017-11-24 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种改善铁基高温合金叶片低倍组织的锻造方法
CN107385369A (zh) * 2017-06-30 2017-11-24 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh4698盘锻件晶粒尺寸控制与力学性能调节的方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09249951A (ja) * 1996-03-12 1997-09-22 Nippon Light Metal Co Ltd 微細組織を有するアルミ鍛造製品の製造方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104694861A (zh) * 2013-12-10 2015-06-10 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh4169g合金的锻造及热处理方法
CN104139141A (zh) * 2014-06-30 2014-11-12 贵州安大航空锻造有限责任公司 钛合金环形件等轴晶锻造成形方法
CN104707931A (zh) * 2015-03-06 2015-06-17 西安三角航空科技有限责任公司 一种大型高温合金盘类模锻件的制造方法
CN106607529A (zh) * 2015-10-27 2017-05-03 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种高温合金饼坯的锻造方法
CN106623743A (zh) * 2016-12-01 2017-05-10 西北工业大学 一种gh4738合金模锻件及其制备方法
CN106702295A (zh) * 2016-12-07 2017-05-24 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种改善gh4698盘锻件组织及高温光滑疲劳性能的方法
CN107321900A (zh) * 2017-06-30 2017-11-07 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh4169合金盘锻件模锻成型方法
CN107377836A (zh) * 2017-06-30 2017-11-24 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种改善铁基高温合金叶片低倍组织的锻造方法
CN107385369A (zh) * 2017-06-30 2017-11-24 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种gh4698盘锻件晶粒尺寸控制与力学性能调节的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN108555223A (zh) 2018-09-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108555223B (zh) 一种gh901合金盘件制造方法
CN105643222B (zh) 一种汽车一轴锻造模具的加工方法
CN104259361B (zh) 一种高碳高铬9Cr18马氏体不锈钢轴锻件制备工艺
CN103333997B (zh) H13模具钢的退火热处理方法
CN102380565B (zh) 一种大锻件的锻造方法
CN106868436A (zh) 一种快径锻联合生产高温合金gh4169细晶棒材制造方法
CN105414428A (zh) 一种饼类锻件的锻造工艺
CN106363352A (zh) 一种高强度铝合金环锻件的制造工艺
CN111215567A (zh) 提高gh4099高温合金薄壁类环件晶粒度的锻造方法
CN105170865A (zh) 一种爆破阀gh690合金剪切盖的晶粒控制方法
CN108246948A (zh) 一种改善gh901模锻件组织的锻造方法
CN107803454A (zh) 一种高韧性钛环的锻造成型方法
CN111438317A (zh) 一种具有高强高韧近β型钛合金锻件锻造成形的制备方法
CN103350179A (zh) C250马氏体时效钢低压涡轮轴的锻造成形方法
CN103350180A (zh) C250马氏体时效钢风扇轴的锻造成形方法
CN107354305B (zh) 改善Cr12型模具钢共晶碳化物不均匀度的制备方法
CN101906518B (zh) 含镍低合金圆钢的锻后热处理工艺
CN107442721A (zh) 一种模具的热锻造工艺
CN106399861A (zh) 用于高压第8级隔板外环的合金及其锻造方法
CN105728609A (zh) 一种塑性较差易裂的锻造工艺
CN108866299B (zh) 一种Cr12MoV钢的锻造热处理方法
CN108774671B (zh) 以s48c为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺
CN108220562B (zh) 一种工模具钢相变热处理方法
CN108866298B (zh) 一种Cr12MoV钢的锻造热处理工艺
CN109396310A (zh) 一种锻造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant