CN108774671B - 以s48c为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其工艺步骤如下：下料→锻造前加热→锻造制坯→辗环→锻后余热淬火→回火。上述的环件制造工艺由于利用锻后余热对环形进行淬火，使得锻后余热不会被浪费，从而能降低生产成本，并且由于无需重新加热环形进行淬火，从而还能大大降低生产时间，进而能提高生产效率；另外，为了使采用锻后余热淬火的环形具备较好的力学性能，所述工艺针对不同尺寸的环件还对工艺参数进行改进和细化，使得产品性能更加稳定和优良，从而所述的环件制造工艺适用于环件的大批量自动化生产。
Description
技术领域
本发明涉及环件锻造工艺领域，具体涉及一种以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺。
背景技术
S48C钢属于高级优质碳钢，采用由电炉、平炉或纯氧转炉炼钢法制造的全静钢，该钢金相组织均匀，无组织缺陷。该钢含碳量在0.4%以上，耐磨性优良，但延展性减少，淬火易变形和开裂，故热处理极为重要。S48C钢常用于环件的制造，现有一种产量很大的环件，该种环件以S48C钢为材料，重量不超过400Kg，厚度为60～100mm，高度为70～120mm；现有的该种环件的制造工艺不适合用于环件大批量的自动化生产，原因如下：（1）热处理工艺设计的不合理，环件轧制完成后会进行冷却，然后在进行加热淬火，这样一方面会浪费锻后余热，造成能源的流失，从而会增加生产成本，另一方面重新加热环形在去淬火会大大增加生产时间，从而会降低生产效率；（2）工艺参数较笼统，没有根据不同尺寸进行细化，使得生产的环件的性能会存在很大的波动。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是：将提供一种能使产品性能稳定且优良、生产成本较低、生产效率较高、适用于环件的大批量自动化生产的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺。
为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案为：以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其工艺步骤如下：下料→锻造前加热→锻造制坯→辗环→锻后余热淬火→回火；其特征在于：
（1）锻造前加热工序中：将下料所得的钢坯装炉，钢坯装炉时炉内温度≤750℃，装炉完成后炉内温度以≤180℃/h的速率升温至950℃±20℃后保温2～3h，然后炉内温度以≤180℃/h的速率升温至1180℃±20℃后保温0.5～1.5h，接着取出钢坯进行锻造；
（2）锻造制坯工序中：对加热后的钢坯进行锻造冲孔，使得钢坯能进行辗环；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，钢坯的开坯温度为1020℃±20℃；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，钢坯的开坯温度为1020℃±20℃；
c.当1m＜D≤1.3m时，钢坯的开坯温度为1050℃±20℃；
d.当0.7m＜D≤1m时，钢坯的开坯温度为1050℃±20℃；
D为所要制造的环件的外径；
（3）辗环工序中：在辗环机上对钢坯进行辗环；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间1′20″±20″；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间1′20″±20″；
c.当1m＜D≤1.3m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间40″±10″；
d.当0.7m＜D≤1m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间40″±10″；
（4）锻后余热淬火工序中：环件轧制完成后将环件直接吊装至淬火池中利用锻后余热对环件进行水冷淬火；淬火池进行水循环，使得淬火过程中，淬火池中的水温为15～40℃；
a. 当1.6m＜D≤1.8m时，吊装转运时间不超过1′，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为8′～10′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
b. 当1.3m＜D≤1.6m时，吊装转运时间不超过1′，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为7′～9′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
c. 当1m＜D≤1.3m时，吊装转运时间不超过40″，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为6′～8′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
d. 当0.7m＜D≤1m时，吊装转运时间不超过40″，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为6′～8′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
（5）回火工序中：淬火和回火之间的时间间隔不大于2h；环件装炉时炉内温度≤400℃，装炉完成后炉内温度以≤150℃/h的速率升温至550℃±10℃后保温5.5～6.5h，然后环件空冷。
进一步的，前述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其中：淬火时通过使环件不停移动来使得锻件冷却均匀。
进一步的，前述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其中：采用红外测温仪对温度进行检测。
进一步的，前述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其中：辗环在最大轧制直径为2m的辗环机上进行。
本发明的优点为：本发明所述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺由于利用锻后余热对环形进行淬火，使得锻后余热不会被浪费，从而能降低生产成本，并且由于无需重新加热环形进行淬火，从而还能大大降低生产时间，进而能提高生产效率；另外，为了使采用锻后余热淬火的环形具备较好的力学性能，所述工艺针对不同尺寸的环件还对工艺参数进行改进和细化，使得产品性能更加稳定和优良，从而所述的环件制造工艺适用于环件的大批量自动化生产。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步的详细描述。
以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其工艺步骤如下：下料→锻造前加热→锻造制坯→辗环→锻后余热淬火→回火；所制造环件的厚度为60～100mm，高度为70～120mm；
（1）下料工序中：以S48C钢为材料，下料所得钢坯重量不超过400Kg；
（2）锻造前加热工序中：将下料所得的钢坯装炉，钢坯装炉时炉内温度≤750℃，装炉完成后炉内温度以≤180℃/h的速率升温至950℃±20℃后保温2～3h，然后炉内温度以≤180℃/h的速率升温至1180℃±20℃后保温0.5～1.5h，接着取出钢坯进行锻造；
（3）锻造制坯工序中：对加热后的钢坯进行锻造冲孔，使得钢坯能进行辗环；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，钢坯的开坯温度为1020℃±20℃；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，钢坯的开坯温度为1020℃±20℃；
c.当1m＜D≤1.3m时，钢坯的开坯温度为1050℃±20℃；
d.当0.7m＜D≤1m时，钢坯的开坯温度为1050℃±20℃；
D为所要制造的环件的外径；
（4）辗环工序中：在最大轧制直径为2m的辗环机上对钢坯进行辗环；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间1′20″±20″；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间1′20″±20″；
c.当1m＜D≤1.3m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间40″±10″；
d.当0.7m＜D≤1m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间40″±10″；
1′表示的是1分钟，10″表示的是10秒钟，其它以此类推；
（5）锻后余热淬火工序中：环件轧制完成后将环件直接吊装至淬火池中利用锻后余热对环件进行水冷淬火，淬火时通过使环件不停移动来使得锻件冷却均匀；淬火池进行水循环，使得淬火过程中，淬火池中的水温为15～40℃；
a. 当1.6m＜D≤1.8m时，吊装转运时间不超过1′，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为8′～10′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
b. 当1.3m＜D≤1.6m时，吊装转运时间不超过1′，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为7′～9′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
c. 当1m＜D≤1.3m时，吊装转运时间不超过40″，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为6′～8′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
d. 当0.7m＜D≤1m时，吊装转运时间不超过40″，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为6′～8′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
（6）回火工序中：淬火和回火之间的时间间隔不大于2h；环件装炉时炉内温度≤400℃，装炉完成后炉内温度以≤150℃/h的速率升温至550℃±10℃后保温5.5～6.5h，然后环件空冷。
在本实施例中，为了精确测温，采用红外测温仪对温度进行检测。
采用本发明所述的环件制造工艺制得的环件能满足如下性能要求：抗拉强度Rm（MPa）≥750；屈服强度Re（MPa）≥500；延伸率A（%）≥17；断面收缩率Z（%）≥40；冲击功AKV2（J）≥5J@ -20℃；硬度HB为245～275。
Claims (4)
1.以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其工艺步骤如下：下料→锻造前加热→锻造制坯→辗环→锻后余热淬火→回火；其特征在于：
（1）锻造前加热工序中：将下料所得的钢坯装炉，钢坯装炉时炉内温度≤750℃，装炉完成后炉内温度以≤180℃/h的速率升温至950℃±20℃后保温2～3h，然后炉内温度以≤180℃/h的速率升温至1180℃±20℃后保温0.5～1.5h，接着取出钢坯进行锻造；
（2）锻造制坯工序中：对加热后的钢坯进行锻造冲孔，使得钢坯能进行辗环；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，钢坯的开坯温度为1020℃±20℃；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，钢坯的开坯温度为1020℃±20℃；
c.当1m＜D≤1.3m时，钢坯的开坯温度为1050℃±20℃；
d.当0.7m＜D≤1m时，钢坯的开坯温度为1050℃±20℃；
D为所要制造的环件的外径；
（3）辗环工序中：在辗环机上对钢坯进行辗环；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间1′20″±20″；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间1′20″±20″；
c.当1m＜D≤1.3m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间40″±10″；
d.当0.7m＜D≤1m时，钢坯的开轧温度不低于开坯温度30℃，终轧温度为920℃±10℃，轧制时间40″±10″；
（4）锻后余热淬火工序中：环件轧制完成后将环件直接吊装至淬火池中利用锻后余热对环件进行水冷淬火；淬火池进行水循环，使得淬火过程中，淬火池中的水温为15～40℃；
a.当1.6m＜D≤1.8m时，吊装转运时间不超过1′，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为8′～10′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
b.当1.3m＜D≤1.6m时，吊装转运时间不超过1′，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为7′～9′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
c.当1m＜D≤1.3m时，吊装转运时间不超过40″，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为6′～8′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
d.当0.7m＜D≤1m时，吊装转运时间不超过40″，使得入水时环件的温度保持在880℃±10℃，环件入水前的起始水温为15～35℃，环件的淬火时间为6′～8′，水温上升至淬火结束时的淬后水温≤40℃，出水时环件的温度＜50℃，出水返温2.5分钟时环件的温度＜80℃；
（5）回火工序中：淬火和回火之间的时间间隔不大于2h；环件装炉时炉内温度≤400℃，装炉完成后炉内温度以≤150℃/h的速率升温至550℃±10℃后保温5.5～6.5h，然后环件空冷。
2.根据权利要求1所述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其特征在于：淬火时通过使环件不停移动来使得锻件冷却均匀。
3.根据权利要求1或2所述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其特征在于：采用红外测温仪对温度进行检测。
4.根据权利要求1或2所述的以S48C为材料的采用锻后余热淬火的环件制造工艺，其特征在于：辗环在最大轧制直径为2m的辗环机上进行。
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110479924B (zh) * | 2019-08-26 | 2020-11-13 | 张家港中环海陆高端装备股份有限公司 | 大型环锻件流水线式制造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1491758A (zh) * | 2003-08-27 | 2004-04-28 | 溧阳华荣锻造有限公司 | 轮圈的生产工艺 |
| CN101812645A (zh) * | 2010-04-02 | 2010-08-25 | 张家港海陆环形锻件有限公司 | 风电回转支承环环锻件用材料及所述环锻件的制造工艺 |
| CN102294431A (zh) * | 2011-08-30 | 2011-12-28 | 上海宏钢电站设备铸锻有限公司 | F级燃气轮机静叶环毛坯锻件的制造方法 |
| CN102513799A (zh) * | 2012-01-06 | 2012-06-27 | 山东伊莱特重工有限公司 | 一种兆瓦级风电机组塔架法兰锻造碾环加工方法 |
| CN106391982A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-15 | 张家港中环海陆特锻股份有限公司 | 大型风电用叶轮锁紧环锻件的制造方法 |
| CN107414425A (zh) * | 2017-08-03 | 2017-12-01 | 常州市双强机械制造有限公司 | 风电齿圈轴承无缝环件工艺 |
-
2018
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Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1491758A (zh) * | 2003-08-27 | 2004-04-28 | 溧阳华荣锻造有限公司 | 轮圈的生产工艺 |
| CN101812645A (zh) * | 2010-04-02 | 2010-08-25 | 张家港海陆环形锻件有限公司 | 风电回转支承环环锻件用材料及所述环锻件的制造工艺 |
| CN102294431A (zh) * | 2011-08-30 | 2011-12-28 | 上海宏钢电站设备铸锻有限公司 | F级燃气轮机静叶环毛坯锻件的制造方法 |
| CN102513799A (zh) * | 2012-01-06 | 2012-06-27 | 山东伊莱特重工有限公司 | 一种兆瓦级风电机组塔架法兰锻造碾环加工方法 |
| CN106391982A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-15 | 张家港中环海陆特锻股份有限公司 | 大型风电用叶轮锁紧环锻件的制造方法 |
| CN107414425A (zh) * | 2017-08-03 | 2017-12-01 | 常州市双强机械制造有限公司 | 风电齿圈轴承无缝环件工艺 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| PB01 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB02 | Change of applicant information | ||
| CB02 | Change of applicant information |
Address after: 215626 Huashan Road, Hexing, Jinfeng Town, Zhangjiagang City, Suzhou City, Jiangsu Province Applicant after: Zhangjiagang Zhonghuan Sea and Land High-end Equipment Co., Ltd. Address before: 215600 Zhangjiagang Zhonghuan Hailu Special Forging Co., Ltd. Hexing Huashan Road, Jinfeng Town, Zhangjiagang City, Jiangsu Province Applicant before: ZHANGJIAGANG HAILU ANNULAR FORGING CO., LTD. |
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| GR01 | Patent grant | ||
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