CN108458351A - 固废物焚烧烟气净化处理方法及其系统 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种固废物焚烧烟气净化处理方法及其系统,以期望解决有效控制二噁英排放的问题。该方法包括以下操作:对固废物焚烧烟气进行脱硝处理;对脱硝处理后的固废物焚烧烟气尚处于400℃以上进行高温烟气除尘净化处理;对高温烟气除尘净化处理后的烟气快速冷却脱硫,让该烟气快速达到200℃以下。本方法能只需三步即能有效控制二噁英的排放,本系统包括依次连接的脱硝处理单元、除尘净化单元、脱硫单元和排放单元;除尘净化单元设置有连通脱硝处理单元的粉尘物质循环回路,以将高温除尘器拦截并收集粉尘送回焚烧炉再次进行热解气化,防止二噁英生成和排出。
Description
技术领域
本发明涉及固废物焚烧烟气净化技术领域,具体而言,涉及固废物焚烧烟气净化处理方法和固废物焚烧烟气净化处理系统。
背景技术
目前对固废物的焚烧会产生大量的固废物焚烧烟气,为避免对环境的二次污染,这些固废物焚烧烟气需经过严格的净化处理以充分脱除其中的污染物后才能排放。固废物焚烧烟气中的污染物主要为粉尘、二氧化硫等酸性气体和二噁英。由于二噁英是对人体危害极大的剧毒物质,因此,控制二噁英的排放是固废物焚烧烟气净化处理的重中之重。
目前,国内垃圾焚烧发电厂采用一种垃圾焚烧烟气处理方法是“SNCR脱硝(选择性非催化还原脱硝)+半干法/干法脱酸+活性炭喷射脱二噁英+袋式除尘器除尘“的工艺,即该工艺首先进行SNCR脱硝,得到脱硝烟气,然后进行半干法/干法脱酸,之后再进行活性炭喷射脱二噁英,以吸附二噁英,最后采用袋式除尘器除尘,对粉尘进行收集。
发明内容
本发明的目的在于提供固废物焚烧烟气净化处理方法和固废物焚烧烟气净化处理系统,以解决有效控制二噁英排放的问题。
为了实现上述目的,根据本发明的一个方面,提供了一种固废物焚烧烟气净化处理方法。该方法包括以下操作:对固废物焚烧烟气进行脱硝处理;对脱硝处理后的固废物焚烧烟气尚处于400℃以上进行高温烟气除尘净化处理;
若将实施上述脱硝处理的设备定义为脱硝处理单元、实施高温烟气除尘净化处理的设备为除尘净化单元,则在上述脱硝处理单元与除尘净化单元之间建立粉尘物质循环回路,以使由除尘净化单元拦截的粉尘物质返回脱硝处理单元;
对高温烟气除尘净化处理后的烟气采用脱硫剂溶液进行急冷脱硫,使该烟气中的氯离子进入脱硫剂溶液并让该烟气快速达到200℃以下。采用脱硫剂溶液进行急冷脱硫可以采用喷淋的方式进行,还可以采用将烟气直接通入到脱硫剂中进行急冷脱硫,该方式与上述的高温脱硝结合,即高温脱硝后进行急冷脱硫,不仅可以对烟气进行冷却,同时使该烟气中的氯离子进入脱硫剂溶液进行脱硫。
进一步的是,若将实施所述脱硝处理的设备定义为脱硝处理单元、实施高温烟气除尘净化处理的设备为除尘净化单元,则在所述脱硝处理单元与除尘净化单元之间建立粉尘物质循环回路,以使由除尘净化单元拦截的粉尘物质返回脱硝处理单元。
申请人在研究目前的控制二噁英的方法后,发明了本快捷简单的方法,即对除尘净化单元处理后得到粉尘,通过粉尘物质循环回路送回脱硝处理单元再次进行热解气化。然后进行采用湿法脱硫对烟气进行急冷脱硫,在脱硫剂溶液的作用下烟气快速降温至200℃以下,同时让氯离子进入脱硫剂溶液,这样既能脱硫,又能防止二噁英生成。
进一步的是,上述的急冷脱硫所用时间为<2s。
进一步的是,将脱硫后的烟气处于>200℃且≤11℃后采用风机排出。以防止液相出现腐蚀风机,起到保护风机的作用。
进一步的是,上述对固废物焚烧烟气进行脱硝处理是在烟气处于700~1200℃之间进行。
进一步的是,上述对固废物焚烧烟气进行脱硝处理采用SNCR脱硝。
进一步的是,上述高温烟气除尘净化处理采用通过过滤部件对固固废物焚烧烟气中的粉尘颗粒进行物理拦截的高温除尘器进行除尘净化;其中,上述高温除尘器具有将已过滤气体中的粉尘颗粒含量控制在10mg/Nm3以下的过滤效率。
为了实现上述目的,根据本发明的一个方面,还提供了一种固废物焚烧烟气净化处理系统,包括依次连接的脱硝处理单元、除尘净化单元、脱硫单元和排放单元;上述除尘净化单元的出口端设置有连通脱硝处理单元的粉尘物质循环回路。
进一步的是,上述粉尘物质循环回路包括气力输灰系统;上述脱硝处理单元包括焚烧炉和SNCR脱硝装置;上述除尘净化单元包括带有金属间化合物高温滤料的高温除尘器;上述焚烧炉、SNCR脱硝装置、高温除尘器、气力输灰系统依次连接并形成闭环。
利用上述的闭环,使用气力输灰系统中的压缩空气将高温除尘器收集到的粉尘重新送回焚烧炉进行高温焚烧,粉尘中的其中一部分被气化成为烟气,另一部分最终随焚烧炉的炉渣排出,从而最大限度的遏制了二噁英的生成。本发明的固废物焚烧烟气净化处理系统区别于目前采用的活性炭喷射脱二噁英的方式控制二噁英,这样可大大减少活性炭的用量同时有效控制二噁英的排放。
进一步的是,上述高温除尘器的烟气出口端依次连接湿法脱硫系统、烟气加热器、风机。
针对目前工艺在遏制二噁英生成上的技术缺陷,本发明的高温除尘器使用的滤料为金属间化合物膜,将高温除尘器除尘后的出口烟气温度控制在400℃以上,有效的遏制了在除尘器内二噁英的生成。
下面结合附图和具体实施方式对本发明做进一步的说明。本发明附加的方面和优点将在下面的描述中部分给出,部分将从下面的描述中变得明显。或通过本发明的实践了解到。
附图说明
构成本发明的一部分的附图用来辅助对本发明的理解,附图中所提供的内容及其在本发明中有关的说明可用于解释本发明,但不构成对本发明的不当限定。在附图中:
图1为本发明的一种固废物焚烧烟气净化处理系统一种实施方式的示意图;
图2为本发明的一种固废物焚烧烟气净化处理系统另一种实施方式的示意图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明进行清楚、完整的说明。本领域普通技术人员在基于这些说明的情况下将能够实现本发明。在结合附图对本发明进行说明前,需要特别指出的是:
本发明中在包括下述说明在内的各部分中所提供的技术方案和技术特征,在不冲突的情况下,这些技术方案和技术特征可以相互组合。
此外,下述说明中涉及到的本发明的实施例通常仅是本发明一分部的实施例,而不是全部的实施例。因此,基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例,都应当属于本发明保护的范围。
关于本发明中术语和单位。本发明的说明书和权利要求书及有关的部分中的术语“包括”以及它的任何变形,意图在于覆盖不排他的包含。单位“mg/Nm3”意为“毫克每标准立方米”。
图1为本发明的固废物焚烧烟气净化处理系统的示意图。如图1所示,本固废物焚烧烟气净化处理系统包括依次连接的脱硝处理单元、除尘净化单元、脱硫单元和排放单元;上述除尘净化单元的出口端设置有连通脱硝处理单元的粉尘物质循环回路;上述除尘净化单元包括带有金属间化合物高温滤料的高温除尘器3。金属间化合物高温滤料经过申请人的发明创造具有十分高的过滤效率,即具有将已过滤气体中的粉尘颗粒含量控制在10mg/Nm3以下的过滤效率,该滤料在本发明之前,申请人已经获得了该金属间化合物高温滤料的相关专利。
上述粉尘物质循环回路包括气力输灰系统;上述脱硝处理单元包括焚烧炉1和SNCR脱硝装置2;上述焚烧炉1、SNCR脱硝装置2、高温除尘器3、气力输灰系统4依次连接并形成闭环。上述高温除尘器3的烟气出口端依次连接湿法脱硫系统5、烟气加热器6、风机7。
过程是,烟气从焚烧炉1中排出后,进入SNCR脱硝装置2,经过脱硝处理后的烟气再进入高温除尘器3进行处理,这时高温除尘器3拦截的粉尘被气力输灰系统4通过压缩空气送回焚烧炉1,通过高温除尘器3的气体(包括被送回焚烧炉1的粉尘气化后产生的气体)经过湿法脱硫系统5在脱硫剂溶液下洗涤,之后通过烟气加热器6加热然后经风机7通过烟囱8排出。
上述送回焚烧炉1再次进行热解气化的粉尘中,不能被气化的部分粉尘最终可随焚烧炉1炉渣在焚烧炉1处排出。
上述的焚烧炉1、上述焚烧炉1、SNCR脱硝装置2、气力输灰系统4都采用一般常规的典型设备即可。这里的常规的典型设备也不仅限于单一的一种设备,如焚烧炉1可以采用流化床式焚烧炉1、模组式焚烧炉1等现有的固废物焚烧设备或在现有的固废物焚烧设备基础上改进的固废物焚烧设备。
SNCR脱硝装置2即采用的是选择性非催化还原法的脱硝装置,选择性非催化还原法是一种不使用催化剂,在850~1100℃温度范围内还原NOx的方法。最常使用的药品为氨和尿素。SNCR脱硝装置2也为目前常规的脱硝装置。
具体步骤是:
步骤一,从焚烧炉1(这里的焚烧炉1配置二燃室,即可以接收回收来的粉尘的燃室)出来的烟气控制在750~1200℃;
步骤二,在此温度下烟气进行SNCR脱硝。SNCR没有SCR技术所用的昂贵的脱硝催化剂,其技术优势就在于投资与运行成本少,SO2/SO3转化率小;
步骤三,脱硝后的烟气在400℃以上进行高温除尘。高温除尘器3收集的粉尘通过气体输灰系统,使用压缩空气,送回焚烧炉1再次进行热解气化,不能被气化的粉尘最终随焚烧炉1炉渣在焚烧炉1处排出。
目前高温除尘器除尘时采用的滤料为陶瓷纤维,致使除尘时烟气温度仍处在11~400℃二噁英生成范围温度内,本发明的高温除尘器3使用的滤料为金属间化合物膜,将高温除尘器3除尘后的出口烟气温度控制在400℃以上,有效的遏制了在除尘器内二噁英的生成。
步骤四:进行湿法脱硫,在脱硫剂溶液的作用下烟气快速降温至200℃以下,同时让氯离子进入脱硫剂溶液,既能脱硫,又能防止二噁英生成。
步骤五:将烟气加热到>200℃且≤11℃,防止液相出现腐蚀风机7。
步骤六:由风机7经过烟囱8排往大气。
二噁英是二噁英类化合物的简称,二噁英的生成的可能途径主要有两种:一是二噁英在固废物焚烧前就已经存在于固废物中;二是通过前驱物合成,即二噁英前驱物由催化金属作用,发生复杂的缩合反应生成二噁英,前驱物主要有两个来源:固废物本身所含的二噁英前驱物和由不完全燃烧生成的存在于气相中的有机前驱物与飞灰表面的活化物质反应生成;再就是从头合成,即在高温燃烧中会产生一定量的飞灰,飞灰上含有大分子碳、不完全燃烧的碳原粒和催化物质(主要是过滤态金属),这些物质会和烟气中的氯化氢在11~400℃下发生反应,经过气化、氯化以及缩合反应生成二噁英(当因燃烧不充分时烟气中产生过多的未尽然物质,并遇适量的触煤物质如重金属,特别是铜等及400℃的温度环境,那么在高温燃烧中已经分解的二噁英将会重新生成)。所以通过本实施方式中的高温除尘器3可以让在收集粉尘的过程中,保持在400℃以上的温度,这样有效防止二噁英在过滤过程中的生成。
在SNCR脱硝中,反应温度对SNCR反应中NOx的脱除率有重要影响。如果温度太低,这会导致NH3不完全,形成所谓的“氨穿透”,增大NH3逸出的量形成二次污染;随着温度升高,分子运动加快,氨水的蒸发与扩散过程得到加强,对于SNCR而言,当温度上升到800℃以上时,化学反应速率明显加快,在900℃左右时,NO的消减率达到最大;然而随着温度的继续升高,超过1200℃后,NH3与O2的氧化反应会加剧,生成N2、N2O或者NO,增大烟气中的NOx浓度,脱硝率反而下降。所以在步骤一中将从焚烧炉1出来的烟气控制在800~850℃较为合适。
还原剂与烟气的混合程度决定了反应的进程和速度,还原剂和烟气在分解炉内是边混合边反应,混合的效果直接决定了脱销效率的高低。SNCR脱硝效率低的主要原因之一就是混合问题,例如,局部的NOx浓度过高,不能被还原剂还原,导致脱硝效率低;局部的NOx浓度过低,还原剂未全部发生还原反应,导致还原剂利用率低还,增加氨逃逸。因此,还原剂与烟气的混合程度的充分与否,直接影响脱硝成果。本实施方式中还原剂的喷入方式按现有的一般工艺合理布置喷枪位置,调整不同位置处的还原剂喷入量及雾化效果来提高混合成度,提高脱硝效率。同时,高的射流动量与烟气气流的动量比可以提高脱硝的性能,烟气气流的湍流程度对混合有促进作用。
在SNCR脱硝中的还原剂的采用,各种含有氨基,并在加热的时候分解放出NH3的物质都可以作为SNCR反应的还原剂,其中最常用的还原剂是氨气和尿素,使用这两类还原剂时,其还原机理不同获得的NOx的脱除率略有不同。国内外的学者研究了氨、尿素、碳酸氢铵、氰尿酸异氰酸等多种不同还原剂的脱硝过程,发现还原剂在不同的含氧量和温度下还原的特性不一样,氨的合适反应温度最低,异氰酸的合适反应温度最高,氨、尿素、氰尿酸三种还原剂分别在:1%、5%和12%的含氧量下脱硝效果最好。在不同条件下各种氮还原剂的最佳温度窗口不一样,一般情况下氨在850-1050℃,尿素在900-1100℃。因为任何反应都需要时间,所以在合适的温度范围内必须保证还原剂在烟气中有足够的停留时间,以期发生还原反应。在相同条件下,较长还原剂停留时间,脱硝效果更好,在此时间内,NH3或尿素等还原剂与烟气的混合、水的蒸发、还原剂的分解和NOx的还原等步骤须全部完成,一般要求时间为0.5s。而雾化状态的氨在分解炉的停留时间长短取决于分解炉的尺寸、烟气流经分解炉的速度、溶液雾化状况、雾场与烟气混合的形式等因素。所以在实施中确保还原剂停留时间达到0.5s以上,确保更高的脱硝效率。
除了本实施方式以外还有另一种实施方式:
如图2,在SNCR脱硝装置2、高温除尘器3之间设置有脱氯塔9,脱氯塔9、SNCR脱硝装置2、焚烧炉1组成上述的脱硝处理单元,高温除尘器3的烟气出口端依次设置有选择性催化还原反应器10、余热锅炉11、脱硫洗涤塔12、再热器13、风机7和烟囱8。在焚烧炉1的烟气出口端还可以设置余热锅炉(与焚烧炉1连接的余热锅炉图中未示出)。
其中,所述脱氯塔9作为该固废物焚烧烟气净化处理系统中的脱氯处理单元(即脱硝处理单元包括了脱氯处理单元),用于对固废物焚烧烟气进行主要脱除目标物为氯化氢的脱氯处理;所述高温除尘器3作为该固废物焚烧烟气净化处理系统中的高温烟气除尘净化处理单元,用于对脱氯处理后的固废物焚烧烟气进行除尘净化处理。
除上述脱氯塔9和高温除尘器3外,该固废物焚烧烟气净化处理系统中的余热锅炉、脱硫洗涤塔12、再热器13、风机7以及烟囱8也是背景技术中所描述的典型的固废物焚烧烟气净化体系中同样存在的设备。其中,在脱硫洗涤塔12后配置再热器13是湿法烟气脱硫工艺的惯用技术手段,本说明书中不再对其进行具体说明。
下面结合上述固废物焚烧烟气净化处理系统,对应用了该固废物焚烧烟气净化处理系统的固废物焚烧烟气净化处理方法进行说明。该方法具体包括了以下步骤:
步骤一:将焚烧炉1排出的高温固废物焚烧烟气导入余热锅炉进行余热利用,余热锅炉排出的固废物焚烧烟气的温度为400℃以上;
步骤二:将余热锅炉排出的上述温度的固废物焚烧烟气进行SNCR脱硝,之后脱氯塔9进行主要脱除目标物为氯化氢的脱氯处理;将脱氯塔9排出的脱氯处理后的固废物焚烧烟气导入高温除尘器3进行除尘净化处理;
经过上述步骤二后,固废物焚烧烟气的温度仍处于400℃以上,即,步骤二发生在固废物焚烧烟气的温度尚处于400℃以上的过程中;
步骤四:将高温除尘器3排出的固废物焚烧烟气导入选择性催化还原反应器10,从而使用选择性催化还原脱硝工艺对固废物焚烧烟气进行二噁英氧化分解处理;
步骤五:将选择性催化还原反应器10排出的固废物焚烧烟气导入余热锅炉11进行更进一步的余热利用,以充分回收固废物焚烧烟气的热量;
步骤六:将余热锅炉11排出的固废物焚烧烟气导入脱硫洗涤塔12进行脱硫处理,然后再将脱硫处理后的固废物焚烧烟气依次通过再热器13、风机7后,经烟囱8排放。
上述固废物焚烧烟气净化处理方法,一方面在固废物焚烧烟气的温度尚处于400℃以上时就对其进行高温烟气除尘净化处理,由于在400℃以上的高温状态下,不易在固废物焚烧烟气的粉尘颗粒上催化形成二噁英,此时,通过高温烟气除尘净化处理使合成二噁英的氯化氢与粉尘颗粒气固分离,相当于使氯化氢与粉尘颗粒在还没有进入合成二噁英的适宜温度区间时就进行了分离,彻底切断了这些被分离的氯化氢与粉尘颗粒之间结合进而合成二噁英机会;另一方面,该方法还在高温烟气除尘净化处理之前进行了脱氯处理,即对用于合成二噁英的氯化氢进行了脱除,这样,就降低了高温烟气除尘净化处理后的固废物焚烧烟气中残留的粉尘颗粒与氯化氢结合的几率,有效弥补了高温烟气除尘净化处理气固分离效率难以达到100%的漏洞。
另外,在上述固废物焚烧烟气净化处理方法中,由于应用了选择性催化还原反应器10,因此既能够通过选择性催化还原脱硝工艺脱除固废物焚烧烟气中的氮氧化物,同时,选择性催化还原脱硝工艺还能够促进二噁英氧化分解,使二噁英氧化分解为二氧化碳、水和氯化氢,从而进一步减少二噁英的排放。
“选择性催化还原脱硝工艺”是现有技术,一般使用钛、钒、钨的氧化物作为催化剂,例如V2O5-WO3催化剂。通常而言,选择性催化还原脱硝工艺用于脱除烟气中的氮氧化物;此外,择性催化还原脱硝工艺能够使二噁英氧化分解的作用也是已知的。对于选择性催化还原脱硝工艺需要先向固废物焚烧烟气中注入氨等还原剂的措施不再具体说明。
在上述固废物焚烧烟气净化处理方法中应用选择性催化还原脱硝工艺,有两个特殊的优势:一是高温烟气除尘净化处理后的固废物焚烧烟气温度较高,因此无需通过再加热处理即可进入选择性催化还原反应器10(而通常而言,为了适应催化剂的工作温度,需要对烟气进行再加热),因此节省了能源消耗;二是固废物焚烧烟气事先已通过了高温烟气除尘净化处理,粉尘含量得到了有效控制,因此可以有效防止催化剂中毒。
上述固废物焚烧烟气净化处理方法中的脱氯处理,可以采用多种方式来实现。但为了尽量保持固废物焚烧烟气的温度,一般采用通过向固废物焚烧烟气中注入用于与氯化氢反应的脱氯剂的方式脱除氯化氢。
脱氯剂的选择较多,一般可以选择主要成分为氢氧化钾、碳酸钾、碳酸氢钾、氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠中的任意一种或几种物质的碱金属型脱氯剂,或选择主要成分为氢氧化钙、氧化钙、碳酸钙、氢氧化镁、氧化镁中的任意一种或几种物质的碱土金属型脱氯剂。
其中,又以选择主要成分为碳酸钙、氢氧化钙和氧化钙中任意一种或几种物质的钙基脱氯剂为宜。这样可以确保对氯化氢有较高的脱除效率。
上述固废物焚烧烟气净化处理方法所采用的脱氯塔9是一个塔状的反应设备,用于烟气与针对该烟气中某些物质的吸收剂的混合反应(这种设备属于化工领域的常用设备)。因此,该脱氯塔9能够在通入该脱氯塔9的固废物焚烧烟气中注入上述脱氯剂,并使脱氯剂充分混合在固废物焚烧烟气中。
当然,上述脱氯塔9仅仅是实现上述脱氯处理的一个实施方式而已。还有其他方式,如直接向传送固废物焚烧烟气的管道中喷入脱氯剂,当然也是可行的。
另外,上述固废物焚烧烟气净化处理系统中的高温除尘器3是实施本发明十分关键的设备,要求达到尽可能高的除尘效率,并能够持续稳定工作。为此,所述高温除尘器3具体通过其中的过滤部件对固废物焚烧烟气中的粉尘颗粒进行物理拦截来实现除尘净化,并具有将已过滤气体中的粉尘颗粒含量控制在10mg/Nm3以下的过滤效率。
为了适应高温使用环境并达到上述的过滤效率,一般而言,可以选择带有金属滤芯或陶瓷滤芯作为过滤部件的高温除尘器。
而确保高温除尘器3中过滤部件的再生性能(即通过一定技术手段使过滤部件能够反复使用的能力,目前主要的技术手段为反吹清灰)则是保证高温除尘器3持续稳定工作的关键。过滤部件表面发生结露是高温除尘器运行过程中最怕遇到的问题之一,一旦发生结露将导致过滤部件表面形成粘稠状堵塞物,进而导致反吹清灰失效。
然而,本发明的申请人发现,由于在脱氯处理时引入了脱氯剂(此处具体为钙基脱氯剂),通常而言,脱氯处理后的固废物焚烧烟气中也会夹带一部分脱氯剂的粉尘且这些脱氯剂的粉尘也将随固废物焚烧烟气的过滤而逐渐附着于过滤部件的表面,这样,在过滤部件的表面所形成的滤饼层中也就含有了一定量的碳酸钙和/或氢氧化钙和/或氧化钙,而这些物质将起到类似“干燥剂”的作用,能够在一定程度上避免过滤部件的表面结露,另外,这些物质还能够预防高温除尘器3中过滤部件表面酸结露对过滤部件的影响。
由于氧化钙的吸水性较强,且能够有效预防高温除尘器3中过滤部件表面酸结露对过滤部件的影响,因此,本发明使用的钙基脱氯剂优选主要成分为氧化钙的钙基脱氯剂。
为了对进入高温除尘器3的脱氯剂进行更充分的利用,上述固废物焚烧烟气净化处理系统中,在脱氯塔9与高温除尘器3之间还建立了粉尘物质循环回路,以使由高温除尘器3拦截的粉尘物质作为脱氯剂的组分返回脱氯塔9。
具体而言,如图2所示,高温除尘器3底部的排灰口通过回流管路与脱氯塔9连接,在高温除尘器3运行过程中逐步收集在高温除尘器3底部的粉尘物质(包括通过反吹清灰从高温除尘器3的过滤部件表面脱离的粉尘物质)通过该回流管路作为脱氯剂的组分重新返回脱氯塔9。
当然,上述各个部件之间的连接还设置有控制所需的阀门等设施,这对于本领域技术人员是显而易见的,在此不再详细说明。
以上对本发明的有关内容进行了说明。本领域普通技术人员在基于这些说明的情况下将能够实现本发明。基于本发明的上述内容,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例,都应当属于本发明保护的范围。
Claims (10)
1.固废物焚烧烟气净化处理方法,包括以下操作:
对固废物焚烧烟气进行脱硝处理;
对脱硝处理后的固废物焚烧烟气尚处于400℃以上进行高温烟气除尘净化处理;
对高温烟气除尘净化处理后的烟气采用脱硫剂溶液进行急冷脱硫,使该烟气中的氯离子进入脱硫剂溶液并让该烟气达到200℃以下。
2.如权利要求1所述的固废物焚烧烟气净化处理方法,其特征在于:所述的极冷脱硫所用时间为<2s。
3.如权利要求1所述的固废物焚烧烟气净化处理方法,其特征在于:将脱硫后的烟气处于>200℃且≤250℃后采用风机排出。
4.如权利要求1所述的固废物焚烧烟气净化处理方法,其特征在于:若将实施所述脱硝处理的设备定义为脱硝处理单元、实施高温烟气除尘净化处理的设备为除尘净化单元,则在所述脱硝处理单元与除尘净化单元之间建立粉尘物质循环回路,以使由除尘净化单元拦截的粉尘物质返回脱硝处理单元。
5.如权利要求1-4任意一项权利要求所述的固废物焚烧烟气净化处理方法,其特征在于:所述对固废物焚烧烟气进行脱硝处理是在烟气处于750~1200℃之间进行。
6.如权利要求1-4任意一项权利要求所述的固废物焚烧烟气净化处理方法,其特征在于:所述对固废物焚烧烟气进行脱硝处理采用SNCR脱硝。
7.如权利要求1-4任意一项权利要求所述的固废物焚烧烟气净化处理方法,其特征在于:所述高温烟气除尘净化处理采用通过过滤部件对固固废物焚烧烟气中的粉尘颗粒进行物理拦截的高温烟气过滤器进行除尘净化;其中,所述高温烟气过滤器具有将已过滤气体中的粉尘颗粒含量控制在10mg/Nm3以下的过滤效率。
8.固废物焚烧烟气净化处理系统,其特征在于:包括依次连接的脱硝处理单元、除尘净化单元、脱硫单元和排放单元;所述除尘净化单元的出口端设置有连通脱硝处理单元的粉尘物质循环回路。
9.如权利要求8所述的固废物焚烧烟气净化处理系统,其特征在于:
所述粉尘物质循环回路包括气力输灰系统(4);
所述脱硝处理单元包括焚烧炉(1)和SNCR脱硝装置(2);
所述除尘净化单元包括带有金属间化合物高温滤料的高温除尘器(3);
所述焚烧炉(1)、SNCR脱硝装置(2)、高温除尘器(3)、气力输灰系统(4)依次连接并形成闭环。
10.如权利要求9所述的固废物焚烧烟气净化处理系统,其特征在于:所述高温除尘器(3)的烟气出口端依次连接湿法脱硫系统(5)、烟气加热器(6)、风机(7)。
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