CN108368590A - 化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板及其制造方法 - Google Patents

化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板及其制造方法 Download PDF

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    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Abstract

本发明涉及用作汽车用钢板等的超高强度钢板，并提供化学转化处理性及扩孔性优异的超高强度钢板，以重量％计，所述钢板包含：碳(C)：0.08～0.2％、硅(Si)：0.05～1.3％、锰(Mn)：2.0～3.0％、磷(P)：0.001～0.10％、硫(S)：0.010％以下、铝(Al)：0.01～0.1％、铬(Cr)：0.3～1.2％、硼(B)：0.0010～0.0030％、钛(Ti)：0.01～0.05％、氮(N)：0.001～0.01％、余量的Fe及其他不可避免的杂质，所述Ti及N满足[关系式1]3.4≤Ti/N≤10，所述Mn、Si及Cr满足[关系式2]1.0≤Mn/(Si+Cr)，表层(从表面到厚度方向的0.1μm为止)中的Mn、Si及Cr的含量(Mn*、Si*及Cr*)满足[关系式3]0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr)。

Description

化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板及其制造 方法
技术领域
本发明涉及用作汽车用钢板等的超高强度钢板，更具体地，涉及化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板及其制造方法。
背景技术
近年来，就汽车用钢板而言，为了用于保护地球环境的燃油效率的规定和确保乘员的冲撞稳定性，正在扩大超高强度钢材的使用。为了制造这种超高强度钢，仅通过常规的利用固溶强化的钢材或利用析出强化的钢材难以确保充分的强度和延展性。
为此，开发了利用相变组织来提高强度和延展性的相变强化钢，这种相变强化钢有双相钢(Dual Phase Steel，以下称为DP钢)、复相钢(Complex Phase Steel，以下称为CP钢)、相变诱导塑性钢(Transformation Induced Plasticity Steel，以下称为TRIP钢)等。
所述相变强化钢中，DP钢是在软质的铁素体内微细且均质地分散硬质的马氏体而确保高强度和延展性的钢种，CP钢是包含铁素体、马氏体、贝氏体中的二相或三相且为了提高强度而包含Ti、Nb等析出硬化元素的钢种。TRIP钢是通过在常温下加工微细且均质地分散的残余奥氏体来引起马氏体相变，从而确保强度和延展性的钢种。
所述TRIP钢的代表性技术可以列举专利文献1，该技术涉及通过控制钢板的残余奥氏体的量来制造成型性优异的钢板的方法。另外，专利文献2中公开了通过控制合金成分和钢板的微细组织来制造冲压成型性良好的高强度钢板的方法，专利文献3中公开了包含5％以上的残余奥氏体且加工性、尤其局部延展性优异的钢板。
基于上述技术的TRIP钢具有通过增加残余奥氏体的分数来提高延伸率的效果，但由于耐延迟断裂特性差的缺点，在应用领域中难以使用于需要应力的部位或部件，并且为了确保奥氏体分数，需要高含量的碳，因此存在焊接性也会降低的问题。
此外，就超高强度钢板而言，如上所述即使利用相变组织，也难以确保充分的延伸率，并且实际上大部分的加工是通过弯曲加工或辊轧成型来实现，因此需要抑制进行这种加工时产生的裂纹等，为此需要同时确保弯曲加工性。
材质均匀的铁素体单相钢或贝氏体单相钢的弯曲加工性非常优异，但是以铁素体单相钢无法得到超高强度钢，并且为了得到1GPa以上的超高强度钢，贝氏体单相钢也需要含有高含量的碳。因此，由于贝氏体单相钢的延伸率低且焊接性也差，实际上难以使用。
为了克服这种问题，需要开发同时利用相变组织和析出物的CP钢。但是，CP钢也具有根据相(phase)的组成比延展性和弯曲加工性的变化大的缺点，并且到目前为止，还没有完成对适当的相分数和制造范围的充分研究，因此研究开发的必要性正在增加。
另外，以确保延伸率和弯曲加工性为目的，会添加大量的Si、Cr等合金元素。但是，就包含Si或Cr的钢而言，在退火过程中会形成表层氧化物，并且在退火后的酸洗过程中难以去除所述氧化物，从而存在最终产品的化学转化处理性变差的问题。
因此，需要开发能够确保延伸率和弯曲加工性的同时能够确保化学转化处理性的技术。
(专利文献1)日本公开专利公报第1994-145892号
(专利文献2)日本授权专利公报第2704350号
(专利文献3)日本授权专利公报第3317303号
发明内容
要解决的技术问题
本发明的一个方面的目的在于提供通过合金的成分组成和制造条件的优化确保优异的延展性和弯曲加工性的同时化学转化处理性优异的超高强度钢板及其制造方法。
技术方案
本发明的一个方面提供化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板，以重量％计，所述钢板包含：碳(C)：0.08～0.2％、硅(Si)：0.05～1.3％、锰(Mn)：2.0～3.0％、磷(P)：0.001～0.10％、硫(S)：0.010％以下、铝(Al)：0.01～0.1％、铬(Cr)：0.3～1.2％、硼(B)：0.0010～0.0030％、钛(Ti)：0.01～0.05％、氮(N)：0.001～0.01％、余量的Fe及其他不可避免的杂质，所述Ti及N满足下述关系式1，所述Mn、Si及Cr满足下述关系式2，表层(从表面到厚度方向的0.1μm为止)中的Mn、Si及Cr的含量满足下述关系式3。
[关系式1]
3.4≤Ti/N≤10
[关系式2]
1.0≤Mn/(Si+Cr)
[关系式3]
0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr)
本发明的另一个方面提供制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：准备满足上述成分组成和成分关系的钢材；对所述钢材进行热轧及冷轧，从而制造冷轧钢板；在770～850℃下，对所述冷轧钢板进行退火热处理；将经过所述退火热处理的冷轧钢板快速冷却至Ms(马氏体相变开始温度)～Bs(贝氏体相变开始温度)范围后维持；在所述维持后，以10～50℃/分钟的速度进行冷却；以及在所述冷却后，去除冷轧钢板的表层氧化物；
所述维持步骤在满足下述关系式5的时间段期间进行，所述去除表层氧化物的步骤以满足下述关系式6的条件进行。
[关系式5]
100≤4729+71C+25Mn-16Si+117Cr-20.1T+0.0199T2≤300
[关系式6]
(HCl的浓度×HCl的温度)/(1.33+Mn+7.4Si+0.8Cr)×(47+2.1Mn+13.9Si+4.3Cr)≥1
有益效果
本发明能够提供超高强度钢板，所述钢板具有拉伸强度为1GPa以上的超高强度，并且具有优异的延展性和弯曲加工性，从而适合于冲压成型和辊轧成型等，而且具有优异的化学转化处理性。
最佳实施方式
本发明人为了得到具有适于如冲压成型、辊轧成型等复杂的成型的程度的延展性及弯曲加工性且化学转化处理性优异的超高强度钢板进行深入研究的结果，确认了通过合金组成和制造条件的优化来确保适于所述目的的组织分数时，能够提供所期望的钢板，并完成了本发明。
下面，对本发明进行详细说明。
优选地，以重量％计，本发明的一个方面的化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板包含：碳(C)：0.08～0.2％、硅(Si)：0.05～1.3％、锰(Mn)：2.0～3.0％、磷(P)：0.001～0.10％、硫(S)：0.010％以下、铝(Al)：0.01～0.1％、铬(Cr)：0.3～1.2％、硼(B)：0.0010～0.0030％、钛(Ti)：0.01～0.05％、氮(N)：0.001～0.01％，并且适当地控制所述Ti和N，以及所述Mn、Si及Cr的成分比。
首先，下面详细说明对本发明提供的超高强度钢板的合金成分和成分关系进行控制的理由。此时，除非另有特别说明，各成分的含量表示重量％。
C：0.08～0.2％
碳(C)是在相变组织钢中用于确保强度的重要元素。
为此，优选包含0.08％以上的C，当碳的含量小于0.08％时，无法确保1GPa以上的拉伸强度。另一方面，当碳的含量超过0.2％时，延展性和弯曲加工性会降低，从而存在如下问题，即，不仅冲压成型性和辊轧成型性会降低，而且点焊性会变差。
因此，本发明中优选将C的含量限制为0.08～0.2％。
Si：0.05～1.3％
硅(Si)是同时提高钢材的强度和延伸率的元素，并且在奥氏体回火时具有抑制碳化物形成的效果。
为了充分得到上述效果，优选添加0.05％以上的Si，但是硅的含量超过1.3％时，在退火热处理工序中会产生大量的氧化物，导致在酸洗工序时难以去除氧化物，由此显著降低化学转化处理性，从而存在引发不良的问题。此外，为了确保适当的二相分数而需要升温的退火温度变高，从而存在导致退火加热炉的负荷的问题。
因此，本发明中优选将Si的含量限制为0.05～1.3％。
Mn：2.0～3.0％
锰(Mn)是固溶强化效果非常大的元素。
当所述Mn的含量小于2.0％时，难以确保本发明所期望的强度，另一方面，当所述Mn的含量超过3.0％时，发生焊接性变差、冷轧负荷增加等问题的可能性变高。此外，会形成大量的退火氧化物，从而存在化学转化处理性变差的问题。
因此，本发明中优选将Mn的含量限制为2.0～3.0％。
P：0.001～0.10％
磷(P)是具有强化钢的效果的元素。
当所述P的含量小于0.001％时，不仅无法确保上述的效果，而且在炼钢工艺中控制P为极少时，会导致制造成本的增加，因此不优选。另一方面，当所述P的含量过多而超过0.10％时，冲压成型性变差，并且可能会引发钢的脆性，因此不优选。
因此，本发明中优选将P的含量限制为0.001～0.10％。
S：0.010％以下
硫(S)是钢中的杂质元素，阻碍钢的延展性、弯曲加工性及焊接性，因此优选最小化硫的含量。
当所述S的含量超过0.010％时，阻碍上述物理性质的可能性变高，因此优选将所述S的含量限制为0.010％以下。
Al：0.01～0.1％
铝(Al)是在炼钢工艺中与钢中的氧结合而起到脱氧作用，并与Si一起促进相转变时碳在奥氏体中的分配的有效元素。
为此，优选添加0.01％以上的Al，但是Al的含量超过0.1％时，存在如下问题，即，降低钢坯的表面品质，并且制造成本会增加。
因此，本发明中优选将Al的含量限制为0.01～0.1％。
Cr：0.3～1.2％
铬(Cr)是提高钢的淬透性且为了确保高强度而添加的成分，本发明中铬是延缓铁素体的相变而诱导贝氏体的形成的有效元素。
当所述Cr的含量小于0.3％时，难以确保上述效果，另一方面，当所述Cr的含量超过1.2％时，不仅使上述效果饱和，而且热轧材料的强度会过度上升，导致冷轧时的负荷增加，并且制造成本会大幅增加。此外，在退火热处理时形成退火氧化物，导致在酸洗工序时难以进行控制，从而存在化学转化处理性严重变差的问题。
因此，本发明中优选将Cr的含量限制为0.3～1.2％。
B：0.0010～0.0030％
硼(B)是在退火中的冷却过程中抑制奥氏体转变为铁素体而增加贝氏体分数的有效元素。
当所述B的含量小于0.0010％时，难以确保上述效果，另一方面，当所述B的含量超过0.0030％时，由于B的晶界偏析，不仅使上述效果饱和，而且在退火热处理时浓缩在表面，从而存在使化学转化处理性变差的问题。
因此，本发明中优选将B的含量限制为0.0010～0.0030％。
Ti：0.01～0.05％
钛(Ti)是为了提高强度以及去除钢中存在的氮(N)而添加的元素。
当所述Ti的含量小于0.01％时，难以确保上述效果，另一方面，当所述Ti的含量超过0.05％时，不仅使其效果饱和，而且连续铸造工序中存在引发喷嘴堵塞等工序缺陷的可能性。
因此，本发明中优选将Ti的含量限制为0.01～0.05％。
N：0.001～0.01％
氮(N)与C相同，均是代表性的侵入型固溶强化元素。这种N是通常从大气混入的元素，因此需要在炼钢工艺的脱气工序中进行控制。
当所述N的含量小于0.001％时，需要过度的脱气处理，因此存在引发制造成本的上升的问题，另一方面，当所述N的含量超过0.01％时，会形成过多的AlN、TiN等析出物，从而存在降低高温延展性的问题。
因此，本发明中优选将N的含量限制为0.001～0.01％。
另外，本发明的钢板的所述合金元素中的Ti和N优选满足由下述关系式1表示的成分关系。
[关系式1]
3.4≤Ti/N≤10
(所述关系式1中，Ti和N表示各元素的重量含量。)
当所述Ti/N的比率小于3.4时，相比于溶存N的量，Ti的添加量不足，从而由于残留的N形成NB等，降低添加B所带来的强度上升效果，由此导致强度的降低。另一方面，当所述Ti/N的比率超过10时，脱氮处理成本会增加，并且在连铸工序中引发喷嘴堵塞等的可能性变高。
与此同时，优选地，所述合金元素中的Mn、Si及Cr满足由下述关系式2表示的成分关系，而且钢表层(从表面到厚度方向的0.1μm为止)中的Mn、Si及Cr的含量满足下述关系式3。
[关系式2]
1.0≤Mn/(Si+Cr)
[关系式3]
0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr)
(所述关系式2和关系式3中，Mn、Si及Cr表示各元素的重量含量，所述关系式3中，Mn*、Si*、Cr*分别表示从表面到厚度方向的0.1μm为止的GDS成分分析值的平均值。)
为了确保本发明的超高强度钢板的化学转化处理性，需要控制所述关系式2和关系式3，当所述关系式2的值小于1时，在退火热处理过程中形成非常致密的Si及Cr氧化物层，从而即使强化最终酸洗工序，也会存在难以去除所述氧化物层的问题。此外，在酸的浓度和温度过高的条件下去除氧化层时，相对脆弱的晶界优先被侵蚀，从而存在显著降低钢的弯曲加工性和疲劳特性的问题。
此外，经过最终酸洗工序后，表示钢板表面的成分浓度的关系式3的值小于0.7时，化学转化处理性差的Si氧化物或Cr氧化物或浓缩层残留在钢板的极表层或晶界等，从而存在阻碍磷酸盐结晶的形成的问题。另一方面，当所述关系式3的值超过Mn/(Si+Cr)比时，极表层中形成的Mn类氧化物在退火热处理工序的初期进行升温时被氧化，然后在退火炉内的还原气氛下一部分被还原，或者在初期选择性地被粗大化，导致在最终酸洗工序中无法完全被去除，因此也会在形成磷酸盐结晶时引发偏差，从而存在化学转化处理性变差的问题。
除了上述合金成分以外，本发明的超高强度钢板还可以以如下含量包含Nb、Mo、C及W中的一种以上。
Nb：0.01～0.05％
铌(Nb)是代表性的析出强化元素，并且是为了提高钢的强度以及晶粒微细化而添加的元素。
当所述Nb的含量小于0.01％时，难以充分确保上述效果，另一方面，当所述Nb的含量超过0.05％时，不仅使制造成本过度增加，而且会形成过多的析出物，因此存在显著降低延展性的可能性。
因此，本发明中添加Nb时，优选将Nb的含量限制为0.01～0.05％。
Mo、V及W：分别为0.01～0.20％
钼(Mo)、钒(V)及钨(W)是与所述Nb起到相似作用的元素，当钼、钒及钨的含量分别小于0.01％时，难以充分确保提高钢的强度以及晶粒的微细化效果，另一方面，当钼、钒及钨的含量分别超过0.20％时，相比于强度效果，制造成本可能会过度增加。
因此，本发明中添加Mo、V或W时，优选将其含量分别限制为0.01～0.20％。
此外，所述Nb、Mo、V及W优选满足下述关系式4。
[关系式4]
0.01≤Nb+0.2(Mo+V+W)≤0.05
(所述关系式4中，Nb、Mo、V及W表示各元素的重量含量。)
当所述Nb、Mo、V及W的关系小于0.01时，难以得到晶粒微细化及析出强化效果，另一方面，当所述Nb、Mo、V及W的关系超过0.05时，相比于上述效果，制造成本可能会过度增加，因此不优选。
本发明的余下成分为铁(Fe)。但是，在通常的钢铁制造过程中从原料或周围环境不可避免地混入并不需要的杂质，因此无法排除这些杂质。这些杂质对于通常的钢铁制造过程的技术人员来说是众所周知的，因此在本说明书中不会特别提及其所有内容。
本发明中提出的超高强度钢板中，以面积分数计，作为微细组织优选包含30～80％的贝氏体、20～50％的马氏体、小于5％的残余奥氏体及余量的铁素体。
此时，当贝氏体的分数小于30％时，弯曲加工性会降低，另一方面，当贝氏体的分数超过80％时，存在难以确保拉伸强度为1GPa以上的超高强度的问题。
此外，当马氏体的分数小于20％时，也难以确保超高强度，另一方面，当马氏体的分数超过50％时，虽然有利于确保强度，但是存在延展性和弯曲加工性变差的问题。
另外，当微细组织中的残余奥氏体的分数超过5％时，存在耐延迟断裂特性变差的问题，因此残余奥氏体的分数优选限制为5％以下。
此外，对铁素体的分数不作特别限定，但是为了有利于确保强度以及延展性和弯曲加工性，优选以5～35％的分数包含铁素体，在这种情况下，可以包含最大为75％的贝氏体。
具有上述微细组织的本发明的超高强度钢板的拉伸强度为1GPa以上，同时确保(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值为5500(MPa％)以上，从而能够同时确保优异的延展性和弯曲加工性。
如果上述(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值小于5500，则弯曲加工性优异，但是延展性低，从而无法实现冲压成型，或者延展性优异，但是弯曲加工性差，从而在辊轧成型或发泡成型时，存在弯曲部产生裂纹的问题。
其中，(R/t)表示弯曲加工性，这是对钢板进行V形弯曲之后，将没有产生裂纹的最小曲率半径(R)除以钢板厚度(t(mm))的值。
如上所述延展性及弯曲加工性优异的本发明的超高强度钢板具有均可以进行冲压成型和辊轧成型的优点。
这种本发明的超高强度钢板可以是冷轧钢板或热浸镀锌钢板。
下面，对本发明的另一个方面的制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法进行详细说明。
优选地，首先准备满足上述的合金组成和成分关系的钢材，然后对其进行热轧及冷轧，从而制造冷轧钢板。
此时，热轧和冷轧可以通过制造超高强度钢板的常规方法，作为一个例子，可以是制造CP钢的方法中的热轧及冷轧条件。但是，并不限定于此。
优选地，使如上所述制造的冷轧钢板经过在770～850℃下进行退火热处理的步骤。
当所述退火热处理时的温度低于770℃时，铁素体组织的分数会超过40％，从而难以确保所期望的超高强度，并且存在弯曲加工性降低的问题，另一方面，当所述退火热处理时的温度超过850℃时，虽然会改善弯曲加工性，但是高温退火时产生的Si、Mn、Cr、B等的表面氧化物或浓缩物的量会大幅增加，从而即使之后进行酸洗工序也会残留在表面，因此存在化学转化处理性变差的问题。
所述退火热处理在退火炉内由氢气和氮气组成的还原气氛条件下进行，此时，优选以露点温度为-35～-50℃的条件控制炉内的气氛。当露点温度超过-35℃时，钢中含有的如Mn、Si、Cr、B等氧亲和力大的元素容易形成为表面氧化物或浓缩物，因此即使之后进行酸洗工序，也存在无法容易控制且会残留的可能性。此外，会附着于炉内的辊之后生长，从而存在引发凹痕缺陷的可能性。另一方面，当露点温度低于-50℃时，制造成本会大幅增加，因此不优选。
优选地，将如上所述经过退火热处理的冷轧钢板快速冷却至一定的冷却终止温度范围之后进行维持。
此时，冷却终止温度范围优选限定为Ms(马氏体相变开始温度)～Bs(贝氏体相变开始温度)，并且优选在所述温度范围内维持一定时间。在进行所述维持时，优选在由下述关系式5表示的时间段期间进行。
[关系式5]
100≤4729+71C+25Mn-16Si+117Cr-20.1T+0.0199T2≤300
(所述关系式5中，Mn、Si、Cr及C表示各元素的重量含量，所述关系式5中，T表示快速冷却终止温度(℃)，由此得出的值的单位为秒(sec)。)
所述关系式5规定了基于合金组成和快速冷却温度的贝氏体的相变时间(单位为秒(sec))，当所述关系式的值小于100秒时，贝氏体的相变开始得早，从而存在所形成的贝氏体的分数超过80％的可能性。在这种情况下，马氏体的分数会相对减少，从而存在难以确保拉伸强度为1GPa以上的超高强度的问题。另一方面，当所述关系式的值超过300秒时，过度延缓贝氏体相变的开始，从而难以确保30％以上的贝氏体分数，由此存在弯曲加工性变差的问题。
所述快速冷却优选以100～600℃/分钟的速度进行，所述快速冷却的速度小于100℃/分钟时，微细组织中的铁素体和珠光体的分数会增加，从而无法确保本发明所期望的超高强度和弯曲加工性。另一方面，当所述快速冷却的速度超过600℃/分钟时，硬质相会过度增加，从而存在延展性降低的可能性，并且会引起形状不良等问题。
优选地，如上所述进行快速冷却及维持之后，以较慢的冷却速度进行冷却(缓慢冷却)。此时，优选以10～50℃/分钟的冷却速度进行，当冷却速度小于10℃/分钟时，无法确保适当分数的马氏体，从而存在难以确保所期望的超高强度的问题，另一方面，当冷却速度超过50℃/分钟时，无法确保30％以上的贝氏体，因此存在弯曲加工性降低的问题。
优选地，在本发明中对完成如上所述的缓慢冷却的钢板进行用于去除形成在表层的退火氧化物的工序，即，进行后酸洗工序。
所述后酸洗工序通过在升温的盐酸溶液槽中进行酸洗后进行水洗及干燥的工序来进行。
更具体地，本发明的后酸洗工序中控制酸的浓度和酸的温度是很重要的，具体地，盐酸的浓度可以根据钢的合金组成进行调整，但优选控制为5～20％。当盐酸的浓度小于5％时，存在无法完全去除氧化物的可能性，另一方面，当盐酸的浓度超过20％时，由酸引起的侵蚀快，并且急剧产生对晶界的选择性侵蚀，从而存在材料的弯曲加工性和疲劳特性变差的问题。所述盐酸的温度也需要根据钢的合金组成进行调整，但优选控制为50～80℃。如果盐酸的温度低于50℃，则反应性低，从而存在难以去除氧化物的问题，另一方面，如果盐酸的温度超过80℃，则反应性变得过快，从而发生选择性侵蚀的可能性变高。
另外，在以如上所述的条件进行后酸洗工序时，所述盐酸的浓度和盐酸的温度优选满足如下所述的以与合金组成之间的关系表示的关系式6。
[关系式6]
(HCl的浓度×HCl的温度)/(1.33+Mn+7.4Si+0.8Cr)×(47+2.1Mn+13.9Si+4.3Cr)≥1
(所述关系式6中，Mn、Si、Cr及C表示各元素的重量含量。)
当所述关系式6的值小于1时，酸洗性会降低，从而存在无法在指定的盐酸浓度和盐酸温度下完全去除退火氧化物的问题。即，只有所述关系式6的值为1以上时，才能容易去除所述钢板的表层氧化物。
并且，所述后酸洗工序优选进行5～15秒以内，酸洗时间少于5秒时，无法完整地进行酸洗，另一方面，当酸洗时间超过15秒时，存在生产性降低的问题。
如上所述完成去除表层氧化物的工序的本发明的超高强度钢板的表层(从表面到厚度方向的0.1μm为止)中的Mn、Si及Cr的含量满足如上所述的关系式3，从而能够确保优异的化学转化处理性。
具体实施方式
下面，通过实施例对本发明进行更具体的说明。但是，需要注意的是，下述实施例仅仅是为了例示本发明以进行更详细的说明，而并不是为了限定本发明的权利范围。这是因为本发明的权利范围是由权利要求书中记载的内容和由此合理推导的内容所决定。
(实施例)
以通常的条件对具有下述表1的合金组成的钢坯进行热轧及冷轧，从而制造成冷轧钢板，然后以下述表2中示出的条件对其进行退火及冷却，然后进行后酸洗工序，从而制造各个冷轧钢板。
然后，将所制造的各个冷轧钢板的磷酸盐处理性(化学转化处理性)和表面GDS分析结果示于下述表3中。
此时，GDS分析是测量所制造的冷轧钢板的从表面到厚度方向的0.1μm为止的深度内的元素的浓度并计算平均值。
此外，化学转化处理性是使用匹兹堡平板玻璃公司(Pittsburgh Plate Glass，PPG)的脱脂剂CHEMKLEEN#177、作为表面调整剂的洗液调节剂(Rinse conditioner)以及由Chemfos#740A、Chemfos#740R、chemfil缓冲剂(Buffer)及促进剂(Accelerator)四种物质制备的磷酸盐溶液进行了评价。就化学转化处理性的合格与否而言，利用扫描电子显微镜(SEM)将表面放大1000倍，然后测量是否产生未附着部位以及磷酸盐的附着量，并通过是否满足2～3g/m2来决定。
此外，测量各个冷轧钢板的微细组织分数和机械物理性质(屈服强度、拉伸强度、延伸率及弯曲加工性(R/t))，并将其结果示于下述表4中。
此时，就微细组织而言，拍摄3000倍的SEM照片，然后利用图像分析仪(imageanalyser)测量各个相的面积分数。此外，残余奥氏体的分数是利用XRD并通过奥氏体的峰值强度(peak intensity)来测量。
拉伸试验是利用JIS 5号试片并以10mm/分钟的速度进行了评价。
此外，就弯曲加工性而言，向轧制方向的直角方向取试片，然后在具有多种R值的模具中评价90度弯曲试验，并用肉眼观察是否产生微细裂纹。
[表1]
(所述表1中，B*和N*的含量单位为“ppm”。
此外，所述表1中，比较钢3、比较钢4、比较钢8及比较钢9是下述表2的制造条件没有满足本发明的情况，因此在上述表1中表示为比较钢。)
[表2]
(所述表2中，发明钢1至发明钢11、比较钢1至比较钢9的快速冷却温度均满足Ms～Bs的范围。)
[表3]
(所述表3中，Mn*、Si*、Cr*分别表示从表面到0.1μm为止的GDS成分分析值的平均值。)
[表4]
(所述表4中，B表示贝氏体、M表示马氏体、F表示铁素体以及γ表示残余奥氏体。
此外，YS表示屈服强度、TS表示拉伸强度、El表示延伸率以及R/t表示弯曲加工性，物理性质关系式表示(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值。)
如所述表1至表4所示，在均满足本发明中提出的合金组成和制造条件的发明例1至发明例11的情况下，化学转化处理性满足标准，从而可以确认化学转化处理性优异。
此外，由于形成适当分数的贝氏体和马氏体，拉伸强度为1GPa以上，并且延展性和弯曲加工性优异，从而确保(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值为5500以上。
上述结果表示本发明的发明钢不仅具有优异的化学转化处理性，而且还具有优异的冲压成型性和辊轧成型性。
另一方面，比较例1至比较例9是合金组成和制造条件中的任一种以上的条件脱离本发明的情况，可以确认均没有满足本发明所期望的物理性质。
其中，比较例1和比较例2分别是合金组成中的C和Mn的含量没有满足本发明的情况，未能确保所期望的1GPa以上的拉伸强度。
比较例3和比较例4中，由于制造条件中的快速冷却后维持的工序(关系式5)没有满足本发明，因此未能确保所期望的分数的贝氏体相，并且(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值小于5500。
比较例5是添加过多的Si且关系式2没有满足本发明的情况，化学转化处理性差。
比较例6中，由于添加过多的Cr而导致关系式2没有满足本发明，并且快速冷却后维持的工序(关系式5)没有满足本发明，因此不仅化学转化处理性变差，而且(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值小于5500。
比较例7中，由于添加过多的Si和Cr而导致关系式2没有满足本发明，并且后酸洗工序(关系式6)没有满足本发明，因此化学转化处理性变差。此外，由于快速冷却后维持的工序(关系式5)脱离本发明，因此所形成的贝氏体的分数小于30％，从而机械物理性质也变差。
比较例8和比较例9的合金组成满足本发明，但是没有满足后酸洗工序(关系式6)，因此酸洗后钢的表面上残留氧化物，由此未能满足本发明的关系式3，最终化学转化处理性变差。
通过上述内容可以知道，只有在均满足本发明中提出的合金组成和制造条件，尤其在均满足关系式1至关系式6的情况下，才能制造本发明所期望的具有超高强度、优异的延展性及弯曲加工性的同时具有优异的化学转化处理性的超高强度钢板。

Claims (10)

1.化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板，以重量％计，所述钢板包含：碳(C)：0.08～0.2％、硅(Si)：0.05～1.3％、锰(Mn)：2.0～3.0％、磷(P)：0.001～0.10％、硫(S)：0.010％以下、铝(Al)：0.01～0.1％、铬(Cr)：0.3～1.2％、硼(B)：0.0010～0.0030％、钛(Ti)：0.01～0.05％、氮(N)：0.001～0.01％、余量的Fe及其他不可避免的杂质，所述Ti及N满足下述关系式1，所述Mn、Si及Cr满足下述关系式2，表层(从表面到厚度方向的0.1μm为止)中的Mn、Si及Cr的含量满足下述关系式3，
[关系式1]
3.4≤Ti/N≤10
[关系式2]
1.0≤Mn/(Si+Cr)
[关系式3]
0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr)
(所述关系式1至关系式3中，Ti、N、Mn、Si及Cr表示各元素的重量含量，所述关系式3中，Mn*、Si*、Cr*分别表示从表面到厚度方向的0.1μm为止的GDS成分分析值的平均值)。
2.根据权利要求1所述的化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板，其中，以重量％计，所述钢板还包含铌(Nb)：0.01～0.05％、钼(Mo)：0.01～0.20％、钒(V)：0.01～0.20％及钨(W)：0.01～0.20％中的一种以上，并满足下述关系式4，
[关系式4]
0.01≤Nb+0.2(Mo+V+W)≤0.05
(所述关系式4中，Nb、Mo、V及W表示各元素的重量含量)。
3.根据权利要求1所述的化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板，其中，以面积分数计，所述钢板的微细组织包含30～80％的贝氏体、20～50％的马氏体、小于5％的残余奥氏体及余量的铁素体。
4.根据权利要求1所述的化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板，其中，所述钢板的(拉伸强度(MPa)×延伸率(％))/(R/t)的值为5500以上。
5.根据权利要求1所述的化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板，其中，所述钢板为冷轧钢板或热浸镀锌钢板。
6.制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
准备钢材，以重量％计，所述钢材包含：碳(C)：0.08～0.2％、硅(Si)：0.05～1.3％、锰(Mn)：2.0～3.0％、磷(P)：0.001～0.10％、硫(S)：0.010％以下、铝(Al)：0.01～0.1％、铬(Cr)：0.3～1.2％、硼(B)：0.0010～0.0030％、钛(Ti)：0.01～0.05％、氮(N)：0.001～0.01％、余量的Fe及其他不可避免的杂质，所述Ti及N满足下述关系式1，所述Mn、Si及Cr满足下述关系式2；
对所述钢材进行热轧及冷轧，从而制造冷轧钢板；
在770～850℃下，对所述冷轧钢板进行退火热处理；
将经过所述退火热处理的冷轧钢板快速冷却至Ms(马氏体相变开始温度)～Bs(贝氏体相变开始温度)范围后维持；
在所述维持后，以10～50℃/分钟的速度进行冷却；以及
在所述冷却后，去除冷轧钢板的表层氧化物；
所述维持步骤在满足下述关系式5的时间段期间进行，所述去除表层氧化物的步骤以满足下述关系式6的条件进行，
[关系式1]
3.4≤Ti/N≤10
[关系式2]
1.0≤Mn/(Si+Cr)
[关系式5]
100≤4729+71C+25Mn-16Si+117Cr-20.1T+0.0199T2≤300
[关系式6]
(HCl的浓度×HCl的温度)/(1.33+Mn+7.4Si+0.8Cr)×(47+2.1Mn+13.9Si+4.3Cr)≥1
(所述关系式1至关系式6中，Ti、N、Mn、Si、Cr及C表示各元素的重量含量，所述关系式5中，T表示快速冷却终止温度(℃)，由此得出的值的单位为秒(sec))。
7.根据权利要求6所述的制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法，其中，以重量％计，所述钢材还包含铌(Nb)：0.01～0.05％、钼(Mo)：0.01～0.20％、钒(V)：0.01～0.20％及钨(W)：0.01～0.20％中的一种以上，并满足下述关系式4，
[关系式4]
0.01≤Nb+0.2(Mo+V+W)≤0.05
(所述关系式4中，Nb、Mo、V及W表示各元素的重量含量)。
8.根据权利要求6所述的制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法，其中，所述退火热处理步骤在露点温度为-35～-50℃的条件下进行。
9.根据权利要求6所述的制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法，其中，所述快速冷却步骤是以100～600℃/分钟的速度进行。
10.根据权利要求6所述的制造化学转化处理性及弯曲加工性优异的超高强度钢板的方法，其中，所述超高强度钢板的表层(从表面到厚度方向的0.1μm为止)中的Mn、Si及Cr的含量满足下述关系式3，
[关系式3]
0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr)
(所述关系式3中，Mn、Si及Cr表示各元素的重量含量，Mn*、Si*、Cr*分别表示从表面到厚度方向的0.1μm为止的GDS成分分析值的平均值)。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110273111A (zh) * 2019-07-30 2019-09-24 马鞍山钢铁股份有限公司 一种宽热成形加热工艺窗口的锌基镀层热成形钢及其制备方法

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101736620B1 (ko) * 2015-12-15 2017-05-17 주식회사 포스코 화성처리성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
BR112019013445A2 (pt) * 2017-03-24 2019-12-31 Nippon Steel Corp método de fabricação de chapa de aço
KR102276741B1 (ko) * 2018-09-28 2021-07-13 주식회사 포스코 구멍확장성이 높은 고강도 냉연강판, 고강도 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
JP7410936B2 (ja) 2018-09-28 2024-01-10 ポスコ カンパニー リミテッド 穴拡げ性が高い高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、及びこれらの製造方法
DE102020110319A1 (de) * 2020-04-15 2021-10-21 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes mit einem Mehrphasengefüge und Stahlband hinzu
KR20220084651A (ko) * 2020-12-14 2022-06-21 주식회사 포스코 굽힘성 및 성형성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102372546B1 (ko) * 2021-07-27 2022-03-10 현대제철 주식회사 연신율이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101370954A (zh) * 2006-03-31 2009-02-18 株式会社神户制钢所 具有优良化成处理性的高强度冷轧钢板
KR20120049622A (ko) * 2010-11-09 2012-05-17 주식회사 포스코 초고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3317303B2 (ja) 1991-09-17 2002-08-26 住友金属工業株式会社 局部延性の優れた高張力薄鋼板とその製造法
JP2660644B2 (ja) 1992-11-02 1997-10-08 新日本製鐵株式会社 プレス成形性の良好な高強度鋼板
JP2704350B2 (ja) 1992-11-02 1998-01-26 新日本製鐵株式会社 プレス成形性の良好な高強度鋼板の製造方法
JP3247909B2 (ja) * 1992-11-05 2002-01-21 川崎製鉄株式会社 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3940270B2 (ja) 2000-04-07 2007-07-04 本田技研工業株式会社 耐遅れ破壊性および耐リラクセーション特性に優れた高強度ボルトの製造方法
JP3814720B2 (ja) 2001-10-30 2006-08-30 Ｊｆｅスチール株式会社 耐塩温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法
KR100573587B1 (ko) 2003-12-23 2006-04-24 주식회사 포스코 굽힘가공성이 우수한 초고강도의 제조방법
JP4315844B2 (ja) 2004-03-05 2009-08-19 株式会社神戸製鋼所 塗膜密着性に優れた高強度冷延鋼板
JP5402357B2 (ja) 2008-07-30 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 化成処理性に優れた高Ｓｉ冷延鋼板の製造方法
DE102012002079B4 (de) * 2012-01-30 2015-05-13 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kalt- oder warmgewalzten Stahlbandes aus einem höchstfesten Mehrphasenstahl
JP5348268B2 (ja) 2012-03-07 2013-11-20 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
KR101406444B1 (ko) 2012-03-19 2014-06-13 주식회사 포스코 연신율 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 이의 제조방법
JP6228741B2 (ja) 2012-03-27 2017-11-08 株式会社神戸製鋼所 板幅方向における中央部と端部の強度差が少なく、曲げ加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびこれらの製造方法
CN104271787A (zh) 2012-09-27 2015-01-07 日立金属株式会社 析出强化型马氏体钢及其制造方法
JP5826321B2 (ja) * 2013-03-27 2015-12-02 日新製鋼株式会社 めっき密着性に優れた溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法
WO2015088523A1 (en) 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
JP5862651B2 (ja) * 2013-12-18 2016-02-16 Ｊｆｅスチール株式会社 耐衝撃性および曲げ加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101382908B1 (ko) 2014-03-05 2014-04-08 주식회사 포스코 초고강도 박강판 및 그 제조방법
JP6102902B2 (ja) * 2014-03-05 2017-03-29 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板、その製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
KR101736620B1 (ko) 2015-12-15 2017-05-17 주식회사 포스코 화성처리성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101370954A (zh) * 2006-03-31 2009-02-18 株式会社神户制钢所 具有优良化成处理性的高强度冷轧钢板
KR20120049622A (ko) * 2010-11-09 2012-05-17 주식회사 포스코 초고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110273111A (zh) * 2019-07-30 2019-09-24 马鞍山钢铁股份有限公司 一种宽热成形加热工艺窗口的锌基镀层热成形钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR101736619B1 (ko) 2017-05-17
CN108368590B (zh) 2020-05-08
JP6703606B2 (ja) 2020-06-03
US10975454B2 (en) 2021-04-13
WO2017105025A8 (ko) 2017-10-19
JP2019504195A (ja) 2019-02-14
US20190003002A1 (en) 2019-01-03
WO2017105025A1 (ko) 2017-06-22

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