CN108254745A

CN108254745A - 应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统

Info

Publication number: CN108254745A
Application number: CN201810218651.6A
Authority: CN
Inventors: 雷彬; 贺立新; 陈俊
Original assignee: Chengdu Jinjiang Electronic System Engineering Co Ltd
Current assignee: Chengdu Jinjiang Electronic System Engineering Co Ltd
Priority date: 2018-03-16
Filing date: 2018-03-16
Publication date: 2018-07-06
Anticipated expiration: 2038-03-16
Also published as: CN108254745B

Abstract

本发明涉及应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，系统使用整机的直流稳压电源供电，由接收前端、数据采集模块、频率合成组件三部分组成；所述接收前端接入射频激励信号，经三级混频器处理后经滤波放大器、数控衰减器、低通滤波器输出；所述数据采集模块由反混叠滤波器、ADC、FPGA和以太网传输模块组成，用于实现中频信号数字化；所述频率合成组件由时钟参考电路、波形产生电路、发射通道、接口控制电路组成，用于提高接收前端所需的本振信号、数据采集模块所需的同步时钟信号以及线性调频的激励信号。该系统应用于水浮植物雷达检测系统，提供射频信号处理。

Description

应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统

技术领域

本发明涉及水生植物整治领域，具体涉及一种应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统。

背景技术

水浮植物一直以来都是河流整治的重点和难点，特别是近年来的外来物种水葫芦，其生命力强，生长速度极快，大片水葫芦漂浮在水面，顺流而下，连绵数十公里，有些水面很大部份被水葫芦覆盖，不仅污染水域环境，还影响船舶航行安全，甚至进入市政规划的景观水域，引起社会的广泛关注。

为此，有关部门开展了相关的整治工作。包括以船巡、车巡、和视频监控为主的预警；以拦截集中打捞和船舶巡航打捞为主的清理工作等，整治取得一定成效。但是，受水文、气候、地理等环境因素的影响，水葫芦的爆发具有不确定性，导致某些区域和时间段内水葫芦大量集中突然爆发时，拦捞作业力量一时捉襟见肘。因此，有关部门急需建立一套以水生植物预警和综合整治的智能化管理方法，使用探测传感器获取流经探测点的水面漂浮植物分布信息，并通过多探测点的信息联网和融合，综合其他多方气象、水文信息，判断水生植物的生长趋势和流域整体分布情况，建立水生植物管理预警机制，并以此合理安排打捞作业力量，达到有效管控水生植物的目的。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供一种应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，用于水浮植物雷达检测，可提高检测的准确度。

本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：

应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，系统使用整机的直流稳压电源供电，该系统由接收前端、数据采集模块、频率合成组件三部分组成；

所述接收前端接入射频激励信号，经三级混频器处理后经滤波放大器、数控衰减器、低通滤波器输出；

所述数据采集模块由反混叠滤波器、ADC、FPGA和以太网传输模块组成，用于实现中频信号数字化；

所述频率合成组件由时钟参考电路、波形产生电路、发射通道、接口控制电路组成，用于提高接收前端所需的本振信号、数据采集模块所需的同步时钟信号以及线性调频的激励信号。

所述三级混频器包括第一级混频器、第二级混频器、第三级混频器；

所述射频激励信号经限幅器、低噪声放大器、滤波器进入第一级混频器混频得到7.75GHz带宽300MHz的第一中频信号；

第一中频信号经滤波器、放大器进入第二级混频器得到750MHz带宽500KHz的第二中频信号；

第二中频信号经经滤波器、放大器、数控衰减器后进入第三级混频器得到70MHz带宽5MHz的第三中频信号；

第三中频信号经滤波放大器、数控衰减器、低通滤波器输出。

所述ADC配置有时钟输入接口(XS1)和中频输入接口(XS2)，太网传输模块配置有通信接口(XS4)，FPGA配置有同步接口(XS5)，并配置有通用的电源输入接口(XS3)。

所述反混叠滤波器主要用于防止ADC带通采样时的噪声混叠现象，其参数为：中心频率F0＝70MHz；BW-1dB＝3～5MHz；BW-40dB<40MHz；BW-80dB<70MHz。

所述FPGA将ADC采样数据经过数字下变频后进入三级抽取滤波器，依次为2倍抽取、5倍抽取、5倍抽取，相当于2MHz的采样率，然后经过一个高通滤波器后将数据打包成固定格式送到以太网传输模块。

所述以太网传输模块将数据通过网口传输至计算机，计算机通过解包软件，将数据解算出来，按照1s的数据长度写入硬盘，并标注时间和信号格式信息，同时将该数据放入指定内存，供后端数据处理使用。

所述时钟参考电路由恒温晶振产生100MHz信号，经ADP-2-1W两功分器输出一路给12G源做梳状谱激励源，一路经SCA-4-10四路功分器分别供给3.5GHz，CRO锁相源；LTC6946-2输出接收三本振信号820MHz；经LTC6946-1输出发射激励信号750MHz；经放大器输出13dBm信号供信号处理机当采集时钟。

所述波形产生电路工作如下：

由CRO锁相环电路产生3.5GHz信号与梳状谱产生12G信号经滤波、放大后混频产生后一本振信号，一本振信号经滤波、放大、功分后供发射通道和接收模块做一本振；

扫频本振由3.5G分两路一路经放大、倍频、滤波产生7GHz做本振信号；一路给AD9914做时钟，产生600～900MHz信号，两种信号经HMC558混频器混频后经滤波、放大、功分供发射通道和输出给接收模块做二本振。

所述发射通道由频率合成器产生750MHz与扫频本振源(7.6～7.9GHz)混频，经滤波放大后在与一本振(15.5GHz)混频，输出23.85～24.15GHz信号，后经滤波混频、放大经隔离器输出。

所述系统的各项性能指标如下：

1)激励：24GHz±50MHz(23.85～24.15GHz)、功率：1～1.3W、相位噪声：L(1K)≤-103dBc/Hz，L(100K)≤-113dBc/Hz；

2)一本振：15.5GHz、功率：13dBm±1dBm、相位噪声：L(1K)≤-108dBc/Hz，L(100K)≤-118dBc/Hz；

3)二本振：7.75GHZ(7.6～7.9)、功率：10dBm±1dBm；相位噪声：优于一本振；

4)三本振：820MHz、功率：10dBm±1dBm，相位噪声：优于二本振；

5)时钟：100MHz，功率：13±0.5dBm，

相位噪声：L(1K)≤-140dBc/Hz，L(100K)≤-150dBc/Hz；

6)扫频信号调频带带宽内幅度一致性：≤1dB；

7)输出杂波：激励≥60dBc，一本振≥70dBc，二本振≥70dBc，三本振≥70dBc，时钟≥70dBc

8)谐波抑制：激励≥55dBc，一本振≥60dBc，二本振≥60dBc，三本振≥60dBc，时钟≥60dBc

9)功率起伏：≤0.5dB

10)功耗：≤30W；

11)点频和线性调制交替输出各1s，线性调频时间1ms，调频带宽300MHz，调频线性度≤2/1000。

本发明的有益效果是：本方案提供的射频微波系统应用于水浮植物雷达检测系统，可以为水浮植物雷达检测系统提供射频信号处理，使得水浮植物雷达检测系统的检测效果得以提升。

附图说明

图1是时钟参考电路；

图2是波形产生电路；

图3是发射通道电路；

图4是3500MHz CRO振荡器相位噪声曲线图；

图5是接收通道电路；

图6是回波输入驻波曲线图；

图7是镜频抑制度曲线图；

图8是数据采集模块框图；

图9是噪声混叠示意图；

图10是数据采集模块框图。

具体实施方式

下面结合具体实施例进一步详细描述本发明的技术方案，但本发明的保护范围不局限于以下所述。

射频微波系统由接收前端、数据采集模块(以下也称A/D模块)、频率合成组件三部分组成，集中使用整机的直流稳压电源供电，接收系统与发射系统的一起装入置于天线支臂中，工作于室外环境。

频率合成组件提供接收前端所需的本振信号，ADC模块所需的同步时钟信号，以及线性调频的激励信号。

频率合成组件由时钟参考电路、波形产生电路(以下也称扫频本振)、发射通道、接口控制电路以及电源处理等组成，内部电路主要由高稳定度低相位噪声的恒温晶振、梳状谱、微波数字锁相环、混频滤波放大通道、数字控制以及电源稳压滤波电路等构成。

时钟参考电路如图1所示：

时钟参考电路由恒温晶振产生100MHz信号，经ADP-2-1W两功分器输出一路给12G源做梳状谱激励源；一路经SCA-4-10四路功分器分别供给3.5GHz，CRO锁相源；LTC6946-2输出接收三本振信号820MHz；经LTC6946-1输出发射激励信号750MHz；经放大器输出13dBm信号供信号处理机当采集时钟；

波形产生电路如图2所示：

一本振信号由CRO锁相环电路产生3.5GHz信号与梳状谱产生12G信号经滤波、放大后混频产生后经滤波、放大、功分后供发射通道和接收模块一本振。

扫频本振由3.5G分两路一路经放大、倍频、滤波产生7GHz做本振信号；一路给AD9914做时钟，产生600～900MHz信号，两种信号经HMC558混频器混频后经滤波、放大、功分供发射通道和输出给接收模块做二本振；

发射通道如图3所示：

发射通道由频率合成器产生750MHz与扫频本振源(7.6～7.9GHz)混频，经滤波放大后在与一本振(15.5GHz)混频，输出23.85～24.15GHz信号，后经滤波混频、放大经隔离器输出。

性能指标如下：

4)三本振：820MHz、功率：10dBm±1dBm，相位噪声：优于二本振；

5)时钟：100MHz，功率：13±0.5dBm，相位噪声：L(1K)≤-140dBc/Hz，L(100K)≤-150dBc/Hz；

6)扫频信号调频带带宽内幅度一致性：≤1dB；

7)输出杂波：激励≥60dBc、一本振≥70dBc、二本振≥70dBc、三本振≥70dBc、时钟≥70dBc；

8)谐波抑制：激励≥55dBc、一本振≥60dBc、二本振≥60dBc、三本振≥60dBc、时钟≥60dBc；

9)功率起伏：≤0.5dB

10)功耗：≤30W；

性能指标分析计算如下：

(1)一本振主要指标分析

影响相位噪声指标的因素主要有参考源的相位噪声和鉴相芯片低噪以及VCO的相位噪声。最终输出信号的10KHz以内的相位噪声主要取决于参考源的相位噪声及和鉴相芯片底噪，100KHz以外的相位噪声主要取决于VCO的相位噪声。

1)影响相位噪声的关键器件指标：

a.压控振荡器：≤-130dBc/Hz@100KHz

b.恒温晶振：≤-155dBc/Hz@1KHz

c.鉴相器：-153dBc/Hz@10kHz offset@100MHz

2)一本振的相位噪声分析：

a.环路带宽内相位噪声的计算公式：floor+20Log(f0/fpD)+10LogfpD

其中Lfloor为PLL芯片的归一化低噪，f0/fpD是输出频率除以鉴相频率即倍频次数N，fpD为鉴相频率。

将上述参数带入公式可计算：

环路带内的相位噪声为-226+20Log(3500/100)+10Log(100×106)≈-125dBc/H。

另外再加上实际工程的恶化及其他参数的恶化2dB，可得出环路带内的相位噪声为-123dBc/Hz。

b.参考源的相位噪声的恶化计算(3.5GHz)：20Log(f0/fpD)＝20Log(3500/100)＝31dBc/Hz

按参考的相位噪声为-155dBc/Hz@1KHz来计算恶化后的相位噪声为：

-155+31＝-124dBc/Hz@1KHz；

由于参考恶化后的相位噪声高于环路带内的相位噪声，最终输出的相位噪声还是取决于环路带内的相位噪声即-123dBc/Hz@1KHz；由于3.5GHz的信号还与12GHz信号混频，最终输出的相位噪声取决于差的一个信号源，12GHz信号为倍频形式，加上梳状谱所恶化为：-155+20Log(12000/100)+4＝109dBc/Hz@1KHz，所以最终输出一本振的相位噪声为：-109dBc/Hz@1KHz。

c.环路带外相位噪声分析

环路带宽外的相位噪声主要取决于VCO本身的相位噪声，具体的指标可根据VCO技术指标中100KHz～1MHz相位的相位噪声来估算。该本振源的环路带外的相位噪声估算如下：130dBc/Hz@100KHz。

2)一本振的杂散抑制度分析：

一本振的杂散主要有鉴相杂散和混频杂散2种，由于3.5GHz锁相环的鉴相频率为100MHz，所以鉴相杂散会分别分布在偏离输出频率100MHz处，具体的计算如下：

对于电荷泵型的锁相环，鉴相杂散主要包括两各方面，一是泄漏杂散，二是脉冲杂散，其杂散公式如下：

Spur＝10log(10^{LeakageSpur/10}+10^PulseSpur/10)

设鉴相泄漏电流为1nA，下面分别计算它的两个杂散。

LeakageSpur＝BaseLeakageSpur+20log(Leakage/Kφ)+20log|CL(s)|

＝16.0+20log(1nA/5mA)+20log|CL(s)|

＝-118+20log|CL(s)|

PulseSpur＝BasePulseSpur+40log(Fspur/1Hz)+20log|CL(s)|

＝-306dBc+40log(Fcomp/1Hz)+20log|CL(s)|

＝-10+20log|CL(s)|

Spur≈PulseSpur＝-10+20log|CL(s)|

鉴相泄漏电流为1nA，BasePulseSpur不是确定的-306dBc，而是在此值左右。由于鉴相频率为100MHz，频率较高，鉴相杂散主要由脉冲杂散决定，而环路带宽一般取小于500kHz，这样在环路滤波器的低通性质可以很好的抑制该杂散。根据以往经验，本方案选用大约500kHz的环路带宽，可以将杂散抑制做到-85dBc以下。混频产生的杂散见滤波器杂散分布图所示，混频滤波输出杂散大于75dBc.

(2)其余指标分析

二本振、三本振、发射激励信号的杂散和相位噪声指标均可优于一本振的指标，无技术难度。根据试验验证情况得到的指标如下：

750M相位噪声指标：

124dBc/Hz@1KHz，

122dBc/Hz@100KHz，

820M相位噪声指标：

123dBc/Hz@1KHz，

121dBc/Hz@100KHz，

7G相位噪声指标(3.5GHz倍频)：

-155+31＝6＝-116dBc/Hz@1KHz；

-120dBc/Hz@100KHz；

杂散指标：≥75dBc。

输出功率由各本振的输出放大器决定，通过放大器的技术指标可看出均留有较大的余量，所以不难实现。

DDS位噪声指标和杂散：

噪声指标:-128dBc/Hz@1KHz，

-133dBc/Hz@100KHz。

DDS杂散:宽带杂散为：55dBc

500KHz窄带内实测20KHz步进数据为75dBc。

上述3500MHz CRO振荡器的主要技术指标如图4所示。

接收通道电路如图5所示：

接收通道信号输入23.85GHz～24.15GHz经限幅器、低噪声放大器、滤波器、一混频得到7.75GHz带宽300MHz一中频，经滤波器后放大进入第二级混频器得到第二中频750MHz(信号带宽500KHz)、经滤波放大、数控衰减器后进入第三级混频器输出第二中频70MHz，经滤波放大、数控衰减器放大在低通滤波器输出。

其主要技术指标为：

(1)回波频率：24GHz±150MHz；

(2)一本振频率：15.5GHz；

(3)二本振频率：(7.75MHz±150MHz)；

(4)三本振频率：820MHz；

(5)噪声系数：≤4.5dB(低、常温)、≤5dB(常温)；

(6)腔体设计5位开关，用于调节接收通道增益，步进1dB，衰减累计误差≤1dB；

(7)通道增益：50±1dB，衰减为0时；

(8)Pin1dB≥-20dBm(衰减为20dB时)；

(9)Pout1dB≥+10dBm(衰减为0dB时)；

(10)射频滤波器带宽：BW-1dB≥300MHz(f0＝24GHz)；

BW-3dB≤500MHz；

带外抑制：≥60dB(f0±2G)；

(11)回波通道镜频抑制度：≥70dB(与第一中频及本振对应)；

(12)接收通道对频率合成组件隔离度：≥80dB；

(13)中频频率：70MHz；

(14)中频带通滤波器带宽：BW-1dB≥5MHz；

BW-40dB≤40MHz；

(15)限幅器最大承受功率(CW)：≥1.5W；

(16)回波输入端口驻波比：≤1.5；

(17)功耗：≤10W。

技术指标分析计算

(1)接收机带宽计算

根据线性调频雷达原理，通过测量偏离中频的频谱得到作用目标的距离，计算公式如下：

式中f_b位距离中频信号的差频；Δf为线性调频带宽；R为目标距离；Tm为调制时间；C为光速。

根据雷达总体要求，线性调频带宽为300MHz，最大目标距离为200m，调制时间为1ms，可以算出最大偏频fb为400kHz。根据实际需求，预留足够带宽，接收机带宽设计为500kHz。

(2)噪声系数、增益、输出P-1dB功率

NF＝NF1+((NF2-1)/GP1)+((NF3-1)/(GP1*GP2))+((NF4-1)/(GP1*GP2*GP3)；

接收通道：第一级为波导转换，其插损为0.4dB；第二级为限幅器0.75dB，，第三级为低噪块放大器为1.8dB第四级为回波滤器器插入损耗1.5dB，后级混频器8dB等。

噪声系数、增益、输出P-1dB功率计算

噪声系数：3.73dB；

增益：51.3dB；

输出P-1dB压缩点：+11.88dBm

(3)限幅器

低噪声放大器最大输入功率18dBm，限幅器指标参数如表3所示：

表3

(4)回波输入驻波

接收输入驻波由限幅器、低噪声放大器决定，回波驻波＜1.5，其曲线如图6所示。

(5)镜频抑制度，如图7所示：

接收镜频抑制度：接收下变频，相对杂波容易处理，在低噪声放大器后加入了滤波器，对23.85GHz～24.15GHz之外的信号进行滤除，中频中加了高低通滤波器，对本振，射频信号进行了抑制，二中频本振中加入了带通滤波器，一本振频率为15.5GHz，下变频，因此镜频频率为7.15GHz～7.45GHz，从滤波器抑制看，抑制大于90dBc。

A/D模块

A/D模块，即数据采集模块，主要实现中频信号数字化，由于接收机输出信号中频为70MHz，而实际有用带宽仅有500kHz，并且为了减小后端输出处理的数据量。因此，考虑采用欠采样，并抽取到低数据率的方式实现。

如图8所示，数据采集模块主要包含反混叠滤波器、ADC、FPGA和以太网传输模块四个部分。接口有时钟输入XS1，中频输入XS2，电源输入接口XS3，通信接口XS4和同步接口XS5。

ADC要求有效位为12.5位，选用Linear公司的LTC2207，它的主要性能参数如下：

(1)输入电压范围(Vpp)：2.25V(11dBm)；

(2)最大采样频率：105MSPS；

(3)无伪峰动态范围(SFDR)：82dB；

(4)噪声基底(Noise Floor)：77.3dBFS；

(5)有效位：12.9位。

反混叠滤波设计

反混叠滤波器主要用于防止ADC带通采样时的噪声混叠现象。反混叠带通滤波器参数如下：中心频率F0＝70MHz；BW-1dB＝3～5MHz；BW-40dB<40MHz；BW-80dB<70MHz

带外噪声的混叠示意图如图9所示，混叠到带内噪声强度小于-77dB，低于ADC的12.5位的有效位。

FPGA实现

FPGA采用XILINX公司的K7系列的XC7K325T-1FFG900I，信号处理流程如图10所示。

ADC采样数据经过数字下变频后进入抽取滤波器，一共有三级抽取滤波器(2倍抽取、5倍抽取和5倍抽取)，相当于2MHz的采样率，然后经过一个高通滤波器后将数据打包成固定格式送到传输模块。

以太网传输模块将数据通过网口传输至计算机。计算机通过解包软件，将数据解算出来，按照1s的数据长度写入硬盘，并标注时间和信号格式信息。同时，该数据也可放入指定内存，供后端数据处理使用。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当理解本发明并非局限于本文所披露的形式，不应看作是对其他实施例的排除，而可用于各种其他组合、修改和环境，并能够在本文所述构想范围内，通过上述教导或相关领域的技术或知识进行改动。而本领域人员所进行的改动和变化不脱离本发明的精神和范围，则都应在本发明所附权利要求的保护范围内。

Claims

1.应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，系统使用整机的直流稳压电源供电，其特征在于，该系统由接收前端、数据采集模块、频率合成组件三部分组成；

2.根据权利要求1所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述三级混频器包括第一级混频器、第二级混频器、第三级混频器；

3.根据权利要求1所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述ADC配置有时钟输入接口（XS1）和中频输入接口（XS2），太网传输模块配置有通信接口（XS4），FPGA配置有同步接口（XS5），并配置有通用的电源输入接口（XS3）。

4.根据权利要求3所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述反混叠滤波器主要用于防止ADC带通采样时的噪声混叠现象，其参数为：中心频率F0 =70MHz；BW-1dB=3～5MHz；BW-40dB<40MHz；BW-80dB<70MHz。

5.根据权利要求4所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述FPGA将ADC采样数据经过数字下变频后进入三级抽取滤波器，依次为2倍抽取、5倍抽取、5倍抽取，相当于2MHz的采样率，然后经过一个高通滤波器后将数据打包成固定格式送到以太网传输模块。

6.根据权利要求5所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述以太网传输模块将数据通过网口传输至计算机，计算机通过解包软件，将数据解算出来，按照1s的数据长度写入硬盘，并标注时间和信号格式信息，同时将该数据放入指定内存，供后端数据处理使用。

7.根据权利要求1所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述时钟参考电路由恒温晶振产生100MHz信号，经ADP-2-1W两功分器输出一路给12G源做梳状谱激励源，一路经SCA-4-10四路功分器分别供给3.5GHz，CRO锁相源；LTC6946-2输出接收三本振信号820MHz；经LTC6946-1输出发射激励信号750MHz ；经放大器输出13dBm信号供信号处理机当采集时钟。

8.根据权利要求7所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述波形产生电路工作如下：

扫频本振由3.5G分两路一路经放大、倍频、滤波产生7GHz做本振信号；一路给AD9914做时钟，产生600~900MHz信号，两种信号经HMC558混频器混频后经滤波、放大、功分供发射通道和输出给接收模块做二本振。

9.根据权利要求8所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述发射通道由频率合成器产生750MHz与扫频本振源7.6~7.9GHz混频，经滤波放大后在与一本振15.5GHz混频，输出23.85~24.15GHz信号，后经滤波混频、放大经隔离器输出。

10.根据权利要求1-9任一项所述的应用于水浮植物雷达检测的射频微波系统，其特征在于，所述系统的各项性能指标如下：

1）激励：24GHz±50MHz（23.85~24.15GHz）、功率：1~1.3W、相位噪声：L（1K）≤-103dBc/Hz， L（100K）≤-113dBc/Hz；

2）一本振：15.5GHz、功率：13dBm±1dBm、相位噪声：L（1K）≤-108dBc/Hz， L（100K）≤-118dBc/Hz;

3）二本振： 7.75GHZ（7.6~7.9）、功率：10dBm±1dBm；相位噪声：优于一本振；

4）三本振：820MHz、功率：10dBm±1dBm，相位噪声：优于二本振；

5) 时钟：100MHz，功率：13±0.5dBm，

相位噪声：L（1K）≤-140dBc/Hz， L（100K）≤-150dBc/Hz；

6）扫频信号调频带带宽内幅度一致性：≤1dB；

7）输出杂波：激励≥60dBc，一本振≥70dBc，二本振≥70dBc，三本振≥70dBc，时钟≥70dBc

8）谐波抑制：激励≥55dBc，一本振≥60dBc，二本振≥60dBc，三本振≥60dBc，时钟≥60dBc

9）功率起伏：≤0.5dB

10）功耗：≤30W；

11）点频和线性调制交替输出各1s，线性调频时间1ms，调频带宽300MHz，调频线性度≤2/1000。