CN108138297B

CN108138297B - 热浸镀锌钢板的制造方法

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Publication number: CN108138297B
Application number: CN201680060387.7A
Authority: CN
Inventors: 武田玄太郎; 高桥秀行; 牧水洋一; 铃木克一; 姫井善正
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2015-10-27
Filing date: 2016-08-05
Publication date: 2020-06-23
Anticipated expiration: 2036-08-05
Also published as: JP2017082278A; EP3369836A1; WO2017072989A1; KR20180064497A; US20180237896A1; EP3369836A4; CN108138297A; MX2018005073A; JP6439654B2; EP3369836B1; KR102072560B1

Abstract

本发明提供一种热浸镀锌钢板的制造方法，其即使对含有0.2质量％以上的Si的钢带实施热浸镀锌时，镀覆密合性也高，能够得到良好的镀覆外观。本发明中，在退火炉的内部，以加热带、均热带和冷却带的顺序输送钢带，对钢带进行退火，其后对从冷却带排出的钢带实施热浸镀锌。被供给至均热带的还原性气体或非氧化性气体为加湿气体和干燥气体。在通过均热带的钢带的宽度和通板速度为恒定的期间，通过调节干燥气体的流量而抑制退火炉内的压力的变动，另一方面，使利用加湿气体被供给至上述均热带的水分量的变动幅度控制为20％以下。

Description

热浸镀锌钢板的制造方法

技术领域

本发明涉及一种热浸镀锌钢板的制造方法，其使用具有退火炉和热浸镀锌设备的连续热浸镀锌装置，上述退火炉依次排列设置有加热带、均热带和冷却带，上述热浸镀锌设备与上述冷却带邻接。

背景技术

近年，在汽车、家电、建材等领域，对有助于结构体的轻量化等的高张力钢板(高强度钢板)的需求正在提高。作为高强度钢材，例如，已知通过在钢中含有Si而能够制造扩孔性良好的钢板，通过含有Si、Al而容易地形成残留γ，从而能够制造延展性良好的钢板。

但是，在将大量(特别是0.2质量％以上)含有Si的高张力钢板作为母材制造合金化热浸镀锌钢板时，存在以下问题。即，合金化热浸镀锌钢板是通过在还原气氛或非氧化性气氛中以600～900℃左右的温度将母材钢板加热退火后，对该钢板进行热浸镀锌处理，进而将镀锌进行加热合金化而制造的。

其中，钢中的Si为易氧化性元素，即使在通常所用的还原气氛或非氧化性气氛中也会被选择性氧化，在钢板的表面富集，形成氧化物。该氧化物会降低对镀覆处理时的溶融锌的润湿性，产生不镀覆。因此，随着钢中Si浓度的增加，润湿性急剧降低而多发不镀覆。另外，即使未严重到发生不镀覆，也有镀覆密合性差的问题。而且，如果钢中的Si被选择性氧化而在钢板的表面富集，则在热浸镀锌后的合金化过程中会产生显著的合金化延迟，存在显著阻碍生产性的问题。

针对上述问题，例如，专利文献1记载了以下方法：使用直燃式加热炉(DFF)，一度将钢板的表面氧化后，在还原气氛下将钢板退火，从而使Si内部氧化，抑制Si在钢板的表面富集，提高热浸镀锌的润湿性和密合性。并记载了加热后的还原退火可以是常法(露点－30～－40℃)。

专利文献2记载了以下技术：在使用依次具有加热带前段、加热带后段、保热带和冷却带的退火炉和热浸镀浴的连续退火热浸镀方法中，将钢板温度至少为300℃以上的区域的钢板的加热或保热设为间接加热，在各带的炉内气氛为氢1～10体积％且剩余部分由氮和不可避的杂质构成的气氛，在上述加热带前段的加热中的钢板到达温度为550℃～750℃且露点为小于－25℃，在此之后的上述加热带后段和上述保热带的露点为－30℃～0℃，上述冷却带的露点为小于－25℃的条件下进行退火，从而使Si内部氧化，抑制Si在钢板的表面富集。另外，还记载了在加热带后段和/或保热带，将氮和氢的混合气体加湿而导入。

专利文献3记载了以下技术：测定炉内气体的露点的同时，根据该测定值改变炉内气体的供给和排出的位置，从而控制为还原炉内气体的露点成为超过－30℃且0℃以下的范围内，由此抑制Si在钢板的表面富集。关于加热炉有如下记载：可以是DFF(直燃加热炉)、NOF(无氧化炉)、辐射管类型的任意一个，但利用辐射管类型则可显著地显现发明效果，因而优选。

现有技术文献

专利文献

专利文献1:日本特开2010－202959号公报

专利文献2:WO2007/043273号公报

专利文献3:日本特开2009－209397号公报。

发明内容

然而，专利文献1记载的方法中，虽然还原后的镀覆密合性良好，但是Si的内部氧化量容易变不足，因钢中的Si的影响最终合金化温度会变为比通常高30～50℃的高温，其结果存在钢板的拉伸强度降低的问题。如果为了确保充分的内部氧化量而增加氧化量，则氧化皮附着于退火炉内的辊，钢板产生挤压瑕疵，即，所谓的拾取缺陷。因此，仅增加氧化量的手段不可取。

专利文献2记载的方法中，由于将加热带前段、加热带后段、保热带的加热·保温设为间接加热，因此不易发生专利文献1的直燃加热的情况下的钢板表面的氧化，与专利文献1相比Si的内部氧化不充分，合金化温度变高的问题更加显著。此外，因外气温变动或钢板的种类而被带入炉内的水分量变化，此外，混合气体露点也会因外气温变动而容易变化，所以难以稳定控制最佳露点范围。如此地露点变动大，则即使为上述露点范围或温度范围，也会发生不镀覆等表面缺陷，难以制造稳定的产品。

专利文献3记载的方法中，虽然加热炉使用DFF则会引起钢板表面的氧化，但是由于没有主动向退火炉供给加湿气体，因此难以将露点稳定控制在控制范围中的高露点区域－20～0℃。另外，若露点上升则炉上部的露点容易变高，有时炉下部的露点计中为0℃时，炉上部中会成为+10℃以上的高露点气氛，如果在这样情况下进行长时间作业则会发生拾取缺陷。

因此鉴于上述课题，本发明的目的在于提供一种热浸镀锌钢板的制造方法，即使对含有0.2质量％以上的Si的钢带实施热浸镀锌，其镀覆密合性也高，能够得到良好的镀覆外观。

本发明的主旨构成如以下所示。

[1]一种热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于，使用具有退火炉和热浸镀锌设备的连续热浸镀锌装置，上述退火炉依次排列设置有加热带、均热带和冷却带，上述热浸镀锌设备与上述冷却带邻接，

上述热浸镀锌钢板的制造方法具有以下工序：

在上述退火炉的内部以上述加热带、上述均热带和上述冷却带的顺序输送钢带，对上述钢带进行退火的工序，以及

使用上述热浸镀锌设备，对从上述冷却带排出的钢带实施热浸镀锌的工序，

其中，被供给至上述均热带的还原性气体或非氧化性气体为被加湿装置加湿的加湿气体和未被上述加湿装置加湿的干燥气体，

在通过上述均热带的钢带的宽度和通板速度为恒定的期间，通过调节上述干燥气体的流量而抑制上述退火炉内的压力的变动，另一方面，使利用上述加湿气体被供给至上述均热带的水分量的变动幅度控制为20％以下。

[2]根据上述[1]记载的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，以利用上述加湿气体被供给至上述均热带的水分量M(g/min)满足以下式(1)的方式设定上述加湿气体的流量和露点。

40+Vf(W－0.9)(S+4)/90＜M＜60+Vf(W－0.9)(S+4)/90···(1)

其中，Vf为上述均热带的容积(m³)，W为通过上述均热带的钢带的宽度(m)，S为上述钢带的通板速度(m/s)。

[3]根据上述[2]记载的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，在通过上述均热带的钢带的宽度和通板速度的至少一者变动时，以上述水分量M(g/min)满足上述式(1)的方式，变更上述加湿气体的流量和露点。

[4]根据上述[1]～[3]中任一项记载的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，将在上述均热带设置的露点测定口处测定的上述均热带内的露点控制为－25℃～0℃，所述露点测定口位于上述均热带的高度方向的上部1/2的区域内的、从设置于上述均热带的上述加湿气体的供给口的位置离1m以上的位置且从与上述供给口相对的上述均热带的内壁位置离1m以上的位置。

[5]根据上述[1]～[4]中任一项记载的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，

上述加热带含有直燃式加热炉，上述连续热浸镀锌装置具有与上述热浸镀锌设备邻接的合金化设备，

上述的热浸镀锌钢板的制造方法还具有使用上述合金化设备，对实施于上述钢带的镀锌进行加热合金化的工序。

根据本发明的热浸镀锌钢板的制造方法，即使对含有0.2质量％以上的Si的钢带实施热浸镀锌，镀覆密合性也高，能够得到良好的镀覆外观。

附图说明

图1是表示本发明的一实施方式的连续热浸镀锌装置100的构成的示意图。

图2是表示对图1中的均热带12供给加湿气体和干燥气体的系统的示意图。

具体实施方式

首先，参照图1对本发明的一实施方式的热浸镀锌钢板的制造方法所使用的连续热浸镀锌装置100的构成进行说明。连续热浸镀锌装置100具有退火炉20、热浸镀锌浴22和合金化设备23，上述退火炉20依次排列设置有加热带10、均热带12和冷却带14，16，上述热浸镀锌浴22为与冷却带16邻接的热浸镀锌设备，上述合金化设备23与该热浸镀锌浴22邻接。该实施方式中加热带10含有第1加热带10A(加热带前段)和第2加热带10B(加热带后段)。冷却带含有第1冷却带14(急冷带)和第2冷却带16(除冷带)。与第2冷却带16连结的鼻状部18的前端浸渍于热浸镀锌浴22，退火炉20和热浸镀锌浴22连接。

钢带P由第1加热带10A的下部的钢带导入口被导入至第1加热带10A内。各带10，12，14，16中，在上部和下部配置有1个以上的炉床辊。在以炉床辊为起点将钢带P折回180度的情况下，在退火炉20的特定的带的内部，钢带P在上下方向被输送多次，形成多个道次。图1中，示出了在均热带12为10道次，在第1冷却带14为2道次，在第2冷却带16为2道次的例示，但是道次数不局限于此，可根据处理条件适当设定。另外，一部分的炉床辊是不将钢带P折回而是使其转向为直角，使钢带P移动至下一带。这样可在退火炉20的内部以加热带10、均热带12和冷却带14，16的顺序输送钢带P，对钢带P进行退火。

在退火炉20中，邻接的带介由将各个带的上部彼此或下部彼此连接的连通部而连通。对于该实施方式，第1加热带10A和第2加热带10B介由将各个带的上部彼此连接的喉部(收缩部)而连通。第2加热带10B和均热带12介由将各个带的下部彼此连接的喉部而连通。均热带12和第1冷却带14介由将各个带的下部彼此连接的喉部而连通。第1冷却带14和第2冷却带16介由将各个带的下部彼此连接的喉部而连通。各喉部的高度可适当设定，但是从提高各带的气氛的独立性的观点出发，各喉部的高度优选尽可能地低。退火炉20内的气体从炉的下游流向上游，从第1加热带10A的下部的钢带导入口被排出。

(加热带)

在该实施方式中，第2加热带10B为直燃式加热炉(DFF)。DFF可使用公知的炉。在图1中没有图示，但是在第2加热带10B的直燃式加热炉的内壁上相对于钢带P分散配置有多个燃烧器。多个燃烧器被分为多个组，优选每组能够独立控制燃料率和空气比。在第1加热带10A的内部，供给第2加热带10B的燃烧排放气体，利用该热将钢带P预热。

燃烧率是实际导入燃烧器的燃料气体量除以最大燃烧负荷时的燃烧器的燃料气体量而得到的值。以最大燃烧负荷使燃烧器燃烧时燃烧率为100％。如果燃烧负荷低则燃烧器得不到稳定的燃烧状态。因此，燃烧率通常优选为30％以上。

空气比是实际导入燃烧器的空气量除以用于完全燃烧燃料气体所需的空气量而得到的值。对于该实施方式，将第2加热带10B的加热用燃烧器分为4组(#1～#4)，钢板移动方向上游侧的3组(#1～#3)作为氧化用燃烧器，最终区域(#4)作为还原用燃烧器，可分别控制氧化用燃烧器和还原用燃烧器的空气比。对于氧化用燃烧器，空气比优选为0.95～1.5。对于还原用燃烧器，空气比优选为0.5以上且小于0.95。另外，第2加热带10B的内部温度优选为800～1200℃。

(均热带)

在该实施方式中，对于均热带12，作为加热手段可使用辐射管(RT)(未图示)而对钢带P进行间接加热。均热带12的内部平均温度Tr(℃)可通过在均热带内插入热电偶进行测定，优选为700～900℃。

向均热带12供给还原性气体或非氧化性气体。作为还原性气体通常使用H₂－N₂混合气体，例如，可举出具有以下组成的气体(露点:－60℃左右)，H₂:1～20体积％、剩余部分由N₂和不可避的杂质构成。另外，作为非氧化性气体，可举出具有由N₂和不可避的杂质构成的组成的气体(露点:－60℃左右)。

对于该实施方式，向均热带12供给的还原性气体或非氧化性气体为加湿气体和干燥气体两种形态。这里，“干燥气体”是指露点为－60℃～－50℃左右的上述还原性气体或非氧化性气体，其为未被加湿装置加湿。另一方面，“加湿气体”是指被加湿装置加湿成露点为0～30℃的气体。

例如，在制造具有含0.2质量％以上的Si的成分组成的高张力钢板时，为了使均热带内的露点上升，优选向均热带12供给干燥气体之外还供给加湿气体。与此相对，例如，在制造普通钢板(拉伸强度270MPa左右)时，优选向均热带12仅供给干燥气体，不供给混合气体。

图2是表示对均热带12供给加湿气体和干燥气体的系统的示意图。利用加湿气体供给口42A，42B，42C、加湿气体供给口44A，44B，44C、和加湿气体供给口46A，46B，46C的三个系统供给加湿气体。在图2中，上述还原性气体或非氧化性气体(干燥气体)，经由气体分配装置24，一部分被输送至加湿装置26，剩余部分仍以干燥气体的形态通过干燥气体用配管32，介由干燥气体供给口48A，48B，48C，48D被供给至均热带12内。

干燥气体供给口的位置和数量没有特别限制，可以考虑各种条件适当决定。但是，优选在相同的高度位置配置多个干燥气体供给口，优选在钢带行进方向均等配置。

被加湿装置26加湿的气体通过加湿气体分配装置30被分配至上述三个系统，经由各个加湿气体用配管36，介由加湿气体供给口42A，42B，42C、加湿气体供给口44A，44B，44C和加湿气体供给口46A，46B，46C被供给至均热带12内。

加湿气体供给口的位置和数量没有特别限制，可以考虑各种条件适当决定。但是，优选在均热带12的上下方向分成两部分和在进出方向分成两部分的共4个区域，各自在1个位置以上设置加湿气体供给口。这是因为由此能够对均热带12整体进行均匀的露点控制。符号38为加湿气体用流量计，符号40为加湿气体用露点计。加湿气体的露点有时因加湿气体用配管34，36内的轻微的凝结等而变化，因此露点计40优选设置于加湿气体供给口42，44，46的正前。

在加湿装置26内，存在具有氟系或聚酰亚胺系中空纤维膜或平膜等的加湿模块，在膜的内侧流通干燥气体，在膜的外侧使利用循环恒温水槽28调整为规定温度的纯水进行循环。氟系或聚酰亚胺系中空纤维膜或平膜是与水分子具有亲和力的离子交换膜的一种。如果在中空纤维膜的内侧和外侧产生水分浓度差，则产生欲将该浓度差平等的力，水分以该力作为驱动力透过膜向低的水分浓度的一侧移动。干燥气体温度根据季节或1天的气温变化而变化，但是该加湿装置中能充分具有介由水蒸气透过膜的气体和水的接触面积而进行热交换，因此无论干燥气体温度比循环水温高还是低，干燥气体均成为加湿至与设定水温相同的露点的气体，能够进行高精度的露点控制。加湿气体的露点在5～50℃的范围内可任意控制。如果加湿气体的露点比配管温度高则在配管内凝结，凝结的水有可能直接浸入炉内，因此加湿气体用配管被加热·保热至加湿气体露点以上且外气温以上。

无论是否将加湿气体供给至均热带12，退火炉内的压力都根据加热带10的燃烧条件、冷却带14，16中的冷却风扇的运转条件而随时进行变动。这里，如果炉内压过高，则由于对炉壁施加过剩的力，所以存在损伤退火炉的情形，相反如果炉内压过低，则向均热带12内混入退火炉外的氧或流入加热带10的燃烧气体，对钢板品质产生不良影响。因此通常以抑制炉内压的变动，优选保持炉内压恒定的方式，进行增减供给至均热带12的气体流量的控制。因此，对均热带12进行供给加湿气体和干燥气体的两者的作业时，若以往的控制方法则不仅干燥气体的流量变动，加湿气体的流量也会变动，因此利用加湿气体供给至均热带的水分量也会变动。

但是，从使钢带中的Si、Mn进行内部氧化的观点出发，均热带12中，通常需要长期供给必需的水分量。如果为了抑制炉内压的变动而减少加湿气体的流量，则被供给至均热带12的水分量变不足，均热带12内的露点低于合理范围的下限，其结果，产生局部的不镀覆，镀覆外观劣化。另外，对于还进行合金化处理的作业而言，合金化温度上升，其结果得不到期望的拉伸强度。或者，为了抑制炉内压的变动而增加加湿气体的流量，则被供给至均热带12的水分量变得过剩，其结果发生辊拾取，在钢带表面也发生因辊拾取引起的瑕疵，镀覆外观劣化。

因此，该实施方式中，重要的是在通过均热带12的钢带的宽度和通板速度为恒定的期间(以下，也称为“相同作业条件下”)，通过调节干燥气体的流量而抑制退火炉内的压力的变动，另一方面，将利用加湿气体被供给至均热带12的水分量尽可能恒定，具体而言将水分量的变动幅度设为20％以下。由此，可得到良好的镀覆外观，而对于还进行合金化处理的作业，通过降低合金化温度而抑制拉伸强度的降低。这里，被供给至均热带的“水分量的变动幅度”被定义为：相同作业条件下的水分量的最大为M_max，最小为M_min时，(M_max－M_min)/M_max。水分量可由后述的式(2)算出。

将水分量的变动幅度抑制为20％以下的方式没有特别限制。作为一方式，可举出将加湿气体的露点设为恒定，将流量的变动幅度控制为20％以下。应予说明，在如该实施方式这样设置多个加湿气体供给口的情况下，无论是来自各供给口的加湿气体流量，还是合计的加湿气体流量，优选尽可能为恒定(具体为20％以下)。

利用加湿气体被投入到均热带12的水分量M(g/min)需要利用均热带的容积、通过均热带12的钢带P的宽度和通板速度来调整。本发明人等进行深入研究的结果发现，对于得到良好的镀覆外观有效的是，以利用加湿气体被供给至均热带12的水分量M(g/min)满足以下式(1)的方式，设定加湿气体的流量和露点。

40+Vf(W－0.9)(S+4)/90＜M＜60+Vf(W－0.9)(S+4)/90···(1)

其中，Vf为均热带12的容积(m³)，W为通过均热带12的钢带P的宽度(m)，S为钢带P的通板速度(m/s)。

而且，在通过均热带12的钢带P的宽度W和通板速度S的至少一者变动时，有效的是以上述水分量M(g/min)满足式(1)的方式，变更加湿气体的流量和露点。

均热带12的容积Vf实质上为常数。在通过均热带12的钢带P的宽度W和通板速度S增加的情况下，或者宽度W和通板速度S的一者恒定另一者增加的情况下，由于在单位时间当中的与均热带12内的气体接触的钢带面积增大，因此基于式(1)，使利用加湿气体带来的水分量增加。在通过均热带12的钢带P的宽度W和通板速度S减少的情况下，或者宽度W和通板速度S的一者恒定另一者减少的情况下，相反地需要基于式(1)减少利用加湿气体带来的水分量。即使在宽度W和通板速度S的一者增加且另一者减少的情况下，也基于式(1)，调整利用加湿气体带来的水分量。无论怎样，优选不等伴随作业条件变化的均热带12内的露点的变化，以满足式(1)的方式调整加湿气体的流量和露点。

可利用式(2)由加湿气体的露点Tw(℃)和合计流量Vm(Nm³/hr)算出水分量M(g/min)。

[数1]

M＝0.08069×Vm×10^{7.5Tw/(Tw+237.3)}···(2)

被供给至均热带12内的加湿气体的流量Vm，只要如上述所示地被控制就没有特别限制，大约被维持在100～400(Nm³/hr)的范围内。另外，被供给至均热带12内的干燥气体的流量，没有特别限制，大约被维持在10～300(Nm³/hr)的范围内。

在均热带12内，由于水蒸气比氮气比重轻，因此不容易在上部停留。因此，露点测定口50配置于均热带12的高度方向的上部1/2的区域内。另外，由于加湿气体供给口的附近局部变为高露点，所以不是理想的露点测定区域。因此，露点测定口50优选配置于从各个加湿气体供给口的位置离1m以上的位置且从与各个供给口相对的均热带的内壁位置离1m以上的位置。而且，优选以在露点测定口50处测定的均热带12内的露点维持在－25℃～0℃的方式，控制加湿气体的流量。由此，可得到良好的镀覆外观，对于还进行了合金化处理的作业，通过降低合金化温度而可抑制拉伸强度的降低。

(冷却带)

该实施方式中，在冷却带14，16，将钢带P冷却。钢带P在第1冷却带14中被冷却至480～530℃左右，在第2冷却带16中被冷却至470～500℃左右。

在冷却带14，16也供给上述还原性气体或非氧化性气体，但在此仅供给干燥气体。对冷却带14，16的干燥气体的供给没有特别限制，优选以均等投入冷却带内的方式，从在高度方向的2个位置以上，长轴方向的2个位置以上的投入口进行供给。被供给至冷却带14，16的干燥气体的合计气体流量Qcd，利用设置于配管的气体流量计(未图示)测定，没有特别限制，设为200～1000(Nm³/hr)左右。可以仅通过调节被供给至均热带的干燥气体的流量来进行抑制退火炉内的压力的变动，但优选还调节被供给至冷却带的干燥气体的流量而进行。

(热浸镀锌浴)

使用热浸镀锌浴22，对从第2冷却带16排出的钢带P实施热浸镀锌。热浸镀锌可以按照常法进行。

(合金化设备)

使用合金化设备23，对实施于钢带P的镀锌进行加热合金化。合金化处理可以按照常法进行。根据该实施方式，由于合金化温度没有变为高温，因此可抑制所制造的合金化热浸镀锌钢板的拉伸强度的降低。但是，本发明中合金化设备23以及基于其的合金化处理并不是必须的。这是因为即使在不进行合金化处理的情况下也能够得到获得良好的镀覆外观的效果。

作为退火和热浸镀锌处理的对象的钢带P没有特别限制，但对于含有0.2质量％以上的Si的成分组成的钢带，即高张力钢，能有利地得到本发明的效果。

实施例

(实验条件)

使用图1和图2示出的连续热浸镀锌装置，在表2示出各种退火条件下将表1示出的成分组成的钢带进行退火，其后实施热浸镀锌和合金化处理。钢种A、钢种B均为高张力钢。表2记载的“时间”是指从作业开始起的经过的时间，与时间的经过一起，如表2所示地变更了通板的钢带的种类、板厚、板宽度和连续热浸镀锌装置的作业条件。

第2加热带为DFF。将加热用燃烧器分为4组(#1～#4)，钢板移动方向上游侧的3组(#1～#3)为氧化用燃烧器，最终区域(#4)为还原用燃烧器，将氧化用燃烧器和还原用燃烧器的空气比设为表2示出的值。应予说明，各组的钢板输送方向的长度为4m。

均热带是容积Vf为700m³的RT炉。均热带的内部的平均温度Tr设为表2示出的值。作为干燥气体，使用具有以下组成的气体(露点:－50℃)：15体积％的H₂且剩余部分由N₂和不可避的杂质构成。利用具有10台中空纤维膜式加湿模块的加湿装置将该干燥气体的一部分进行加湿，制备加湿气体。向各模块流通最大500L/min的干燥气体和最大20L/min的循环水。循环恒温水槽在各模块中通用，能够供给合计200L/min的纯水。干燥气体供给口和加湿气体供给口配置于图2示出的位置。

如表2所示，对钢种、板厚和板宽度中的任一个相互不同的8种钢带进行通板。前半部(时间0:00至0:55)为比较例，后半部(时间0:55至1:50)为发明例。即，对于前半部的通板，如表2所示变动被供给至均热带的干燥气体的流量和加湿气体的流量以及被供给至冷却带的干燥气体的流量，以保证炉内压恒定。对于后半部的通板，如表2所示，在通过均热带的钢带的种类、宽度和通板速度为恒定的期间，将加湿气体的露点设为恒定，将加湿气体的流量的变动幅度设为20％以下。而且，通过调节被供给至均热带和冷却带的干燥气体的流量以保证炉内压恒定。

表2中均热带的“露点”栏记载了在图2的露点测定口50的位置测定的被测定的均热带内的露点。另外，“加湿气体供给口附近露点”表示从图2的加湿气体供给口40B离80cm的位置测定的均热带内的露点。“加湿气体露点”表示利用图2的加湿气体用露点计40测定的露点。

以表2示出的流量从各带的最下部将上述干燥气体(露点:－50℃)供给至第1冷却带和第2冷却带。

镀覆浴温为460℃，镀覆浴中Al浓度为0.130％，附着量利用气体擦拭装置调节为每单面当中50g/m²。应予说明，线速度伴随板厚的变化设为1.0～2.0m/s。另外，实施热浸镀锌后，以皮膜合金化度(Fe含有率)变为10～13％内的方式，在诱导加热式合金化炉进行合金化处理。此时的合金化温度示于表2。

(评价方法)

作为镀覆外观的评价，进行基于光学式表面缺陷仪的检查(检查φ0.5以上的不镀覆缺陷、辊拾取引起的瑕疵)和基于目视的合金化不均匀判定，全部项目中合格则评价为○，存在轻度的合金化不均匀则评价为△，有一项不合格则评价为×。将结果示于表2。

另外，测定各种条件下制造的合金化热浸镀锌钢板的拉伸强度。高张力钢的钢种A为590MPa以上，高张力钢的钢种B为980MPa以上，评价为合格。将结果示于表2。

(评价结果)

比较例中，在均热带内的露点低于-25℃时，由于局部的不镀覆而镀覆外观劣化，另外，伴随合金化温度的上升，拉伸强度变为不合格。另外，在均热带露点超过0℃时，发生辊拾取，在钢带表面也发生辊拾取引起的瑕疵，其结果镀覆外观劣化。另外，在0:20、0:35、0:45的时间段中，水分量也满足式(1)，但是由于前后的时间带的水分量的变动大，露点也没有落入-25～0℃的范围，因此出现了轻度的合金化不均匀。

另一方面，发明例中，即使均热带的整体的气体流量变化，也可稳定供给规定水分量，因此在线圈全长全宽上均成为良好的表面外观，可得到期望的拉伸特性。在将水分量的变动控制为20％以内且满足式(1)而将露点控制为-25～0℃的1:20～2:00的时间段内，拉伸强度和表面外观特别高位切稳定。

[表1](质量％)

钢记号	C	Si	Mn	P	S
						A	0.08	0.25	1.5	0.03	0.001
B	0.11	1.5	2.7	0.01	0.001

产业上的利用可能性

根据本发明的热浸镀锌钢板的制造方法，即使对含有0.2质量％以上的Si的钢带实施热浸镀锌时，镀覆密合性也高，能够得到良好的镀覆外观。另外，根据本发明的热浸镀锌的制造方法，进一步进行合金化处理时，由于合金化温度不会变为高温，因此可抑制所制造的合金化热浸镀锌钢板的拉伸强度的降低。

符号的说明

100 连续热浸镀锌装置

10 加热带

10A 第1加热带(前段)

10B 第2加热带(后段，直燃式加热炉)

12 均热带

14 第1冷却带(急冷带)

16 第2冷却带(除冷带)

18 鼻状部

20 退火炉

22 热浸镀锌浴

23 合金化设备

24 干燥气体分配装置

26 加湿装置

28 循环恒温水槽

30 加湿气体分配装置

32 干燥气体用配管

34，36 加湿气体用配管

38 加湿气体用流量计

40 加湿气体用露点计

42A，42B，42C 加湿气体供给口

44A，44B，44C 加湿气体供给口

46A，46B，46C 加湿气体供给口

48A，48B，48C，48D 干燥气体供给口

50 露点测定口

52A 上部炉床辊

52B 下部炉床辊

P 钢带

Claims

1.一种热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于，使用具有退火炉和热浸镀锌设备的连续热浸镀锌装置，所述退火炉依次排列设置有加热带、均热带和冷却带，所述热浸镀锌设备与所述冷却带邻接，

所述热浸镀锌钢板的制造方法具有以下工序：

在所述退火炉的内部以所述加热带、所述均热带和所述冷却带的顺序输送含有0.2质量％以上的Si的钢带，对所述钢带进行退火的工序，以及

使用所述热浸镀锌设备，对从所述冷却带排出的钢带实施热浸镀锌的工序，

其中，被供给至所述均热带的非氧化性气体为被加湿装置加湿的加湿气体和未被所述加湿装置加湿的干燥气体，

在通过所述均热带的钢带的宽度和通板速度为恒定的期间，通过调节所述干燥气体的流量而抑制所述退火炉内的压力的变动，另一方面，使利用所述加湿气体被供给至所述均热带的水分量的变动幅度为20％以下，

并且，以利用所述加湿气体被供给至所述均热带的水分量M满足以下式(1)的方式，设定所述加湿气体的流量和露点，所述水分量M的单位为g/min，

40+Vf(W－0.9)(S+4)/90＜M＜60+Vf(W－0.9)(S+4)/90···(1)

其中，Vf为所述均热带的容积，单位为m³，W为通过所述均热带的钢带的宽度，单位为m，S为所述钢带的通板速度，单位为m/s。

2.根据权利要求1所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，所述非氧化性气体为还原性气体。

3.根据权利要求1所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，在通过所述均热带的钢带的宽度和通板速度的至少一者变动时，以所述水分量M满足所述式(1)的方式，变更所述加湿气体的流量和露点，所述水分量M的单位为g/min。

4.根据权利要求2所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，在通过所述均热带的钢带的宽度和通板速度的至少一者变动时，以所述水分量M满足所述式(1)的方式，变更所述加湿气体的流量和露点，所述水分量M的单位为g/min。

5.根据权利要求1所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，将在所述均热带设置的露点测定口处测定的所述均热带内的露点控制为－25℃～0℃，所述露点测定口位于所述均热带的高度方向的上部1/2的区域内的、从设置于所述均热带的所述加湿气体的供给口的位置离1m以上的位置且从与所述供给口相对的所述均热带的内壁位置离1m以上的位置。

6.根据权利要求2所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，将在所述均热带设置的露点测定口处测定的所述均热带内的露点控制为－25℃～0℃，所述露点测定口位于所述均热带的高度方向的上部1/2的区域内的、从设置于所述均热带的所述加湿气体的供给口的位置离1m以上的位置且从与所述供给口相对的所述均热带的内壁位置离1m以上的位置。

7.根据权利要求3所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，将在所述均热带设置的露点测定口处测定的所述均热带内的露点控制为－25℃～0℃，所述露点测定口位于所述均热带的高度方向的上部1/2的区域内的、从设置于所述均热带的所述加湿气体的供给口的位置离1m以上的位置且从与所述供给口相对的所述均热带的内壁位置离1m以上的位置。

8.根据权利要求4所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，将在所述均热带设置的露点测定口处测定的所述均热带内的露点控制为－25℃～0℃，所述露点测定口位于所述均热带的高度方向的上部1/2的区域内的、从设置于所述均热带的所述加湿气体的供给口的位置离1m以上的位置且从与所述供给口相对的所述均热带的内壁位置离1m以上的位置。

9.根据权利要求1～8中任一项所述的热浸镀锌钢板的制造方法，其中，

所述加热带含有直燃式加热炉，所述连续热浸镀锌装置具有与所述热浸镀锌设备邻接的合金化设备，

所述热浸镀锌钢板的制造方法还具有使用所述合金化设备，对实施于所述钢带的镀锌进行加热合金化的工序。