CN107995946A - 用于气态介质或液态介质的调温单元 - Google Patents

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Abstract

对于用于气态介质或液态介质的具有高度动态的介质温度调节的调温单元，调温单元(1)实施为具有基体(2)和冷却体(5)，一些热电模块(7)布置在它们之间，并且具有在基体(2)中的介质管路(6)，其中，在基体(2)中的介质管路(6)以单头螺旋线的形式实施成从外向内引导，并且可规定，一些热电模块(7)以多排布置在基体(2)处，其中，位于径向上更外部的热电模块(7)的模块加热功率比位于径向上更内部的热电模块(7)的模块加热功率大。

Description

用于气态介质或液态介质的调温单元
本发明涉及借助一些热电模块对气态或液态介质调温的调温单元，热电模块布置在基体与冷却体之间，并且介质管路布置在该基体中，气态或液态介质流经该介质管路，其中，该介质管路在基体中以单头螺旋线的形式从外向内引导地布置。
为了精确测量在试验台上的内燃机的燃料消耗量，对馈送到内燃机的燃料的温度和压力的精确调节是必需的。在此，燃料消耗量的测量常常借助已知的科氏(Coriolis)流量传感器进行。在US 2014/0123742 A1中可找到这种燃料消耗量测量的一个例子，该测量基于液态燃料的调节。在此，燃料的温度经由换热器借助冷却液体调节。强烈的负荷变化引起在燃料消耗方面和在回程的介质温度(输入温度)方面的强烈波动。但是，这种换热器是迟钝的并且仅允许慢的温度变化。由此，所述借助换热器的调节对于强烈的负荷变化(输入温度变化)是不合适的。这对于目前的现有技术导致了在这种负荷变化之后，必须保持稳定时间。在这段时间中，温度是不稳定的并且对于流量传感器高精度测量是不可能的。对于更独立于输入温度变化的操作，换热器的功率密度必须提升。但是，这在技术上是不能实现的，并且如果完全可能，则要求重新设计换热器。对于不变的功率密度，则产生了大得多的空间需求。另一种可能性可能在于换热器更激进的调节动作。然而这又意味着过冲和下冲(Unterschwingen)和与此伴随的在可能的设定温度变化方面较差的动态性。然而，扩大换热器仅对液体的情况有帮助。在气态介质的情况下，流量变化直接导致压力变化和设定温度变化。因此，换热器必须使得格外快的设定温度变化是可能的，然而这对于借助冷却液体运行的换热器实际上并不能实现。为此，对于不变的质量可用的功率必须再提高，在这种情形中仅提高功率没有用。替代的方案还剩下更激进地调节换热器的调节器，但这又会引起更大的过冲和下冲。由此，精确且快速的温度调节是不可能的。
在不要设定恒定的温度时，借助换热器的动态温度调节也是相对不精确的。除此以外，这种换热器需要用于换热器运行的控制器和附加的构件，这也使得设备更昂贵。
在DE 10 2010 046 946 A1中提出，借助热电模块(所谓的珀尔帖元件)对在调节设备中的燃料的温度进行调温。由此，由于所实现的较低的储存质量，高度动态的温度调节是可能的，借助这种温度调节，燃料既可加热又可冷却。该设备也特别针对液态燃料的调节。
对于像天然气或氢气的气态燃料，出现附加的问题，即气态燃料通常在高压下存在或被供应，并且因此为了在内燃机中作为燃料使用必须首先降低压力到需要的、较低的压力。然而，在诸如例如天然气的气态燃料降低压力时，燃料强烈地冷却，这对于调节设备的后续的部件是有问题的，例如由于冷凝物形成和气体管路或气体管路中的其它部件结冰。因此，通常在降低压力之前加热气态燃料，从而通过降低压力产生期望的燃料温度。由于在馈送的气态燃料压力方面的波动和由于在降低压力后温度与同样可变化的气态燃料的成分的相关性，在降低压力之前对气态燃料的温度调节必须是高度动态的，从而能维持在降低压力之后和流量测量之前的温度恒定。此外，所需要的用于燃料调温的发热功率也强烈取决于当前的流量，这同样在流量快速改变的情况下使高度动态的温度调节是必须的。
这种高度动态的温度调节一方面决定了调节方法并且另一方面决定了调温单元，所述调节方法能够实施高度动态的(在快速温度变化的含义下)调节干涉，所述调温单元能够也实现高度动态的调节干预。这种调温单元因此必须能够在非常短的时间中对流过的燃料施加所需的温度变化。此外，也期望高的温度稳定性，即便是在未对温度调节的动态提出高要求的情形下，因为在某些应用情形中需要高度精确并且高度恒定的温度调节。这些要求决定了具有高加热功率和冷却功率的调温单元，在此，在有些情况下也必须快速地在加热和冷却之间转换。除此以外，精确的温度调节由此也必须是可能的，从而避免过于强烈的过度调温(或过度加热或过度冷却)。
DE 10 2010 046 946 A1给出提示，对于高度动态的温度调节，调温单元的较小的热储存质量是有利的。
US 6,502,405 B1示出具有珀尔帖元件的、用于在车辆中加热或冷却燃料的换热器元件。该换热器元件由导热块构成，在导热块中蜿蜒形地放置有燃料管路，并且该燃料管路在第一侧上是隔热。珀尔帖元件布置在该导热块与冷却体热连接的第二侧处。该冷却体通常实施为具有大的表面积并且具有小的储存质量，从而最大化散热能力。附加地，在冷却体上还布置有风扇，从而还进一步提高散热能力。由此，US 6,502,405 B1的换热器元件设计为具有较小的热储存质量，从而能快速地将热量经由冷却体散发到环境。然而，由于在换热器元件中蜿蜒地引导燃料，也产生了燃料的不均匀加热，这使温度调节变得困难，因为珀尔帖元件都以相同的供给电压控制。不均匀的加热导致在介质的出口温度与珀尔帖元件的表面之间更高的温度差，这又导致了更低的介质最大出口温度，因为珀尔帖元件不能被任意地加热。或者在预先给定的出口设定温度的情况下，产生较小的最大流量。除此以外，由于更高的温度差在导热块中储存更多的热能，其在设定温度变化的情况下又必须缩小，这使得换热器元件又变得更迟钝。为了燃料的更均匀的加热，各个珀尔帖元件必须或相互协调，即，沿着燃料管路的不同的珀尔帖元件，或各珀尔帖元件必须单独地供给和调节。然而两种都会是非常昂贵的并且因此是不利的。
然而，上述问题会基本上在应在调温单元中调温的每种液态介质或气态介质发生，而不仅仅是在燃料中出现。
在EP 003 822 A1中示出用于液体流调温的调温单元，其具有主要换热器和辅助换热器以及布置在它们之间的珀尔帖元件。用于液体流调温的介质管路布置在主换热器中，并且是从外向内引导的螺旋形的。在此，在辅助换热器中发生预调温，而珀尔帖元件用于所期望的温度的精确和快速的调节。
从该现有技术出发，本发明的任务是给出用于气态介质或液态介质的调温单元，该调温单元实现了介质的特别高度动态和精确的温度调节。
该目标根据本发明通过开头部分提及的调温单元这样解决，即，一些热电模块呈多排布置在基体处，其中，径向上位于更外部的热电模块的模块加热功率比径向上位于更内部的热电模块的模块加热功率大。由此获得非常高效率的调温。从外部流入的介质可在径向上较外部区域中以较高的加热功率调温，这可实现强烈并且快速的温度变化。在本公开的范围内，热电模块的模块加热功率不仅理解为在额定电压或额定电流情况下的额定功率，而且理解为这样的功率，即，在某一从额定电压偏离的供给电圧或某一从额定电流偏离的供给电流的情况下所呈现的功率。在此，模块较佳地相互协调，使得在最大流量的情况下在模块表面与介质出口温度之间的温度跨度是最小的。如已示出标明的，这是当所有模块具有几乎相同的表面温度时的情形。由于绕周缘的布置，在一排中的热电模块本身几乎是相同的温度。对此，仅须使不同的排平衡，这与介质管路的蜿蜒状布置相比示出了主要的简化，因为对于相同的结果(最小化的温度跨度)不再必须使所有热电模块平衡。
此外，模块加热功率可最优地适应各种情况，并且具有较小的模块加热功率的模块可径向上构造在内部。
当作为在径向上外部的区域中的热电模块的模块加热功率的总和的、在基体的径向上外部的区域中的加热功率大于作为在径向上内部的区域中的热电模块的模块加热功率的总和的、在基体的径向上内部的区域中的加热功率时，也可通过各个热电模块的模块加热功率的选择和布置来优化对介质的调温，并且可实现非常均匀的介质的加热。
换言之，根据本发明，一些热电模块以多排布置在基体处，并且位于径向上更外部的热电模块的模块加热功率可调节为比位于径向上更内部的热电模块的模块加热功率大。在此，模块加热功率的可调节性不仅通过选择具有不同额定功率的模块、而且通过不同的供给电压值或电流值来实现。
通过在基体中介质管路呈单头螺旋线的布置可实现特别均匀和有效率的介质调温。由于螺旋形式，调温单元可非常紧凑地实施，因为螺旋通路可布置为彼此靠近。由此热电模块可也覆盖多根螺旋通路，这提高了调温单元的效率和加热的均匀性。由此可实现特别高度动态、精确和稳定的介质温度调节。
特别有利地，冷却体的热储存质量与基体和布置在其中的介质管路的热储存质量的质量比在从0.5至1的范围中，有利地在从0.7至0.8的范围中并且极其特别有利地选择为0.75。已证明的是，对于借助根据权利要求1的前序部分的调温单元的高度动态的介质温度调节，特别是当需要热流的方向快速并且多次变化时，如现有技术建议的那样的过小的储存质量是不利的。令人吃惊地发现了，冷却体的质量与基体连同布置在其中的介质管路的质量之间的确定的质量比对于温度调节是有利的。其原因显然在于，通过冷却体的较大的质量构造了热储存质量，并且由此热能不会太快地释放到环境。然后可使用该储存的能量，从而如有需要则支持燃料的加温，籍此调温可更快并且更精准地实现。
如在基体中设有槽(介质管路被压入到该槽中)，则产生紧凑的调温单元的设计构造。
为了将热能集中在基体中和避免热能的过强流出，基体以有利的方式由基体罩围绕，其中，与基体罩连接的多个径向连接条布置在基体的周缘上。这同样提高了调温单元的效率。当基体罩部分地实施为空心的时这还可进一步改进，因为由此实现了基体与环境之间更好的隔热。
在冷却体中布置冷却管路可以是有利的，用于冷却体冷却的冷却介质根据需要流经该冷却管路，从而使得可能更快地将热量从冷却体散发。这特别对于没有显著的焦耳-汤姆逊效应(Joule-Thomson Effekt)的气体或对于液态介质可以是有用的，因为在这些情形中热电模块经常的极性变换是必要的。冷却管路在此又有利地呈螺旋形布置。
在下文中将参照图1至7更详细地阐述本发明，图1-7示例地、示意地并且非限制地示出本发明有利的设计构造。其中，示出
图1是根据本发明的调温单元的立体视图，
图2是在取下冷却体的情况下的调温单元的视图，
图3和4是调温单元的基体的视图，
图5是在调温单元中的介质管路的视图，
图6是在基体中介质管路另一有利的布置的视图以及
图7是具有在冷却体中的冷却管路的调温单元。
在图1中示出根据本发明的调温单元1的立体视图。调温单元1由基体2构成，任何紧固元件3也可设置在该基体处用于紧固调温单元1，诸如例如在所示的实施例中的支脚。在基体2的第一侧处布置热隔离元件4，而在相对的第二侧处布置冷却体5。介质管路6穿过通过调温单元1，诸如例如燃料的气态或液态介质流经该介质管路，该介质在调温单元1中被调温到所期望的温度。介质管路6为此具有输入接头10和输出接头11，籍此也确定介质通过调温单元1的流动方向(在图1中由箭头表示)。
在图2中示出移去了冷却体5的调温单元1。其中可以看到布置在基体2处的一些热电模块(珀尔帖元件)7。热电模块7已知是半导体元件，其布置在第一(在此面向基体2)加热表面9a(在图2中不可见)与第二(在此面向冷却体)加热表面9b之间。根据馈送给半导体元件的电压的极性，第一加热表面9a比第二加热表面9b热或反过来。因为这类热电模块7的构造和功能是充分已知的，并且这类热电模块7能以各种功率等级购得，在此不会对其更详细地讨论。
由此，可根据供给电压的极性借助这种热电模块7不仅加热而且冷却，所述供给电压例如通过接头8供应。在此“加热”意味着将热量供应给基体2，而“冷却”意味着将热量从基体2夺去。由此可借助热电模块7影响在基体2与冷却体5之间的热流。
热电模块7在此通过第一加热表面9a(在图2中不可见)直接地或间接地(例如通过用于改善热传导的传热元件)与基体2热接触。冷却体5布置在热电模块的第二加热表面9b处，并且与该第二加热表面9b或直接或间接地导热接触。冷却体5和基体2未布置为彼此紧邻，从而防止在冷却体5与基体2之间直接的导热接触(如图1中可见的)。
在图3和4中详细示出基体2，图3和4示出了基体2不同的视图。图3示出基体2的布置有热电模块7的一侧。基体2大致由基板20构成，该基板沿其周缘由基体罩21围绕。在此，基体罩21通过径向连接条22与基板20连接，其中，连接条22布置成在基板20的周缘上分布。由此沿周缘方向在连接条22之间形成空腔23，这些空腔用作在基板2与基体罩21之间的热隔离。借助连接条22和空腔23显著减少从基板20到基体罩21中的热流。由此，由热电模块7引入到基板20中的热量集中地保持在基板中，并且仅仅以微小的量通过基体罩21流出到环境中。籍此同时实现，在外侧处不过于强烈地加热基体罩21和由此也不过于强烈地加热调温单元1，并且尽可能小地保持寄生的热流，该热流减小调整的功率和动态性。
通过将周缘狭缝24做到基体罩21中，基体罩21可附加地部分地实施为是空心的，周缘狭缝同样形成用于附加的热隔离的空腔。
图4中示出基体2的另一侧。在此可看到，较佳地螺旋形的槽25在基板20的背面处成形，将处于安装好状态的介质管路6压入到该槽中。槽25在此在基体2中形成单头的平面的螺线(阿基米德螺线、对数螺线)。在此，介质管路6较佳地从外向内螺旋形地引导，并且在基板20的中心内部区域中离开调温单元1，由此介质管路6在离开时较佳地从螺旋线的平面转向、较佳地转向约90°，从而能容易地将介质管路6从调温单元1引出。然而，原则上在基体20中对介质管路6的任何其它的引导也是可构想的。
在制造技术上使用呈单头螺旋形的介质管路6是非常昂贵的，因为介质管路6在这种情形中沿所有三个纬度延伸。
在替代的设计构造中，介质管路6以双头平面的螺旋线(也称为费马螺线)的形式布置在基体2处，如参照图6所述的。为此可又在基体2中形成相应成形的、用于接纳介质管路6的槽25。在介质管路6中的介质通过第一螺旋通路27被螺旋形地径向上从外部向中心内部引导。在中心内部第一螺旋通路27与第二螺旋通路28连接，在介质管路6中的介质经由该第二螺旋通路被螺旋形地从径向内部向径向外部引导。由于槽25的双头设计构造，第一螺旋通路27和第二螺旋通路28总是径向上彼此相邻。由此，介质在径向外部通过输入接头10供应，并且在径向外部通过输出接头11排出。双头螺旋线具有介质管路6不必从螺旋线的平面转向的优点，这在制造技术上是更简单的。为此，双头螺旋线具有流入的介质冷却流出的介质的缺点，由此需要更多的功率，而可实现不太均匀的加温。由此温度跨度是更大的，但是在协调的模块的情况下，一排的热电模块一如既往具有几乎相同的温度。
在此，单头或双头螺旋线自然不必一定实施为环形螺旋线，而也可具有例如长方形、正方形等其它形式。由于螺旋形式，调温单元1可构造得非常紧凑，因为螺旋通道可紧靠彼此布置。由此可将介质管路6的很多延米放置在小的空间中，这增加了用于流经介质管路6的介质的调温的可用表面。
为了可以实现介质管路6紧凑的包装，在介质管路6成型时，不允许低于规定的最小弯曲半径。对此，对介质管路蜿蜒形的引导是不利的，因为对于紧凑的包装所需的弯曲半径比螺旋形分布所需的弯曲半径小得多。在介质管路6方面的压力要求升高的情况下，通常由于壁厚的增加，最小弯曲半径也扩大。像在目前的情形中一样，蜿蜒状的引导在高压力要求的情况下产生特别不利的影响。
图5还示出了具有有利的、单头螺旋形的介质管路6的热隔离元件4，该介质管路在安装好的状态中压入基体20中。通过该热隔离元件4实现了：由热电模块7引入到基板20中的热量集中地保持在该基板中，并且不经由调温单元1的端面释放到环境中。
热电模块7较佳地是环状的或适应于该螺旋形式，并且以多排(即以各种径向距离)布置在基板20处(图2)。由此，更多的热电模块7可由于所产生的更大周缘而布置在径向外部。要流过的介质因此在径向更外部的区域中以更高的加热功率(参与的径向更外部的各模块7的模块加热功率之和)调温，这使得强烈并且快速的温度变化是可能的。在此还有利的是，如果布置在径向上更内部的热电模块7具有比布置在径向上更外部的热电模块7更低的加热功率。由于介质管路6较佳地被呈单头螺旋形地向内部引导，径向内部更少并且更弱(在更少的模块加热功率的意义上)的用于对介质调温的热电模块7足够了。径向上内部所需的加热功率(参与的径向上更内部的各模块7的模块加热功率之和)因此比在径向上更外部的区域中的加热功率低。由此也可通过对各个热电模块7的模块加热功率的选择和布置来优化对介质的调温，并且可实现对介质非常均匀的加温(加热)。
热电模块7的模块加热功率一般理解为在额定电流/额定电压情况下的额定功率，以及在某一从额定电流/额定电压偏离的电流/电压的情况下出现的功率。因此根据本发明一方面可使用具有不同的额定功率的热电模块7、具有不同或相同的额定功率的可不同地调节的热电模块7、或其组合。
如果将电源电压施加到热电模块7处，则已知地热电模块7的加热表面9a、9b中的一者冷却，而同时相对的加热表面9a、9b升温。在加热表面9a、9b之间的最大温度跨度取决于热电模块7的运行温度(即、在更热的加热表面处的温度)。运行温度越高，在更冷与更热的加热表面9a、9b之间能实现的最大温度跨度越高。由此借助可用的热电模块7能实现在热的加热表面处直至200℃的温度，其中，冷的加热表面不超过100℃。通过简单的供给电圧换极，高度动态的温度调节是可能的。该调节在根据本发明的调温单元1中通过如下方式被支持，即冷却体5在加热操作中，即当介质应在介质管路6中加温时，用作缓冲储存器。然而，为此热储存质量不像现有技术建议的那样尽可能小地实施，而是期望它是某一储存质量，从而可实现前述内容。
在此，已经证明有利的是，在从0.5至1、较佳地0.7至0.8的范围中选择冷却体5的热储存质量与基体2和布置在其中的介质通路6的热储存质量的质量比。在质量比在0.75的范围中的情况下或者在0.75的质量比的情况下，确定极其特别有利的调温单元1的温度可调节性。例如，测试的调温单元1具有冷却体5的5.4kg的热储存质量以及冷却体2和布置在其中的介质管路6的7.2Kg的热储存质量，由此产生0.75的质量比。
在如图3或图6的实施例中，其中，基体罩21借助空腔23与基体2热分离，基体罩21的质量不会计算到基体的热储存质量中。隔热元件4同样不是基体2的热储存质量的一部分。
在调温单元1的恒定的加热需求的情况下，即在热电模块7恒定的电源供给的情况下，在热电模块7处出现稳定的温度跨度。一旦现在需要更少的热能或热量用于介质的调温，在热电模块7处的供给电压就会减小，籍此温度跨度也更低。由此热电模块7的在靠在基板20处的加热表面9a的温度下降。同时，在相对的加热表面9b处的温度上升。由此在加热表面9b与靠在其处的冷却体5之间形成温度梯度，在冷却体5中的热量流经该梯度，并且在那里由于冷却体5的热储存质量不立刻散发到环境中，而是(至少在有限的时间中)被缓存。当又需要更多的热能用于对介质调温时，该缓存的热能作为支持用于温度调节或调温单元1。在这种情形中，供给电压又提高，籍此在热电模块7处的温度跨度又升高。由此，在加热表面9b处的温度相对于冷却体5的温度下降，冷却体5靠在该加热表面处。由此形成相反的温度梯度，其导致储存在冷却体5中的热能(热量)流动到基体2中并且籍此支撑热电模块7。由于冷却体5的热储存质量，借助调温单元1可非常快和精确地对于负荷变化或温度变化作出反应，并且可最大程度上避免典型的过度调温。然而，冷却体5的热储存质量为此相对于基体2和布置在其中的介质管路6的热储存质量不可过大或过小。
冷却体5的总表面积应在此根据要预期的运行温度构造，使得在冷却体5中储存的热量不过快地释放到表面处，而是足够久地保持在冷却体5中。因此，表面积不像在传统的冷却体中那样尺寸设计为尽可能得大并且针对热量的散发最优化，而是相反地热量保持储存在冷却体5中。
冷却体5与环境完全的热隔离同样是不利的，因为在频繁换极的情形中，在冷却体5中的温度可上摆。
对于各种介质，介质管路6的材料和热电模块7的加热功率或热电模块7的模块加热功率如有需要则可适应。但冷却体5作为储存质量用于支持调温单元1的一般基本原理在此不受影响。
对于诸如例如天然气的某些气态介质，由于焦耳汤姆逊效应通过必要的压力释放可产生强冷却。对于这种气体，调温单元1必须通常仅仅预加热该气态介质。通常通过调温单元1对该气体冷却是不需要的。由此对于该使用，仅以热电模块7的温度跨度进行工作就足够了。为了从加热变换到冷却而换极更是没有必要的。
诸如例如氢气的其它气态介质并不示出这种由于必要的压力释放而引起的强冷却的显著效应。完全相反，由于压力释放也可引起加温。在对液态介质调温时，常常不需要释放压力，因为液态介质已经具有正确的压力。
对于没有显著的焦耳汤姆逊效应的气体或对于液态介质，调温单元1因此必须在加热和冷却气态介质之间转换，从而根据压力和流量保持温度恒定。然而，特别是在冷却时，可能由于冷却体5的更低的表面积，所产生的热量、特别也是热电模块7的废热不能足够快地消散。由此，在将调温单元1用于这种气态或液态介质时也可规定，根据需要附加地冷附加却冷却体5。为此可将冷却管路12引入到冷却体5中，用于冷却体5附加的冷却的冷却液体被引导通过该冷却管路。这种引导在图7中表示。冷却管路12可在冷却体5中再以单头或双头螺旋线的形式布置，如以上关于介质管路6所描述的。为此，冷却体5也可实施成多部分式的，从而可引入冷却管路12。当然，冷却管路12的其它实施形式也是可构想的。
在根据图7示出的实施例中，在冷却体基体30中引入、例如铣入槽31，从而构造冷却管路12。较佳地如所述地螺旋形加工出槽31。具有槽31的冷却体基体30由冷却体盖32覆盖，从而构造冷却体5。
如果单独的管路作为冷却管路12被使用到冷却体5中(像在基体中的介质管路6那样)，则该冷却管路12也是冷却体5的热储存质量的一部份。
为了能连接到在冷却体5中的冷却管路12，可在冷却体上设置冷却介质馈送接头34和冷却介质运出接头33。冷却介质较佳地从内部供应并且在中央向外部排放。

Claims (10)

1.借助一些热电模块(7)对气态介质或液态介质调温的调温单元，所述热电模块布置在基体(2)与冷却体(5)之间，并且介质管路(6)布置在所述基体(2)中，所述液态或气态介质流经所述介质管路，其中，在所述基体(2)中的所述介质管路(6)以单头螺旋线的形式布置成从外向内引导，其特征在于，所述一些热电模块(7)以多排布置在所述基体(2)处，其中，位于径向上更外部的热电模块(7)的模块加热功率比位于径向上更内部的热电模块(7)的模块加热功率大。
2.如权利要求1所述的调温单元，其特征在于，所述介质管路(6)在内部从所述螺旋线的平面转向并且从所述基体(2)引出。
3.如权利要求1或2所述的调温单元，其特征在于，所述冷却体(5)的热储存质量与所述基体(2)和布置在其中的所述介质管路(6)的热储存质量的质量比在从0.5至1的范围内，较佳地在从0.7至0.8的范围内。
4.如权利要求3所述的调温单元，其特征在于，所述质量比是0.75。
5.如权利要求1所述的调温单元，其特征在于，在所述基体(2)中设置槽(25)，所述介质管路(6)被压入到所述槽中。
6.如权利要求1所述的调温单元，其特征在于，所述基体(2)由基体罩(21)围绕，其中，在所述基体(2)的周缘之上布置有与所述基体罩(21)连接的多根径向连接条(22)。
7.如权利要求6所述的调温单元，其特征在于，所述基体罩(21)实施为部分空心的。
8.如权利要求1所述的调温单元，其特征在于，在所述冷却体(5)中布置冷却管路(12)，用于冷却所述冷却体(5)的冷却介质根据需要流经所述冷却管路。
9.如权利要求8所述的调温单元，其特征在于，所述冷却管路(12)呈螺旋形布置。
10.如权利要求1至9中一项所述的调温单元，其特征在于，作为在径向更外部的区域中的热电模块(7)的模块加热功率之和的、在所述基体(2)的径向更外部的区域中的加热功率比作为在径向更内部的区域中的热电模块(7)的模块加热功率之和的、在所述基体(2)的径向更内部的区域中的加热功率大。
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