CN107974642A - 一种刀具用沉淀硬化不锈钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明是一种具有优良耐蚀性和力学性手术器械用沉淀硬化不锈钢及其制造方法，其硬度，韧性，耐腐蚀性能和抗菌性能等指标都优于同类马氏体不锈钢。具有以下成分组成(重量百分比)：C=0.005‑0.08%，N≤0.05%，Si≤1.0%，Mn=0.5~2.5%，P≤0.04%，S≤0.01%，Cr=11.0～13.0%，Ni=8.0～10.0%，0.03%≤C+N≤0.10%，Mo=2.0‑5.0%，Cu=1.0‑4.0%，Ti=0.5‑2.0%，Al=0.15‑1.5%，Ti×N≤5×10‑4%，其它为不可避免的杂质和余量为Fe。制备方法为：（1）采用电炉加炉外精炼的方式将设定成分合金冶炼成钢锭。（2）将钢锭扒皮后锻造成钢坯，其中锻造过程的加热温度为1050‑1250℃，加热时间为2‑5小时，终锻温度为900‑980℃。（3）使用热轧机将钢坯热轧制成热轧钢板或钢带，其中热轧加热温度为1000‑1200℃，保温时间为2‑5小时，终轧温度为850‑930℃。（4）采用固溶退火炉设备对钢板进行高温固溶处理，固溶温度为1000‑1200℃，固溶保温时间为15‑30min，冷却方式为水冷；（5）采用300‑650℃的热处理工艺方案对固溶后的钢板进行时效处理，时效时间为2‑8小时，时效后冷却方式为空冷。

Description

一种刀具用沉淀硬化不锈钢及其制造方法
技术领域
金属材料及其加工方法。
背景技术
沉淀硬化马氏体不锈钢通过Nb，Cu,，Al，Ti元素的析出强化作用，获得较高的强度和硬度，由于这一类马氏体不锈钢的碳含量较低，又含有较高的耐蚀合金，因此具有非常良好的耐蚀性能和焊接性能。在手术器械等行业具有非常广泛的应用。但是该类不锈钢冶炼和铸造工艺有一定难度，对钢水夹杂物要求高，同时产品热处理工艺复杂，主要产品技术掌握在国外先进企业手中。
马氏体不锈钢是铬系不锈钢，广泛应用于刀剪、量具、医疗器械和水轮机叶片等等对强韧性和耐腐蚀有一定要求的领域。其中低碳马氏体不锈钢要求同时具有较高的硬度和较好的韧性。常规马氏体不锈钢主要通过添加碳元素来提高热处理后的强度、硬度。然而，碳含量提高会降低韧性。高强度和高韧性始终是马氏体钢的一对性能矛盾。
在马氏体不锈钢的强化合金元素中，碳和氮是提高强度最有效的元素。由于碳的添加往往容易在轧制和热处理的过程中形成碳偏析，降低马氏体不锈钢的耐腐蚀性能，而氮的添加又容易使得不锈钢基体产生大量气孔，对加工成型及打磨抛光造成影响。
因此，对于强度，硬度，耐蚀性等均要求很高的医疗器械用不锈钢来讲，常规的以C为主要合金元素的马氏体很难满足要求，此时采用沉淀硬化马氏体不锈钢是一种材料最佳选择方案。沉淀硬化马氏体不锈钢是一种超高强度钢，其合金化特点是在 Cr13的基础上，加入钼、钨、钛、铌等强化元素，这些元素能够形成一系列金属间化合物，如Fe2Mo、Fe2Ti、Fe2Nb、x相(Fe36Cr12Mo10)等，在400～650°范围时效时，在马氏体基体上析出这些金属间化合物，产生沉淀硬化，从而提高了钢的力学性能。而加入的钼、钨、钛、铌等强化元素是铁素体形成元素，必然出现高温铁素体，为了在高温获得单一的奥氏体组织，必须加入奥氏体形成元素，如钴和镍，但是为了不使 Ms点过分降低，一般镍控制在4％左右，钴控制在10～20％范围。钴和钼同时加入钢中，能够使沉淀硬化效应特别强烈，因此，一般钴和钼是同时加入钢中的。马氏体沉淀硬化不锈钢经过固溶处理冷却到室温，组织中除了马氏体外还有大量的残余奥氏体，经过冷处理后可使残余奥氏体大大减少，这时形成的合金马氏体具有较低的硬度和较高的塑性和韧性，加工硬化倾向较小，便于进行各种加工，然后经过时效处理，在时效过程中析出弥散的碳化物，起到了第二相强化作用，加上固溶处理形成的马氏体强化，从而使得硬度强度得到大幅度提高，从而具备了良好的力学性能。
在所检索的相关专利中，中国专利CN105200323A提供了一种具有抗感染性医疗外科器件用马氏体不锈钢，该马氏体不锈钢具有如下的成分及质量百分比(％)：C： 0.40-0.60，Si≤1.0，Mn≤1.0，P≤0.03，S≤0.03，Cr：15.0-18.0，Cu：2.5-3.5，Mo： 0.50-1.0，V：0.05-0.15，余量为Fe和不可避免的杂质。该合金材料采用常规的熔炼方法，经热锻热轧，再经固溶和时效处理即可制备获得。该合金材料具有较高的硬度和优良的耐磨、抗感染、耐蚀性能，可加工成各种形状的刀剪产品，应用于对抗感染要求较高的医疗手术器具领域、以及需要抗菌的食用器皿、厨房用具等领域。该马氏体不锈钢虽然用在医疗器械领域具有一定的抗感染作用，但是由于碳含量较高，并且不含Ni元素，该不锈钢的耐蚀性能较差，在手术环境中，器械与血液接触很容易发生锈蚀，使得器械的使用寿命大幅缩短。中国专利CN105132820A公开了一种高强度马氏体不锈钢板及其生产方法，其包括开坯工序、轧制工序和热处理工序；所述钢板化学成分的质量百分含量为：C≤0.06％、Si≤1.00％、Mn≤1.00％、P≤0.030％、 S≤0.015％、Cr：15.00％～17.00％、Ni：4.50％～5.50％、Mo：0.80％～1.20％、 H≤0.00025％、N≥0.020％，余量为Fe和不可避免的杂质；所述开坯工序：采用全程避水快速轧制，不用立棍挤压；钢锭开坯后入缓冷坑进行缓冷；所述轧制工序：采用多道次、抢温快速小压下量轧制；所述热处理工序：采用淬火+回火工艺。该专利钢板板型良好，性能稳定；钢板的室温抗拉强度和屈服强度良好；钢板的-40℃低温冲击韧性良好；钢板的延伸率良好。然而该发明专利由于Cr含量较高，而Ni含量偏低，会造成淬火过程中形成的马氏体含量偏低，而残余奥氏体含量偏高，进而使得热处理后的钢板难以达到医疗器械所要求的强度和硬度，尽管该发明具有较高的低温韧性和常温延伸率，但是硬度的偏低限制了其在医疗器械行业的使用。另外，该发明由于不含Cu元素，因此不具备抗菌效果，在医疗器械行业使用也会受限。
本发明专利是一种具有优良耐蚀性和力学性手术器械用沉淀硬化不锈钢及其制造方法，其硬度，韧性，耐腐蚀性能和抗菌性能等指标都优于同类马氏体不锈钢。具有以下成分组成(重量百分比)：C：0.005-0.08％，N≤0.05％，Si≤1.0％，Mn＝0.5～2.5％，P≤0.04％，S≤0.01％，Cr＝11.0～13.0％，Ni＝8.0～10.0％，0.03％≤C+N≤0.10％， Mo＝2.0-5.0％，Cu＝1.0-4.0％，Ti＝0.5-2.0％，Al：0.15-1.5％其它为不可避免的杂质和余量为Fe。制备方法为：(1)采用电炉加炉外精炼的方式将设定成分合金冶炼成钢锭。 (2)将钢锭扒皮后锻造成钢坯，其中锻造过程的加热温度为1050-1250℃，加热时间为2-5小时，终锻温度为900-980℃。(3)使用热轧机将钢坯热轧制成热轧钢板或钢带，其中热轧加热温度为1000-1200℃，保温时间为2-5小时，终轧温度为850-930℃。(4) 采用固溶退火炉设备对钢板进行高温固溶处理，固溶温度为1000-1200℃，固溶保温时间为15-30min，冷却方式为水冷；(5)采用300-650℃的热处理工艺方案对固溶后的钢板进行时效处理，时效时间为2-8小时，时效后冷却方式为空冷。
有关马氏体不锈钢及相关专利的化学成分比较参见表1。
表1有关马氏体不锈钢及相关专利的化学成分比较(wt,％)
发明内容
本发明目的在于提供一种具有优良耐蚀性和力学性沉淀硬化马氏体不锈钢，该不锈钢经过一定温度的固溶和时效处理后，具有优良的硬度，强度，韧性，耐蚀性和抗菌性。可在医疗器械和手术器械中得到很好的使用。
为达到上述目的，本发明的技术方案是：
具有以下成分组成(重量百分比)：C＝0.005-0.08％，N≤0.05％，Si≤1.0％，Mn＝0.5～ 2.5％，P≤0.04％，S≤0.01％，Cr＝11.0～13.0％，Ni＝8.0～10.0％，0..03％≤C+N≤0.10％， Mo＝2.0-5.0％，Cu＝1.0-4.0％，Ti＝0.5-2.0％，Al＝0.15-1.5％，Ti×N≤5×10-4％，其它为不可避免的杂质和余量为Fe。制备方法为：(1)采用电炉加炉外精炼的方式将设定成分合金冶炼成钢锭。(2)将钢锭扒皮后锻造成钢坯，其中锻造过程的加热温度为1050-1250℃，加热时间为2-5小时，终锻温度为900-980℃。(3)使用热轧机将钢坯热轧制成热轧钢板或钢带，其中热轧加热温度为1000-1200℃，保温时间为2-5小时，终轧温度为850-930℃。(4)采用固溶退火炉设备对钢板进行高温固溶处理，固溶温度为 1000-1200℃，固溶保温时间为15-30min，冷却方式为水冷；(5)采用300-650℃的热处理工艺方案对固溶后的钢板进行时效处理，时效时间为2-8小时，时效后冷却方式为空冷。
在本发明的成分设计中：
(1)C含量的控制：C是钢铁材料中最常用的强化元素，主要以固溶强化和碳化物析出强化两种方式发挥作用。碳化物析出强化效果显著，并随C含量增加强度和硬度呈直线上升，但钢的塑性、韧性和工艺性能同时呈直线下降。为提高本发明的韧性、耐蚀性、可焊性和冷加工性能，规范将钢中C含量控制在0.08％以下。固溶强化效果与强化元素在钢中的溶解度密切相关，C在γ-Fe中最大溶解度2.06％，在α-Fe中最大溶解度0.02％，微量C的存在，对Cr-Ni钢中板条状马氏体的强度影响很大，无碳钢的Rp0.2＝290MPa，而C＝0.02％的钢Rp0.2＝685MPa。即每提高0.001％的C含量，马氏体基体的规定塑性延伸强度(Rp0.2)可提高20MPa，而且固溶状态C含量的提高，对钢的塑性、韧性和工艺性能并无实质性的影响。
(2)Cr含量的控制：Cr含量12％正好是不锈中Cr含量≥1/8的原子比(相当于质量分数11.65％)的第1个耐蚀性能突变点，含12％Cr的马氏体钢的耐蚀性能与同等强度奥氏体基本相当，此时钢中δ铁素体体积分数约为5％～10％，钢的热塑性无明显下降，且具有良好的冷变形能力和可焊性。Cr的规范为11.0％～13.0％，如进一步提高钢中Cr含量，虽可提高钢的耐蚀性能，但会引发钢中δ铁素体含量快速增加，当δ铁素体含量达15％～35％或更高时，钢的热加工塑性最差，强度和硬度也明显下降。综合考虑，Cr的规范应为11.0％～13.0％。
(3)Ni含量的控制：9％的Ni可保证钢的Ms点接近室温，固溶空冷后可获得以板条状马氏体和少量残留奥氏体(体积分数约10％)为主的显微组织，有利于冷加工成形。Ni的规范为8.0％～10.0％，如降低Ni含量会导致钢的Ms点上升，残留奥氏体量下降或不含残留奥氏体，钢的冷加工性能下降，甚至无法进行深冷加工。提高Ni 含量会导致钢的Ms点降到0℃以下，马氏体转变不完全，造成残留奥氏体量增多，钢的强度和硬度上不去。
(4)Mo含量的控制：不锈钢的钝化作用是在氧化性介质中形成的，通常所说的耐腐蚀，多指氧化介质而言。在非氧化性酸中，特别是在含有氯离子(Cl)的介质中， Cr不锈钢和Cr-Ni不锈钢均有较强的点蚀和缝隙腐蚀倾向，钼能促使不锈钢表面钝化，提高不锈钢在非氧化性介质(如硫酸、有机酸和尿素)中的抗点腐蚀和缝隙腐蚀的能力。
Mo是铁素体的形成元素，具有强化铁素体功能：Mo含量≥3.0％的钢，每增加1％的Mo，强度将增加56MPa。Mo还能改善奥氏体不锈钢的高温力学性能。但随Mo含量的增加，钢在较低温度(950～1 050℃)下固溶处理，δ-铁素体析出量偏高(＞10％)，需通过提高固溶温度来减少δ-铁素体析出量。Mo的存在可以阻止析出相沿原奥氏体晶界析出，从而避免了沿晶断裂、提高了钢断裂韧性。Mo增强马氏体不锈钢的回火稳定性和产生二次回火硬化效应。在本钢种中，Mo是最重要的沉淀硬化元素，富Mo (含量48％)R＇相的析出是1RK91钢具有超高强度和良好韧性的根源。Mo的规范为 2.0％～5.0％，如进一步提高钢中Mo含量，在增加钢中δ含量的同时，还会使钢固溶空冷后残余奥氏体量增加，Mo提高钢中残余奥氏体含量的效应相当于0.6Ni。
(5)Cu含量的控制：Cu是奥氏体的形成元素，在Fe中溶解度有限：Cu在γ-Fe 中最大溶解度8.5％，在α-Fe中最大溶解度1.0％(700℃)、0.2％(室温)。含Cu≥0.4％的低碳钢在400～550℃范围内回火或正火时析出ε相，钢就会产生明显的强化效应。铜不仅对钢的强度而且对耐腐蚀性能也有良好的作用，是应用广泛的合金化元素，因含Cu钢在氧化层下形成Cu的富集层，阻止氧化物继续向金属内部渗透，故在耐候钢中一般均含有0.4％～1.0％的铜。奥氏体和马氏体不锈钢中加入Cu，可显著提高钢的耐硫酸和盐酸腐蚀性能，也能提高钢的耐应力腐蚀性能；含铜不锈钢钢水流动性较好，容易铸成高质量的部件；Cu还能提高不锈钢的冷加工性能，含Cu奥氏体钢多作为冷顶锻钢使用。
超马氏体不锈钢中的Cu除用于提高耐蚀性能外，更主要是用于析出沉淀硬化相。富铜的ε相，是时效时最早析出的沉淀硬化相，ε相在晶内弥散析出，可快速提高钢的室温和中温强度。在后续时效过程中ε相起引导作用，Ni3(TiAl)等沉淀硬化以其为核心，陆续析出、长大。Cu的规范为1.0％～4.0％，当马氏体钢中Cu＞4.0％时，钢会产生热加工铜脆。
(6)Ti含量的控制：Ti是本发明中最有效的强化元素，每添加0.1％的Ti，强度增加54MPa。Ti的规范为0.4％～2.0％，当马氏体钢中Ti＞2.0％时，钢的塑性和韧性严重恶化，所以Ti的加入量要有一定限制，通过添加Cr和Mo可在一定程度上抑制Ti的脆化效应。除固溶强化外，Ti的强化作用还来自于细晶强化和析出沉淀硬化相两个方面。Ti能有效细化晶粒，提高合金的强韧性。晶界是位错运动的障碍，细化晶粒可使钢的屈服强度提高。晶界可把塑性变形限定在一定的范围内，使变形均匀化，因此细化晶粒可以提高钢的塑性。晶界又是裂纹扩展的阻力，所以细化晶粒还可以改善钢的韧性。
Ti在钢中是以η相，即Ni3Ti或Ni3(Ti，Mo)的形态析出强化的，η相是在奥氏体基体上析出的，所以η相的强化效果与Ti在奥氏体中的溶解度密切相关，为增加Ti的溶解度应根据Ti含量调整钢的固溶处理温度。本发明在950～1150℃固溶处理后，钢中δ铁素体含量较多，并以网状形态分布于原奥氏体晶界内，提高固溶处理温度，δ铁素体数量逐渐减少，其分布形态也转变成颗粒状，均匀分布于晶粒内。Ti 同时又是增加残余奥氏体量的元素，钢中残余奥氏体量随着Ti含量的上升而增多，存在过量的残余奥氏体意味着马氏体转变率明显降低。所以钢的最佳固溶温度应为 1000～1100℃。
Ti钢的时效析出能力极强，当Ti含量为0.5％～1.2％时，Ti的金属间化合物主要弥散分布于马氏体基体中，强韧化效果显著；当Ti含量＞2.0％时，析出相往往在马氏体板条界面析出，极易演变成裂纹源，并沿马氏体板条界面扩展，引发准解理开裂。
Al含量的控制：Al是炼钢过程中最常用的脱氧固氮剂，一般钢中均含有微量的Al。Al是铁素体形成元素，促进铁素体形成能力是Cr的2.5～3.0倍；Al能在钢表面形成一层致密的氧化膜Al2O3，提高不锈钢的抗氧化能力。从控制钢中δ铁素体含量角度考虑，需要控制钢中Al含量。
在沉淀硬化不锈钢和超马氏体不锈钢中，Al也是最常用的沉淀硬化元素。Al的析出相有：γ′相：Ni3Al、(Ni，Co)3(Al，Ti)，β相：NiAl和η相：Ni3(Al，Ti)，析出温度范围分别为：400～650℃、400～600℃和450～900℃。γ′相是具有面心立方结构的有序相，具有较高的强度，并且在一定温度范围内，其强度值随温度上升而提高，同时还具有一定的塑性，这些基本特点使γ′相成为钢和合金的主要强化相；β相为体心立方有序相，属于硬脆相，在Fe基合金中Ni和Al首先倾向于形成NiAl，而不是Ni3Al，只有加入Ti和Al后才能生成具有强化效应的γ′-Ni3(Ti，Al)相；η相为(Fe、Ni)3Ti型密排六方有序相，其组成较固定，不易固溶其他元素，η相的强化作用取决于其形态以及与母相的位向关系(共格、半共格，有序、无序)，也可以说取决于其析出温度。在马氏体时效钢和超马氏体不锈钢中，Ti都是最有效的强化合金元素，增加Ti含量，析出强化效应更加显著。但随着Ti含量的增加或时效温度的提高，η相将失去强化作用，反而造成钢的塑性和韧性严重恶化。此时，应采取相应措施抑制η相。η相与γ′相和β相析出温度范围不同，随时效温度升高，在被Ti富集的薄片内部可直接进行γ′→η转换。在含中等Ti量的钢中加入Al，可稳定强化效果更好的Ni3(Al，Ti)相，防止(Fe、Ni)3Ti过早的析出，所以Ti 和Al同时加入比单独加入Ti有更好的强化效果。本发明中Al的规范为0.15％～1.50％。
本发明所述手术器械用沉淀硬化马氏体不锈钢的制造方法，其包括以下步骤：
1)将钢锭扒皮后锻造成钢坯，其中锻造过程的加热温度为1050-1250℃，加热时间为2-5小时，终锻温度为900-980℃。2)使用热轧机将钢坯热轧制成热轧钢板或钢带，其中热轧加热温度为1000-1200℃，保温时间为2-5小时，终轧温度为850-930℃。3)采用固溶退火炉设备对钢板进行高温固溶处理，固溶温度为1000-1200℃，固溶保温时间为15-30min，冷却方式为水冷；冷却过程中以大于30℃/s的速度快速冷却至马氏体和奥氏体两相区，即将温度冷却至马氏体转变开始温度(Ms)与终了温度(Mf)之间，获得马氏体和残余奥氏体双相组织，Ms温度的计算方法为：Ms(℃) ＝539-430×[C+N]-30×[Mn]-12×[Cr]-5.0×[Si]，其中[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[N]分别为C、Si、Mn、Cr、N在马氏体不锈钢中的重量含量；Mf温度的计算方法为：Mf(℃) ＝Ms-250。用以大于30℃/s的速度快速冷却可以保证Al，Ti，Cu等合金元素固溶在金属基体中，形成过饱和固溶体，同时保留一部分残余奥氏体，可是固溶后的钢板具有较好的塑性，便于工件的加工成型。4)采用300-650℃的热处理工艺方案对固溶后的钢板进行时效处理，时效时间为2-8小时，时效后冷却方式为空冷，在该温度下经过长时间的时效处理，过饱和固溶体中的合金元素析出，形成第二相质点，起到了析出强化的作用，大幅增加了钢材的硬度和强度。经过时效处理后的本发明空冷至室温，得到马氏体+残余奥氏体+大量的金属化合物第二相质点的复相组织，同时具有高硬度和高韧性以及优良的耐蚀性能和抗菌性能。
具体实施方式
本发明实施例A-E的化学成分如表2所示，实施例A-E的热处理工艺和性能如表3所示。
表2实施例的化学成分(wt,％)
表3实施例的热处理工艺和性能

Claims (6)

1.一种手术器械用沉淀硬化马氏体不锈钢，具有以下成分组成(重量百分比)：C=0.005-0.08%，N≤0.05%，Si≤1.0%，Mn=0.5~2.5%，P≤0.04%，S≤0.01%，Cr=11.0～13.0%，Ni=8.0～10.0%，Mo=2.0-5.0%，Cu=1.0-4.0%，Ti=0.5-2.0%，Al=0.15-1.5%其它为不可避免的杂质和余量为Fe；采用以上成分和方法生产的钢板具有马氏体+残余奥氏体+金属化合物第二相质点的复相组织，其硬度为45~60HRC，延伸率为8%-25%，夏比V型缺口冲击功大于15J，点腐蚀电位大于250mv，24小时大肠杆菌的抗菌率为99%。
2.根据权利要求1所述的手术器械用沉淀硬化马氏体不锈钢，其特征在于：化学成分除满足上述要求外，还应该满足0.03%≤C+N≤0.10%，Ti×N≤5×10-4%。
3.根据权利要求1-2任一项所述的手术器械用沉淀硬化马氏体不锈钢，其特征在于：采用以上成分和方法生产的钢板具有马氏体+残余奥氏体+金属化合物第二相质点的复相组织，其硬度为45~60HRC，延伸率为8%-25%，夏比V型缺口冲击功大于15J，点腐蚀电位大于250mv，24小时大肠杆菌的抗菌率为99%。
4.根据权利要求1-3任一项所述的手术器械用沉淀硬化马氏体不锈钢，其特征在于：所述不锈钢基体上分布着微米级的富Cu粒子，使材料对于24小时大肠杆菌抗菌率≥99%。
5.根据权利要求1-4任一项所述的手术器械用沉淀硬化马氏体不锈钢，其制作方法包括以下步骤：（1）将钢锭扒皮后锻造成钢坯，其中锻造过程的加热温度为1050-1250℃，加热时间为2-5小时，终锻温度为900-980℃；（2）使用热轧机将钢坯热轧制成热轧钢板或钢带，其中热轧加热温度为1000-1200℃，保温时间为2-5小时，终轧温度为850-930℃；（3）采用固溶退火炉设备对钢板进行高温固溶处理，固溶温度为1000-1200℃，固溶保温时间为15-30min，冷却方式为水冷；冷却过程中以大于30℃/s的速度快速冷却至马氏体和奥氏体两相区，即将温度冷却至马氏体转变开始温度（Ms）与终了温度（Mf）之间，获得马氏体和残余奥氏体双相组织，Ms温度的计算方法为：Ms（℃）=539-430×[C+N]-30×[Mn]-12×[Cr]-5.0×[Si]，其中[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[N]分别为C、Si、Mn、Cr、N在马氏体不锈钢中的重量含量；Mf温度的计算方法为：Mf（℃）=Ms-250；用以大于30℃/s的速度快速冷却可以保证Al，Ti，Cu等合金元素固溶在金属基体中，形成过饱和固溶体，同时保留一部分残余奥氏体，可是固溶后的钢板具有较好的塑性，便于工件的加工成型；（4）采用300-650℃的热处理工艺方案对固溶后的钢板进行时效处理，时效时间为2-8小时，时效后冷却方式为空冷，在该温度下经过长时间的时效处理，过饱和固溶体中的合金元素析出，形成第二相质点，起到了析出强化的作用，大幅增加了钢材的硬度和强度，经过时效处理后的本发明空冷至室温，得到马氏体+残余奥氏体+大量的金属化合物第二相质点的复相组织，同时具有高硬度和高韧性以及优良的耐蚀性能和抗菌性能。
6.根据权利要求4或5所述的医疗器械用无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，所述手术器械用马氏体沉淀硬化不锈钢硬度为45~60HRC，延伸率为8%-20%，夏比V型缺口冲击功大于15J，点腐蚀电位大于250mv，24小时大肠杆菌的抗菌率为99%。
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