CN109609854A - 一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢 - Google Patents
一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及不锈钢制造技术领域,具体涉及一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体‑马氏体不锈钢,其具有如下的质量百分比的组分:C:0.03‑0.1%;Si:0.3‑1.0%;Mn:6.0‑9.0%;Cr:13.0‑15.0%;Ni:0.5‑2.0%;Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05‑0.15%;Ti≤0.30%;Nb≤0.30%;V:0.05‑0.3%;Mo:0.1‑0.5%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。本发明的有益效果在于:本发明不锈钢包含马氏体和奥氏体的两相组织,与传统的高强度不锈钢相比,具有更低的合金成本,且强度和韧性综合性能优异。
Description
技术领域
本发明涉及不锈钢制造技术领域,具体涉及一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢。
背景技术
高强度不锈钢具有优异的耐腐蚀性、焊接性和强韧性的特点,可用作于综合性能较高的金属结构材料,如建筑、海洋工程、生物化工、航空和机械工业等领域。按照组织结构特征分为铁素体不锈钢(F)、奥氏体不锈钢(A)、马氏体不锈钢(M)、双相不锈钢(F+A)和沉淀硬化不锈钢(PH)。其中,双相不锈钢、马氏体不锈钢和沉淀硬化不锈钢的强度级别较高。
上述现有技术具有如下缺点。
(1)双相不锈钢合金成本高,制造难度大,热轧处于奥氏体和铁素体双相区间轧制,易产生大边裂,降低综合成材率。冷却过程中析出富铬的FeCrMo金属间化合物σ相,强烈降低材质塑、韧性,严重脆化且降低耐腐蚀性。双相不锈钢材质屈服强度难以达到700MPa以上的强度等级,限制了其更好的推广和应用。
(2)马氏体不锈钢具备较高的强度等级,但其冲击韧性较低,故其综合性能一般。专利CN107557697A公开一种索氏体不锈钢,抗拉强度不低于750Mpa,规定非比例延伸强度Rp0.2不低于500MPa,断后延伸率不低于14%;当该钢种屈服强度大于700MPa时,延伸率无法达到20%以上。
(3)高强度的沉淀硬化不锈钢需加入大量Cu、Co、Nb等昂贵合金元素,如表1所示。通过时效热处理,在基体上沉淀金属间化合物以及碳化物、氮化物等而强化。此类钢种合金成本高、热处理工艺复杂,导致其综合成本居高不下。
表1典型沉淀硬化不锈钢化学成分表
发明内容
本发明的目的在于解决上述技术问题:提供一种经济性、高强度、高韧性和耐腐蚀性等综合性能优异的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢。
为了实现上述目的,本发明采用的技术方案为:提供一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03-0.1%;Si:0.3-1.0%;Mn:6.0-9.0%;Cr:13.0-15.0%;Ni:0.5-2.0%;0<Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05-0.15%;B:≤0.0050%;Ca:≤0.0050%,余量为Fe和不可避免的杂质元素。
优选的,上述的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢具有如下的质量百分比的组分:C:0.066%;Si:0.41%;Mn:8.06%;Cr:13.8%;Ni:0.75%;Cu:0.05%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.098%,B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
本发明提供的另一技术方案为:一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03-0.1%;Si:0.3-1.0%;Mn:6.0-9.0%;Cr:13.0-15.0%;Ni:0.5-2.0%;Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05-0.15%;Ti≤0.30%;Nb≤0.30%;V:0.05-0.3%;B:≤0.0050%;Ca:≤0.0050%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
优选的,上述的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢具有如下的质量百分比的组分:C:0.05%;Si:0.43%;Mn:7.2%;Cr:13.7%;Ni:0.97%;Cu:0.1%;P:0.033%;S:0.0021%;N:0.083%;Ti:0.1%;Nb:0.045%;V:0.15%,B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
本发明提供的另一技术方案为:一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03-0.1%;Si:0.3-1.0%;Mn:6.0-9.0%;Cr:13.0-15.0%;Ni:0.5-2.0%;Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05-0.15%;Ti≤0.30%;Nb≤0.30%;V:0.05-0.3%;Mo:0.1-0.5%;B:≤0.0050%;Ca:≤0.0050%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
优选的,上述的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢具有如下的质量百分比的组分:C:0.075%;Si:0.35%;Mn:7.6%;Cr:13.5%;Ni:1.1%;Cu:0.2%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.065%;Ti:0.08%;Nb:0.085%;V:0.15%;Mo:0.11%;B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
本发明的有益效果在于:本发明的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其组织为亚稳态奥氏体-马氏体双相组织。马氏体具备高的强度,但较低的韧性。奥氏体属于亚稳态,稳定性较差,随着冷变形量的增加,易产生形变诱变马氏体,有较好的强化过程,且具备较高的冲击韧性。通过两相复合强化,有效提高亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的强韧性。与传统的高强度不锈钢相比,本发明所得高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢具有更低的合金成本,热处理工艺简单,加工成本低,且具有强度和韧性综合性能优异的特点,可应用于一般工业机械、承重结构等强韧性要求较高的领域。并且该不锈钢的机械性能为:抗拉强度不低于1000MPa,屈服强度不低于700MPa,延伸率不低于20%,室温冲击韧性不低于80J/cm2。
附图说明
图1为本发明具体实施方式中的实施例1的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的金相组织示意图;
图2为本发明具体实施方式中的实施例2的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的金相组织示意图;
图3为本发明具体实施方式中的实施例2的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的室温冲击断口形貌;
具体实施方式
为详细说明本发明的技术内容、所实现目的及效果,以下结合实施方式予以说明。
本发明最关键的构思在于:本发明的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其组织为亚稳态奥氏体-马氏体双相组织,通过两相复合强化,有效提高亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的强韧性。
本发明提供700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢对化学元素管控范围要求的具体原因如下:
C为奥氏体形成元素,可有助于得到奥氏体组织,提高奥氏体稳定性,且有效提高马氏体硬度和强度,但过高容易在晶界形成Cr的碳化物,导致敏化现象出现,降低材质耐腐蚀性能,在此最适为0.03-0.1%。
本发明中限定Si:1.00%以下,Si是良好的脱氧剂,但如果Si超过1.0%会使韧性降低,且生产加工困难,本发明中优选为0.50%左右。
本发明中限定Mn:6.0-9.0%,在炼钢过程中,锰是良好的脱氧剂和脱硫剂,也是奥氏体形成元素,可添加Mn以减少Ni的投入,Mn对提高钢水中N的溶解度有较大帮助。
本发明中限定Cr:13.00-15.00%;为本发明不锈钢主要的添加元素,现有技术中一般在10.5%以上,因可生成Cr2O3钝化保护膜,有效提高材质的耐腐蚀性能。但Cr是铁素体形成元素,其含量过多,导致Cr当量过高,无法获得奥氏体+马氏体组织物相。
本发明中限定Ni:0.5-2.0%;奥氏体形成元素,有效提高奥氏体稳定性,保持良好的塑性和韧性。但由于镍是较稀缺的资源,本发明为提高材质的经济性,故应尽量采用其他合金元素代替。
本发明中限定N:0.05-0.15%;氮能提高钢的强度,增加奥氏体稳定性,但过高的N元素含量,增加高强度不锈钢的韧脆转变温度,不利于材质的低温冲击韧性。
本发明中限定P:0.045%以下,在一般情况下,磷是钢中有害元素,增加钢的冷脆性,使焊接和冷弯性能变差。
本发明中限定S:0.030%以下,硫在通常情况下为有害元素,使钢产生热脆性,降低钢的延展性和韧性,在轧制时成裂纹。硫对焊接性能、耐腐蚀性也不利。所本发明要求硫含量小于0.030%。
本发明中限定Cu:0.5%以下;Cu为提高耐腐蚀性的元素,特别是在降低缝隙腐蚀方面。Cu可以改善钢材的机械性能,提高韧塑性。Cu含量过高,则热加工性降低,且其合金成本高。本发明优选Cu的含量小于0.5%。
本发明高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢必须包含上述元素外,还可根据需求选择性添加如下元素:
Nb为微合金化元素,本发明高强度不锈钢可通过添加Nb元素微合金化,细化晶粒组织,增强细晶强化的作用,同时回火处理过程提高碳化物弥散析出,增强第二相强化。本发明可根据需求,优选Nb的含量为小于0.30%。
Ti为微合金化元素,本发明高强度不锈钢可通过添加Ti元素细化晶粒组织,增强细晶强化的作用。本发明可根据需求,优选Ti的含量为小于0.30%。
V为微合金化元素,本发明高强度不锈钢可通过添加V元素微合金化,细化晶粒组织,增强细晶强化的作用,同时回火处理过程提高碳化物弥散析出,增强第二相强化。但V为强烈促进铁素体生成元素,其含量过高,易导致材质出现铁素体相,降低热加工性能。本发明可根据需求,优选V的含量为0.05-0.3%。
B为微合金化元素,本发明高强度不锈钢可通过添加B元素来提高高温塑性,有利于热加工。本发明可根据需求,优选B的含量为小于等于0.0050%。
Ca为夹杂物改性元素,本发明高强度不锈钢可通过添加Ca元素来变性夹杂物,从而获得更好的横向冲击韧性。本发明可根据需求,优选Ca的含量为小于等于0.0050%。不锈钢的耐点腐蚀指数PREN=Cr+30N+3.3Mo-Mn,Mo元素可有效提高耐点腐蚀当量;但Mo为促进铁素体生成元素,其含量过高,易导致材质出现铁素体相,降低热加工性能。本发明可根据需求,优选Mo的含量为0.1~0.5%。
本发明700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的制备方法可为如下方法:通过高炉、电炉、AOD冶炼,合金化处理,调整成分,对钢水进行脱碳、脱氧、脱硫,钢包LF精炼炉精炼,再经连铸和热轧,最后进行回火热处理得到。
具体而言,本发明700Mpa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的冶炼工艺如下:
(1)对上述组成化学成分通过高炉或电炉冶炼:在高炉或电炉中采用常规工艺冶炼钢水。
(2)合金化处理:通过添加中间合金的方式将冶炼得到的钢水进行合金化处理。
(3)AOD精炼:采用通入氮氧混合气体对钢水进行脱碳和精准控氮处理,即AOD脱碳处理及控氮处理。
(4)调整成分:将AOD脱碳和控氮处理得到的钢水进行吹氩处理,且调整合金成分,最后将调整后的钢水向钢包出钢。
(5)LF精炼:钢包精炼炉中进行精炼,进行成分微调及去气去杂质处理,精准控制合金元素在规定范围内,得到纯净度良好的钢水。
(6)CC连铸:采用常规工艺连铸为板坯或方坯或圆坯。
(7)热轧:采用常规工艺将板坯或方坯或圆坯轧制为板材或棒材或型材。
(8)热处理:对热轧的板材或棒材进行固溶热处理,将碳化物重新固溶至基体,避免敏化现象,且在300~600℃区间进行回火;或直接对板材或棒材或型材进行回火热处理,使残余奥氏体分解且弥散析出第二相强化。
实施例1
(1)一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:
C:0.05%;Si:0.43%;Mn:7.2%;Cr:13.7%;Ni:0.97%;Cu:0.1%;P:0.033%;S:0.0021%;N:0.083%;Ti:0.10%;Nb:0.05%;V:0.15%,B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)上述700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的制备方法具体包括:选用高炉或电炉铁水,进行合金化处理,以满足对主导合金元素的要求。然后在AOD工序采用通入氮氧混合气体对钢水进行脱碳和精准控氮处理,再进行合金元素含量调整,以满足对合金元素含量的管控要求。通过LF炉精炼处理后,进行连铸成板坯或方坯或圆坯。后续,热轧成板材、棒材或型材。通过300~600℃区间进行回火处理,保温0.5~2h,得到700MPa级高强度亚稳态的奥氏体-马氏体不锈钢。
通过上述制造方法获得的高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的性能如下:抗拉强度为1220MPa,屈服强度为880MPa,延伸率为22.2%,室温冲击韧性为120J/cm2。金相组织示意图,请参阅图1。
实施例2
(1)一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.066%;Si:0.41%;Mn:8.06%;Cr:13.8%;Ni:0.75%;Cu:0.05%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.098%,B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)制造方法如实施例1,获得的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的性能如下:抗拉强度为1284MPa,屈服强度为884MPa,延伸率为21.7%,冲击韧性为115J/cm2。金相组织和室温冲击断口示意图,请参阅图2、图3。
实施例3
(1)一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.064%;Si:0.51%;Mn:7.94%;Cr:13.32%;Ni:0.9%;Cu:0.1%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.098%,B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)制造方法如实施例1,获得的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的性能如下:抗拉强度为1238MPa,屈服强度为815MPa,延伸率为25.1%,冲击韧性为132J/cm2。
实施例4
(1)一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.075%;Si:0.35%;Mn:7.6%;Cr:13.5%;Ni:1.1%;Cu:0.2%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.065%,Mo:0.11%,B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)制造方法如实施例1,获得的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的性能如下:抗拉强度为1290MPa,屈服强度为780MPa,延伸率为23.1%,冲击韧性为118J/cm2。
实施例5
(1)一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.1%;Si:0.3%;Mn:6.0%;Cr:13.0%;Ni:0.5%;Cu:0.5%;P:0.045%;S:0.030%;N:0.05%;Ti:0.30%;Nb:0.30%;V:0.05%;B:0.0050%;Ca:0.0050%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)制造方法如实施例1,获得的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的性能如下:抗拉强度为1285MPa,屈服强度为860MPa,延伸率为23.3%,冲击韧性为125J/cm2。
实施例6
(1)一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03%;Si:1.0%;Mn 9.0%;Cr:15.0%;Ni:2.0%;Cu:0.5%;P:0.045%;S:0.030%;N:0.15%;Ti:0.30%;Nb:0.30%;V:0.3%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)制造方法如实施例1,获得的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢的性能如下:抗拉强度为1296MPa,屈服强度为880MPa,延伸率为23.7%,冲击韧性为129J/cm2。
以上所述仅为本发明的实施例,并非因此限制本发明的专利范围,凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等同变换,或直接或间接运用在相关的技术领域,均同理包括在本发明的专利保护范围内。
Claims (6)
1.一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其特征在于,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03-0.1%;Si:0.3-1.0%;Mn:6.0-9.0%;Cr:13.0-15.0%;Ni:0.5-2.0%;0<Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05-0.15%;B:≤0.0050%;Ca:≤0.0050%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
2.根据权利要求1所述的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其特征在于,具有如下的质量百分比的组分:C:0.066%;Si:0.41%;Mn:8.06%;Cr:13.8%;Ni:0.75%;Cu:0.05%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.098%;B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
3.一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其特征在于,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03-0.1%;Si:0.3-1.0%;Mn:6.0-9.0%;Cr:13.0-15.0%;Ni:0.5-2.0%;Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05-0.15%;Ti≤0.30%;Nb≤0.30%;V:0.05-0.3%;B:≤0.0050%;Ca:≤0.0050%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
4.根据权利要求3所述的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其特征在于,具有如下的质量百分比的组分:C:0.05%;Si:0.43%;Mn:7.2%;Cr:13.7%;Ni:0.97%;Cu:0.1%;P:0.033%;S:0.0021%;N:0.083%;Ti:0.1%;Nb:0.045%;V:0.15%;B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
5.一种700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其特征在于,具有如下的质量百分比的组分:C:0.03-0.1%;Si:0.3-1.0%;Mn:6.0-9.0%;Cr:13.0-15.0%;Ni:0.5-2.0%;Cu≤0.5%;P≤0.045%;S≤0.030%;N:0.05-0.15%;Ti≤0.30%;Nb≤0.30%;V:0.05-0.3%;Mo:0.1-0.5%;B:≤0.0050%;Ca:≤0.0050%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
6.根据权利要求5所述的700MPa级高强度亚稳态奥氏体-马氏体不锈钢,其特征在于,具有如下的质量百分比的组分:C:0.075%;Si:0.35%;Mn:7.6%;Cr:13.5%;Ni:1.1%;Cu:0.2%;P:0.040%;S:0.0051%;N:0.065%;Ti:0.08%;Nb:0.085%;V:0.15%;Mo:0.11%;B:0.0015%;Ca:0.0015%;余量为Fe和不可避免的杂质元素。
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