CN107783252B - 成像镜头 - Google Patents

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Abstract

一种成像镜头，沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜及第七透镜。第一透镜为新月型透镜具有负屈光力且包括凸面，此凸面朝向物侧。第二透镜具有负屈光力且包括凹面，此凹面朝向物侧。第三透镜具有正屈光力且包括凸面，此凸面朝向像侧。第四透镜具有正屈光力。第五透镜具有正屈光力。第六透镜具有负屈光力。第七透镜具有屈光力。第二透镜及第三透镜胶合。第五透镜及第六透镜胶合。

Description

成像镜头
技术领域
本发明有关于一种成像镜头。
背景技术
现今的成像镜头的发展趋势，除了不断朝向小型化发展外，随着不同的应用需求，还需同时具备大光圈的能力，现有的成像镜头已经无法满足现今的需求，需要有另一种新架构的成像镜头，才能同时满足小型化、大光圈的需求。
发明内容
本发明要解决的技术问题在于，针对现有技术中的成像镜头不能兼顾小型化、大光圈需求的缺陷，提供一种成像镜头，其镜头总长度短小、光圈值较小，但是仍具有良好的光学性能。
本发明为解决其技术问题所采用的技术方案是，提供一种成像镜头，沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜及第七透镜。第一透镜为新月型透镜具有负屈光力且包括凸面，此凸面朝向物侧。第二透镜具有负屈光力且包括凹面，此凹面朝向物侧。第三透镜具有正屈光力且包括凸面，此凸面朝向像侧。第四透镜具有正屈光力。第五透镜具有正屈光力。第六透镜具有负屈光力。第七透镜具有屈光力。
其中该第二透镜以及该第三透镜胶合，该第五透镜以及该第六透镜胶合，该第五透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧，该第六透镜包括凹面，该凹面朝向该物侧。
其中成像镜头满足以下条件：-0.7≤1/Nd1f1+1/Nd2f2+1/Nd3f3+1/Nd4f4+1/Nd5f5+1/Nd6f6+1/Nd7f7≤0.7；其中，Nd1为第一透镜的折射率，f1为第一透镜的有效焦距，Nd2为第二透镜的折射率，f2为第二透镜的有效焦距，Nd3为第三透镜的折射率，f3为第三透镜的有效焦距，Nd4为第四透镜的折射率，f4为第四透镜的有效焦距，Nd5为第五透镜的折射率，f5为第五透镜的有效焦距，Nd6为第六透镜的折射率，f6为第六透镜的有效焦距，Nd7为第七透镜的折射率，f7为第七透镜的有效焦距。
其中成像镜头满足以下条件：0.2≤TTL/θm≤0.45；其中，TTL为第一透镜的物侧面至成像面于光轴上的间距，此间距的单位为mm，θm为成像镜头的一最大半视角，此最大半视角的单位为度。
其中成像镜头满足以下条件：-0.8≤ER11/f1≤-0.4；其中，ER11为第一透镜的物侧面的有效半径，f1为第一透镜的有效焦距。
其中成像镜头满足以下条件：30≤Vd2-Vd3≤50；25≤Vd5-Vd6≤40；其中，Vd2为第二透镜的阿贝系数，Vd3为第三透镜的阿贝系数，Vd5为第五透镜的阿贝系数，Vd6为第六透镜的阿贝系数。
其中该第五透镜为双凸透镜，该第六透镜为双凹透镜，该第七透镜为双凸透镜。
其中第七透镜为非球面透镜具有正屈光力，且包括凸面，该凸面朝向该像侧。
本发明的成像镜头可更包括光圈，设置于第三透镜与第四透镜之间。
其中该第四透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧。
实施本发明的成像镜头，具有以下有益效果：其镜头总长度短小、光圈值较小，但是仍具有良好的光学性能。
附图说明
为使本发明的上述目的、特征、和优点能更明显易懂，下文特举较佳实施例并配合附图做详细说明。
图1是依据本发明的成像镜头的第一实施例的透镜配置示意图。
图2A是图1的成像镜头的纵向像差图。
图2B是图1的成像镜头的场曲图。
图2C是图1的成像镜头的畸变图。
图3是依据本发明的成像镜头的第二实施例的透镜配置示意图。
图4A是图3的成像镜头的纵向像差图。
图4B是图3的成像镜头的场曲图。
图4C是图3的成像镜头的畸变图。
图5是依据本发明的成像镜头的第三实施例的透镜配置示意图。
图6A是图5的成像镜头的纵向像差图。
图6B是图5的成像镜头的场曲图。
图6C是图5的成像镜头的畸变图。
具体实施方式
请参阅图1，图1是依据本发明的成像镜头的第一实施例的透镜配置示意图。成像镜头1沿着光轴OA1从物侧至像侧依序包括第一透镜L11、第二透镜L12、第三透镜L13、光圈ST1、第四透镜L14、第五透镜L15、第六透镜L16、第七透镜L17及滤光片OF1。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA1上。
第一透镜L11为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S11为凸面，像侧面S12为凹面，物侧面S11与像侧面S12皆为球面表面。
第二透镜L12为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S13为凹面，像侧面S14为凸面，物侧面S13与像侧面S14皆为球面表面。
第三透镜L13为新月型透镜具有正屈光力，其物侧面S14为凹面，像侧面S15为凸面，物侧面S14与像侧面S15皆为球面表面。
上述第二透镜L12与第三透镜L13胶合。
第四透镜L14为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S17为凸面，像侧面S18为凸面，物侧面S17与像侧面S18皆为球面表面。
第五透镜L15为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S19为凸面，像侧面S110为凸面，物侧面S19与像侧面S110皆为球面表面。
第六透镜L16为双凹透镜具有负屈光力，其物侧面S110为凹面，像侧面S111为凹面，物侧面S110与像侧面S111皆为球面表面。
上述第五透镜L15与第六透镜L16胶合。
第七透镜L17为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S112为凸面，像侧面S113为凸面，物侧面S112与像侧面S113皆为非球面表面。
滤光片OF1其物侧面S114与像侧面S115皆为平面。
另外，第一实施例中的成像镜头1满足底下五个条件的任一项：
-0.7≤1/Nd11f11+1/Nd12f12+1/Nd13f13+1/Nd14f14
+1/Nd15f15+1/Nd16f16+1/Nd17f17≤0.7 (1)
0.2≤TTL1/θ1m≤0.45 (2)
-0.8≤ER111/f11≤-0.4 (3)
30≤Vd12-Vd13≤50 (4)
25≤Vd15-Vd16≤40 (5)
其中，Nd11为第一透镜L11的折射率，f11为第一透镜L11的有效焦距，Nd12为第二透镜L12的折射率，f12为第二透镜L12的有效焦距，Nd13为第三透镜L13的折射率，f13为第三透镜L13的有效焦距，Nd14为第四透镜L14的折射率，f14为第四透镜L14的有效焦距，Nd15为第五透镜L15的折射率，f15为第五透镜L15的有效焦距，Nd16为第六透镜L16的折射率，f16为第六透镜L16的有效焦距，Nd17为第七透镜L17的折射率，f17为第七透镜L17的有效焦距，TTL1为第一透镜L11的物侧面S11至成像面IMA1于光轴OA1上之间距，此间距的单位为mm，θ1m为成像镜头1的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ER111为第一透镜L11的物侧面S11的有效半径，Vd12为第二透镜L12的阿贝系数，Vd13为第三透镜L13的阿贝系数，Vd15为第五透镜L15的阿贝系数，Vd16为第六透镜L16的阿贝系数。
利用上述透镜、光圈及满足条件(1)至条件(5)的设计，使得成像镜头1能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差。
表一为图1中成像镜头1之各透镜的相关参数表，表一数据显示，第一实施例的成像镜头1的有效焦距等于3.78mm、光圈值等于1.63、镜头总长度等于18.93mm。
表一
Figure BDA0001097184740000051
表一中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8+Dh10
其中：
c：曲率；
h：透镜表面任一点至光轴之垂直距离；
k：圆锥系数；
A～D：非球面系数。
表二为表一中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(ConicConstant)、A～D为非球面系数。
表二
Figure BDA0001097184740000061
第一实施例的成像镜头1，其第一透镜L11的折射率Nd11＝1.52，第一透镜L11的有效焦距f11＝-6.29mm，第二透镜L12的折射率Nd12＝1.51，第二透镜L12的有效焦距f12＝-9.148mm，第三透镜L13的折射率Nd13＝1.88，第三透镜L13的有效焦距f13＝9.425mm，第四透镜L14的折射率Nd14＝1.52，第四透镜L14的有效焦距f14＝8.382mm，第五透镜L15的折射率Nd15＝1.76，第五透镜L15的有效焦距f15＝7.223mm，第六透镜L16的折射率Nd16＝1.91，第六透镜L16的有效焦距f16＝-5.995mm，第七透镜L17的折射率Nd17＝1.65，第七透镜L17的有效焦距f17＝9.447mm，第一透镜L11的物侧面S11至成像面IMA1于光轴OA1上之间距TTL1＝18.93mm，最大半视角θ1m＝50.1度，第一透镜L11的物侧面S11的有效半径ER111＝4.185mm，第二透镜L12的阿贝系数Vd12＝63，第三透镜L13的阿贝系数Vd13＝30，第五透镜L15的阿贝系数Vd15＝51，第六透镜L16的阿贝系数Vd16＝20，由上述数据可得到1/Nd11f11+1/Nd12f12+1/Nd13f13+1/Nd14f14+1/Nd15f15+1/Nd16f16+1/Nd17f17＝0.0135、TTL1/θ1m＝0.38、ER111/f11＝-0.67、Vd12-Vd13＝33、Vd15-Vd16＝31，皆能满足上述条件(1)至条件(5)的要求。
另外，第一实施例的成像镜头1的光学性能也可达到要求，这可从图2A至图2C看出。图2A所示的，是第一实施例的成像镜头1的纵向像差(Longitudinal Aberration)图。图2B所示的，是第一实施例的成像镜头1的场曲(Field Curvature)图。图2C所示的，是第一实施例的成像镜头1的畸变(Distortion)图。
由图2A可看出，第一实施例的成像镜头1对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.05mm至0.05mm之间。
由图2B可看出，第一实施例的成像镜头1对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向的场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。
由图2C(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第一实施例的成像镜头1对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-33％至0％之间。
显见第一实施例的成像镜头1的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。
请参阅图3，图3是依据本发明的成像镜头的第二实施例的透镜配置示意图。成像镜头2沿着光轴OA2从物侧至像侧依序包括第一透镜L21、第二透镜L22、第三透镜L23、光圈ST2、第四透镜L24、第五透镜L25、第六透镜L26、第七透镜L27及滤光片OF2。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA2上。
第一透镜L21为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S21为凸面，像侧面S22为凹面，物侧面S21与像侧面S22皆为球面表面。
第二透镜L22为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S23为凹面，像侧面S24为凸面，物侧面S23与像侧面S24皆为球面表面。
第三透镜L23为新月型透镜具有正屈光力，其物侧面S24为凹面，像侧面S25为凸面，物侧面S24与像侧面S25皆为球面表面。
上述第二透镜L22与第三透镜L23胶合。
第四透镜L24为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S27为凸面，像侧面S28为凸面，物侧面S27与像侧面S28皆为球面表面。
第五透镜L25为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S29为凸面，像侧面S210为凸面，物侧面S29与像侧面S210皆为球面表面。
第六透镜L26为双凹透镜具有负屈光力，其物侧面S210为凹面，像侧面S211为凹面，物侧面S210与像侧面S211皆为球面表面。
上述第五透镜L25与第六透镜L26胶合。
第七透镜L27为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S212为凸面，像侧面S213为凸面，物侧面S212与像侧面S213皆为非球面表面。
滤光片OF2其物侧面S214与像侧面S215皆为平面。
另外，第二实施例中的成像镜头2满足底下五个条件的任一项：
-0.7≤1/Nd21f21+1/Nd22f22+1/Nd23f23+1/Nd24f24
+1/Nd25f25+1/Nd26f26+1/Nd27f27≤0.7 (6)
0.2≤TTL2/θ2m≤0.45 (7)
-0.8≤ER211/f21≤-0.4 (8)
30≤Vd22-Vd23≤50 (9)
25≤Vd25-Vd26≤40 (10)
其中，Nd21为第一透镜L21的折射率，f21为第一透镜L21的有效焦距，Nd22为第二透镜L22的折射率，f22为第二透镜L22的有效焦距，Nd23为第三透镜L23的折射率，f23为第三透镜L23的有效焦距，Nd24为第四透镜L24的折射率，f24为第四透镜L24的有效焦距，Nd25为第五透镜L25的折射率，f25为第五透镜L25的有效焦距，Nd26为第六透镜L26的折射率，f26为第六透镜L26的有效焦距，Nd27为第七透镜L27的折射率，f27为第七透镜L27的有效焦距，TTL2为第一透镜L21的物侧面S21至成像面IMA2于光轴OA2上之间距，此间距的单位为mm，θ2m为成像镜头2的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ER211为第一透镜L21的物侧面S21的有效半径，Vd22为第二透镜L22的阿贝系数，Vd23为第三透镜L23的阿贝系数，Vd25为第五透镜L25的阿贝系数，Vd26为第六透镜L26的阿贝系数。
利用上述透镜、光圈及满足条件(6)至条件(10)的设计，使得成像镜头2能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差。
表三为图3中成像镜头2之各透镜的相关参数表，表三数据显示，第二实施例的成像镜头2的有效焦距等于3.78mm、光圈值等于1.62、镜头总长度等于18.97mm。
表三
Figure BDA0001097184740000081
Figure BDA0001097184740000091
表三中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8+Dh10
其中：
c：曲率；
h：透镜表面任一点至光轴之垂直距离；
k：圆锥系数；
A～D：非球面系数。
表四为表三中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(ConicConstant)、A～D为非球面系数。
表四
Figure BDA0001097184740000092
第二实施例的成像镜头2，其第一透镜L21的折射率Nd21＝1.52，第一透镜L21的有效焦距f21＝-6.31mm，第二透镜L22的折射率Nd22＝1.51，第二透镜L22的有效焦距f22＝-9.492mm，第三透镜L23的折射率Nd23＝1.89，第三透镜L23的有效焦距f23＝9.716mm，第四透镜L24的折射率Nd24＝1.49，第四透镜L24的有效焦距f24＝8.918mm，第五透镜L25的折射率Nd25＝1.78，第五透镜L25的有效焦距f25＝8.106mm，第六透镜L26的折射率Nd26＝1.93，第六透镜L26的有效焦距f26＝-6.841mm，第七透镜L27的折射率Nd27＝1.68，第七透镜L27的有效焦距f27＝8.946mm，第一透镜L21的物侧面S21至成像面IMA2于光轴OA2上之间距TTL2＝18.97mm，最大半视角θ2m＝50.1度，第一透镜L21的物侧面S21的有效半径ER211＝4.186mm，第二透镜L22的阿贝系数Vd22＝64.2，第三透镜L23的阿贝系数Vd23＝30，第五透镜L25的阿贝系数Vd25＝50，第六透镜L26的阿贝系数Vd26＝18，由上述数据可得到1/Nd21f21+1/Nd22f22+1/Nd23f23+1/Nd24f24+1/Nd25f25+1/Nd26f26+1/Nd27f27＝0.0159、TTL2/θ2m＝0.38、ER211/f21＝-0.66、Vd22-Vd23＝34.2、Vd25-Vd26＝32，皆能满足上述条件(6)至条件(10)的要求。
另外，第二实施例的成像镜头2的光学性能也可达到要求，这可从图4A至图4C看出。图4A所示的，是第二实施例的成像镜头2的纵向像差(Longitudinal Aberration)图。图4B所示的，是第二实施例的成像镜头2的场曲(Field Curvature)图。图4C所示的，是第二实施例的成像镜头2的畸变(Distortion)图。
由图4A可看出，第二实施例的成像镜头2对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.05mm至0.05mm之间。
由图4B可看出，第二实施例的成像镜头2对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向的场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。
由图4C(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第二实施例的成像镜头2对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-33％至0％之间。
显见第二实施例的成像镜头2的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。
请参阅图5，图5是依据本发明的成像镜头的第三实施例的透镜配置示意图。成像镜头3沿着光轴OA3从物侧至像侧依序包括第一透镜L31、第二透镜L32、第三透镜L33、光圈ST3、第四透镜L34、第五透镜L35、第六透镜L36、第七透镜L37及滤光片OF3。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA3上。
第一透镜L31为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S31为凸面，像侧面S32为凹面，物侧面S31与像侧面S32皆为球面表面。
第二透镜L32为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S33为凹面，像侧面S34为凸面，物侧面S33与像侧面S34皆为球面表面。
第三透镜L33为新月型透镜具有正屈光力，其物侧面S34为凹面，像侧面S35为凸面，物侧面S34与像侧面S35皆为球面表面。
上述第二透镜L32与第三透镜L33胶合。
第四透镜L34为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S37为凸面，像侧面S38为凸面，物侧面S37与像侧面S38皆为球面表面。
第五透镜L35为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S39为凸面，像侧面S310为凸面，物侧面S39与像侧面S310皆为球面表面。
第六透镜L36为双凹透镜具有负屈光力，其物侧面S310为凹面，像侧面S311为凹面，物侧面S310与像侧面S311皆为球面表面。
上述第五透镜L35与第六透镜L36胶合。
第七透镜L37为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S312为凸面，像侧面S313为凸面，物侧面S312与像侧面S313皆为非球面表面。
滤光片OF3其物侧面S314与像侧面S315皆为平面。
另外，第三实施例中的成像镜头3满足底下五个条件的任一项：
-0.7≤1/Nd31f31+1/Nd32f32+1/Nd33f33+1/Nd34f34
+1/Nd35f35+1/Nd36f36+1/Nd37f37≤0.7 (11)
0.2≤TTL3/θ3m≤0.45 (12)
-0.8≤ER311/f31≤-0.4 (13)
30≤Vd32-Vd33≤50 (14)
25≤Vd35-Vd36≤40 (15)
其中，Nd31为第一透镜L31的折射率，f31为第一透镜L31的有效焦距，Nd32为第二透镜L32的折射率，f32为第二透镜L32的有效焦距，Nd33为第三透镜L33的折射率，f33为第三透镜L33的有效焦距，Nd34为第四透镜L34的折射率，f34为第四透镜L34的有效焦距，Nd35为第五透镜L35的折射率，f35为第五透镜L35的有效焦距，Nd36为第六透镜L36的折射率，f36为第六透镜L36的有效焦距，Nd37为第七透镜L37的折射率，f37为第七透镜L37的有效焦距，TTL3为第一透镜L31的物侧面S31至成像面IMA3于光轴OA3上之间距，此间距的单位为mm，θ3m为成像镜头3的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ER311为第一透镜L31的物侧面S31的有效半径，Vd32为第二透镜L32的阿贝系数，Vd33为第三透镜L33的阿贝系数，Vd35为第五透镜L35的阿贝系数，Vd36为第六透镜L36的阿贝系数。
利用上述透镜、光圈及满足条件(11)至条件(15)的设计，使得成像镜头3能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差。
表五为图5中成像镜头3之各透镜的相关参数表，表五数据显示，第三实施例的成像镜头3的有效焦距等于3.78mm、光圈值等于1.62、镜头总长度等于18.96mm。
表五
Figure BDA0001097184740000121
Figure BDA0001097184740000131
表五中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：
z＝ch2/{1+[1-(k+1)c2h2]1/2}+Ah4+Bh6+Ch8+Dh10
其中：
c：曲率；
h：透镜表面任一点至光轴之垂直距离；
k：圆锥系数；
A～D：非球面系数。
表六为表五中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(ConicConstant)、A～D为非球面系数。
表六
Figure BDA0001097184740000132
第三实施例的成像镜头3，其第一透镜L31的折射率Nd31＝1.5，第一透镜L31的有效焦距f31＝-6.38mm，第二透镜L32的折射率Nd32＝1.52，第二透镜L32的有效焦距f32＝-9.193mm，第三透镜L33的折射率Nd33＝1.9，第三透镜L33的有效焦距f33＝9.558mm，第四透镜L34的折射率Nd34＝1.5，第四透镜L34的有效焦距f34＝8.745mm，第五透镜L35的折射率Nd35＝1.78，第五透镜L35的有效焦距f35＝7.826mm，第六透镜L36的折射率Nd36＝1.95，第六透镜L36的有效焦距f36＝-6.441mm，第七透镜L37的折射率Nd37＝1.68，第七透镜L37的有效焦距f37＝8.877mm，第一透镜L31的物侧面S31至成像面IMA3于光轴OA3上之间距TTL3＝18.96mm，最大半视角θ3m＝50.1度，第一透镜L31的物侧面S31的有效半径ER311＝4.187mm，第二透镜L32的阿贝系数Vd32＝64，第三透镜L33的阿贝系数Vd33＝32，第五透镜L35的阿贝系数Vd35＝50，第六透镜L36的阿贝系数Vd36＝19，由上述数据可得到1/Nd31f31+1/Nd32f32+1/Nd33f33+1/Nd34f34+1/Nd35f35+1/Nd36f36+1/Nd37f37＝0.0146、TTL3/θ3m＝0.38、ER311/f31＝-0.66、Vd32-Vd33＝32、Vd35-Vd36＝31，皆能满足上述条件(11)至条件(15)的要求。
另外，第三实施例的成像镜头3的光学性能也可达到要求，这可从第6A至图6C看出。图6A所示的，是第三实施例的成像镜头3的纵向像差(Longitudinal Aberration)图。图6B所示的，是第三实施例的成像镜头3的场曲(Field Curvature)图。图6C所示的，是第三实施例的成像镜头3的畸变(Distortion)图。
由图6A可看出，第三实施例的成像镜头3对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.05mm至0.05mm之间。
由图6B可看出，第三实施例的成像镜头3对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向的场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。
由图6C(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第三实施例的成像镜头3对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-33％至0％之间。
显见第三实施例的成像镜头3的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

Claims (10)

1.一种成像镜头，其特征在于，沿着光轴从物侧至像侧依序由以下透镜所组成：
第一透镜，该第一透镜为新月型透镜具有负屈光力且包括凸面，该凸面朝向该物侧；
第二透镜，该第二透镜具有负屈光力且包括凹面，该凹面朝向该物侧；
第三透镜，该第三透镜具有正屈光力且包括凸面，该凸面朝向该像侧；
第四透镜，该第四透镜具有正屈光力；
第五透镜，该第五透镜具有正屈光力；
第六透镜，该第六透镜具有负屈光力；以及
第七透镜，该第七透镜具有正屈光力；
其中该第二透镜与该第三透镜胶合，该第五透镜以及该第六透镜胶合。
2.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该第二透镜以及该第三透镜胶合，该第五透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧，该第六透镜包括凹面，该凹面朝向该物侧。
3.如权利要求1～2任一项所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：
-0.7≤1/Nd1f1+1/Nd2f2+1/Nd3f3+1/Nd4f4+1/Nd5f5+1/Nd6f6+1/Nd7f7≤0.7
其中，Nd1为该第一透镜的折射率，f1为该第一透镜的有效焦距，Nd2为该第二透镜的折射率，f2为该第二透镜的有效焦距，Nd3为该第三透镜的折射率，f3为该第三透镜的有效焦距，Nd4为该第四透镜的折射率，f4为该第四透镜的有效焦距，Nd5为该第五透镜的折射率，f5为该第五透镜的有效焦距，Nd6为该第六透镜的折射率，f6为该第六透镜的有效焦距，Nd7为该第七透镜的折射率，f7为该第七透镜的有效焦距。
4.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：
0.2≤TTL/θm≤0.45
其中，TTL为该第一透镜的物侧面至成像面于该光轴上的间距，该间距的单位为mm，θm为该成像镜头的一最大半视角，该最大半视角的单位为度。
5.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：
-0.8≤ER11/f1≤-0.4
其中，ER11为该第一透镜的物侧面的有效半径，f1为该第一透镜的有效焦距。
6.如权利要求1或2所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：
30≤Vd2-Vd3≤50
25≤Vd5-Vd6≤40
其中，Vd2为该第二透镜的阿贝系数，Vd3为该第三透镜的阿贝系数，Vd5为该第五透镜的阿贝系数，Vd6为该第六透镜的阿贝系数。
7.如权利要求1或2所述的成像镜头，其特征在于，该第五透镜为双凸透镜，该第六透镜为双凹透镜，该第七透镜为双凸透镜。
8.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该第七透镜为非球面透镜具有正屈光力，且包括凸面，该凸面朝向该像侧。
9.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，更包括光圈，设置于该第三透镜与该第四透镜之间。
10.如权利要求1或2所述的成像镜头，其特征在于，该第四透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧。
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