TWI491913B

TWI491913B - 成像鏡頭

Info

Publication number: TWI491913B
Application number: TW103115288A
Authority: TW
Inventors: Po Yuan Shih
Original assignee: Sintai Optical Shenzhen Co Ltd; Asia Optical Co Inc
Priority date: 2014-04-29
Filing date: 2014-04-29
Publication date: 2015-07-11
Also published as: TW201541116A

Description

成像鏡頭

本發明係有關於一種成像鏡頭。

數位相機與手幾不斷的往高畫素與輕量化發展，使得小型化與具有高解析度的鏡頭模組需求大增。習知的五片透鏡組成的鏡頭模組已無法滿足現今的需求，需要有另一種新架構的鏡頭模組，才能同時滿足小型化與高解析度的需求。

有鑑於此，本發明之主要目的在於提供一種成像鏡頭，其鏡頭總長度短小、視角較大，但是仍具有良好的光學性能，鏡頭解析度也能滿足要求。

本發明之成像鏡頭沿著光軸從物側至像側依序包括一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡。第一透鏡為凸凹透鏡具有負屈光力，第一透鏡之凸面朝向物側凹面朝向像側。第二透鏡為凸凹透鏡具有正屈光力，第二透鏡之凸面朝向物側凹面朝向像側。第三透鏡為凹凸透鏡具有正屈光力，第三透鏡之凹面朝向物側凸面朝向像側。第四透鏡具有正屈光力。第五透鏡為雙凸透鏡具有正屈光力。第六透鏡為雙凹透鏡具有負屈光力。

其中成像鏡頭滿足以下條件：0.2BFL/TTL0.4；其中，BFL為第六透鏡之像側面至成像面於光軸上之距離，TTL為第一透鏡之物側面至成像面於光軸上之距離。

其中第一透鏡滿足以下條件：0.5(R₁₁ -R₁₂ )/(R₁₁ +R₁₂ )0.9；其中，R₁₁ 為第一透鏡之物側面之曲率半徑，R₁₂ 為第一透鏡之像側面之曲率半徑。

其中第二透鏡及第三透鏡滿足以下條件：2f₂ /f₃ 7；其中，f₂ 為第二透鏡之有效焦距，f₃ 為第三透鏡之有效焦距。

其中第四透鏡滿足以下條件：-1(R₄₁ -R₄₂ )/(R₄₁ +R₄₂ )12；其中，R₄₁ 為第四透鏡之物側面之曲率半徑，R₄₂ 為第四透鏡之像側面之曲率半徑。

其中第五透鏡滿足以下條件：1(R₅₁ -R₅₂ )/(R₅₁ +R₅₂ )2；其中，R₅₁ 為第五透鏡之物側面之曲率半徑，R₅₂ 為第五透鏡之像側面之曲率半徑。

其中第六透鏡滿足以下條件：-1.6(R₆₁ -R₆₂ )/(R₆₁ +R₆₂ )10；其中，R₆₁ 為第六透鏡之物側面之曲率半徑，R₆₂ 為第六透鏡之像側面之曲率半徑。

其中第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡之每一透鏡至少一面為非球面表面或兩個面皆為非球面表面。

其中成像鏡頭滿足以下條件：(Nd₁ +Nd₂ +Nd₃ +Nd₄ +Nd₅ +Nd₆ )/6<Nd₂ ；其中，Nd₁ 為第一透鏡之折射率，Nd₂ 為第二透鏡之折射率，Nd₃ 為第三透鏡之折射率，Nd₄ 為第四透鏡之折射率，Nd₅ 為第五透鏡之折射率，Nd₆ 為第六透鏡之折射率。

本發明之成像鏡頭可更包括一光圈，設置於第二透鏡與第三透鏡之間。

為使本發明之上述目的、特徵、和優點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例並配合所附圖式做詳細說明。

1、2、3‧‧‧成像鏡頭

L11、L21、L31‧‧‧第一透鏡

L12、L22、L32‧‧‧第二透鏡

L13、L23、L33‧‧‧第三透鏡

L14、L24、L34‧‧‧第四透鏡

L15、L25、L35‧‧‧第五透鏡

L16、L26、L36‧‧‧第六透鏡

ST1、ST2、ST3‧‧‧光圈

OF1、OF2、OF3‧‧‧濾光片

IMA1、IMA2、IMA3‧‧‧成像面

OA1、OA2、OA3‧‧‧光軸

S11、S12、S13、S14、S15、S16、S17‧‧‧面

S18、S19、S110、S111、S112、S113‧‧‧面

S114、S115‧‧‧面

S21、S22、S23、S24、S25、S26、S27‧‧‧面

S28、S29、S210、S211、S212、S213‧‧‧面

S214、S215‧‧‧面

S31、S32、S33、S34、S35、S36、S37‧‧‧面

S38、S39、S310、S311、S312、S313‧‧‧面

S314、S315‧‧‧面

第1圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的透鏡配置與光路示意圖。

第2A圖係第1圖之成像鏡頭之縱向球差圖。

第2B圖係第1圖之成像鏡頭之像散場曲圖。

第2C圖係第1圖之成像鏡頭之畸變圖。

第3圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的透鏡配置與光路示意圖。

第4A圖係第3圖之成像鏡頭之縱向球差圖。

第4B圖係第3圖之成像鏡頭之像散場曲圖。

第4C圖係第3圖之成像鏡頭之畸變圖。

第5圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的透鏡配置與光路示意圖。

第6A圖係第5圖之成像鏡頭之縱向球差圖。

第6B圖係第5圖之成像鏡頭之像散場曲圖。

第6C圖係第5圖之成像鏡頭之畸變圖。

請參閱第1圖，第1圖係依據本發明之成像鏡頭之第一實施例的透鏡配置與光路示意圖。成像時，來自物側之光線最後成像於成像面IMA1上。成像鏡頭1沿著光軸OA1從物側至像側依序包括一第一透鏡L11、一第二透鏡L12、一光圈ST1、一第三透鏡L13、一第四透鏡L14、一第五透鏡L15、一第六透鏡L16及一濾光片OF1。第一透鏡L11為凸凹透鏡具有負屈光力由塑膠材質製成，其物側面S11為凸面，像側面S12為凹面，物側面S11與像側面S12皆為非球面表面。第二透鏡L12為凸凹透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S13為凸面，像側面S14為凹面，物側面S13與像側面S14皆為非球面表面。第三透鏡L13為凹凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S16為凹面，像側面S17為凸面，物側面S16與像側面S17皆為非球面表面。第四透鏡L14為凸凹透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S18為凸面，像側面S19為凹面，物側面S18與像側面S19皆為非球面表面。第五透鏡L15為雙凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S110與像側面S111皆為非球面表面。第六透鏡L16為雙凹透鏡具有負屈光力由塑膠材質製成，其物側面S112與像側面S113皆為非球面表面。濾光片OF1其物側面S114與像側面S115皆為平面。

另外，為使本發明之成像鏡頭能保持良好的光學性能，第一實施例中的成像鏡頭1需滿足底下七條件：

(Nd1₁ +Nd1₂ +Nd1₃ +Nd1₄ +Nd1₅ +Nd1₆ )/6<Nd1₂ (7)

其中，BFL1為第六透鏡L16之像側面S113至成像面IMA1於光軸OA1上之距離，TTL1為第一透鏡L11之物側面S11至成像面IMA1於光軸OA1上之距離，R1₁₁ 為第一透鏡L11之物側面S11之曲率半徑，R1₁₂ 為第一透鏡L11之像側面S12之曲率半徑，f1₂ 為第二透鏡L12之有效焦距， f1₃ 為第三透鏡L13之有效焦距，R1₄₁ 為第四透鏡L14之物側面S18之曲率半徑，R1₄₂ 為第四透鏡L14之像側面S19之曲率半徑，R1₅₁ 為第五透鏡L15之物側面S110之曲率半徑，R1₅₂ 為第五透鏡L15之像側面S111之曲率半徑，R1₆₁ 為第六透鏡L16之物側面S112之曲率半徑，R1₆₂ 為第六透鏡L16之像側面S113之曲率半徑，Nd1₁ 為第一透鏡L11之折射率，Nd1₂ 為第二透鏡L12之折射率，Nd1₃ 為第三透鏡L13之折射率，Nd1₄ 為第四透鏡L14之折射率，Nd1₅ 為第五透鏡L15之折射率，Nd1₆ 為第六透鏡L16之折射率。

利用上述透鏡與光圈ST1之設計，使得成像鏡頭1能有效的縮短鏡頭總長度、提高視角、有效的修正像差、提升鏡頭解析度。

表一為第1圖中成像鏡頭1之各透鏡之相關參數表，表一資料顯示第一實施例之成像鏡頭1之有效焦距等於1.3612mm、光圈值等於2.0、視角等於120°、鏡頭總長度等於5.037mm。

表一中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch² /{1+[1-(k+1)c² h² ]^1/2 }+Ah⁴ +Bh⁶ +Ch⁸ +Dh¹⁰ +Eh¹² +Fh¹⁴ +Gh¹⁶

其中：c：曲率；h：透鏡表面任一點至光軸之垂直距離；k：圓錐係數；A~G：非球面係數。

表二為表一中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

第一實施例之成像鏡頭1其第六透鏡L16之像側面S113至成像面IMA1於光軸OA1上之距離BFL1=1.336mm，第一透鏡L11之物側面S11至成像面IMA1於光軸OA1上之距離TTL1=5.037mm，第一透鏡L11 之物側面S11之曲率半徑R1₁₁ =7.95292mm，第一透鏡L11之像側面S12之曲率半徑R1₁₂ =0.85503mm，第二透鏡L12之有效焦距f1₂ =14.91451mm，第三透鏡L13之有效焦距f1₃ =2.56607mm，第四透鏡L14之物側面S18之曲率半徑R1₄₁ =2.17475mm，第四透鏡L14之像側面S19之曲率半徑R1₄₂ =4.52060mm，第五透鏡L15之物側面S110之曲率半徑R1₅₁ =3.66423mm，第五透鏡L15之像側面S111之曲率半徑R1₅₂ =-0.79666mm，第六透鏡L16之物側面S112之曲率半徑R1₆₁ =-1.20763mm，第六透鏡L16之像側面S113之曲率半徑R1₆₂ =5.57254mm，第一透鏡L11之折射率Nd1₁ =1.544，第二透鏡L12之折射率Nd1₂ =1.632，第三透鏡L13之折射率Nd1₃ =1.544，第四透鏡L14之折射率Nd1₄ =1.544，第五透鏡L15之折射率Nd1₅ =1.544，第六透鏡L16之折射率Nd1₆ =1.632。由上述資料可得到BFL1/TTL1=0.2652、(R1₁₁ -R1₁₂ )/(R1₁₁ +R1₁₂ )=0.8059、f1₂ /f1₃ =5.8122、(R1₄₁ -R1₄₂ )/(R1₄₁ +R1₄₂ )=-0.3504、(R1₅₁ -R1₅₂ )/(R1₅₁ +R1₅₂ )=1.5556、(R1₆₁ -R1₆₂ )/(R1₆₁ +R1₆₂ )=-1.5533、(Nd1₁ +Nd1₂ +Nd1₃ +Nd1₄ +Nd1₅ +Nd1₆ )/6=1.573，皆能滿足上述條件(1)至條件(7)之要求。

另外，第一實施例之成像鏡頭1的光學性能也可達到要求，這可從第2A至第2C圖看出。第2A圖所示的，是第一實施例之成像鏡頭1的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。第2B圖所示的，是第一實施例之成像鏡頭1的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。第2C圖所示的，是第一實施例之成像鏡頭1的畸變(Distortion)圖。

由第2A圖可看出，第一實施例之成像鏡頭1對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線所產生的縱向球差值介於 -0.021mm至0.150mm之間。由第2B圖(圖中的弧矢方向之三條線幾乎重合，子午方向之三條線也幾乎重合，以致於看起來只有二條線)可看出，第一實施例之成像鏡頭1對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之像散場曲介於-0.025mm至0.025mm之間。由第2C圖(圖中的三條線幾乎重合，以致於看起來只有一條線)可看出，第一實施例之成像鏡頭1對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線所產生的畸變介於-40.0%至0.0%之間。顯見第一實施例之成像鏡頭1之縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第3圖，第3圖係依據本發明之成像鏡頭之第二實施例的透鏡配置與光路示意圖。成像時，來自物側之光線最後成像於成像面IMA2上。成像鏡頭2沿著光軸OA2從物側至像側依序包括一第一透鏡L21、一第二透鏡L22、一光圈ST2、一第三透鏡L23、一第四透鏡L24、一第五透鏡L25、一第六透鏡L26及一濾光片OF2。第一透鏡L21為凸凹透鏡具有負屈光力由塑膠材質製成，其物側面S21為凸面，像側面S22為凹面，物側面S21與像側面S22皆為非球面表面。第二透鏡L22為凸凹透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S23為凸面，像側面S24為凹面，物側面S23與像側面S24皆為非球面表面。第三透鏡L23為凹凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S26為凹面，像側面S27為凸面，物側面S26與像側面S27皆為非球面表面。第四透鏡L24為凹凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S28為凹面，像側面S29為凸面，物側面S28與像側面S29皆為非球面表面。第五透鏡L25為雙凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S210與像側面S211皆為非球面表面。第六透鏡 L26為雙凹透鏡具有負屈光力由塑膠材質製成，其物側面S212與像側面S213皆為非球面表面。濾光片OF2其物側面S214與像側面S215皆為平面。

另外，為使本發明之成像鏡頭能保持良好的光學性能，第二實施例中的成像鏡頭2需滿足底下七條件：

(Nd2₁ +Nd2₂ +Nd2₃ +Nd2₄ +Nd2₅ +Nd2₆ )/6<Nd2₂ (14)

其中，BFL2為第六透鏡L26之像側面S213至成像面IMA2於光軸OA2上之距離，TTL2為第一透鏡L21之物側面S21至成像面IMA2於光軸OA2上之距離，R2₁₁ 為第一透鏡L21之物側面S21之曲率半徑，R2₁₂ 為第一透鏡L21之像側面S22之曲率半徑，f2₂ 為第二透鏡L22之有效焦距，f2₃ 為第三透鏡L23之有效焦距，R2₄₁ 為第四透鏡L24之物側面S28之曲率半徑，R2₄₂ 為第四透鏡L24之像側面S29之曲率半徑，R2₅₁ 為第五透鏡L25之物側面S210之曲率半徑，R2₅₂ 為第五透鏡L25之像側面S211之曲率半徑，R2₆₁ 為第六透鏡L26之物側面S212之曲率半徑，R2₆₂ 為第六透鏡L26之像側面S213之曲率半徑，Nd2₁ 為第一透鏡L21之折射率，Nd2₂ 為第二透鏡L22之折射率，Nd2₃ 為第三透鏡L23之折射率，Nd2₄ 為第四透鏡L24之折射率，Nd2₅ 為第五透鏡L25之折射率，Nd2₆ 為第六透鏡L26之折射率。

利用上述透鏡與光圈ST2之設計，使得成像鏡頭2能有效的縮短鏡頭總長度、提高視角、有效的修正像差、提升鏡頭解析度。

表三為第3圖中成像鏡頭2之各透鏡之相關參數表，表三資料顯示第二實施例之成像鏡頭2之有效焦距等於1.2245mm、光圈值等於2.0、視角等於120°、鏡頭總長度等於4.500mm。

表三中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch² /{1+[1-(k+1)c² h² ]^1/2 }+Ah⁴ +Bh⁶ +Ch⁸ +Dh¹⁰ +Eh¹² +Fh¹⁴ +Gh¹⁶

表四為表三中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

第二實施例之成像鏡頭2其第六透鏡L26之像側面S213至成像面IMA2於光軸OA2上之距離BFL2=1.460mm，第一透鏡L21之物側面S21至成像面IMA2於光軸OA2上之距離TTL2=4.500mm，第一透鏡L21之物側面S21之曲率半徑R2₁₁ =2.58170mm，第一透鏡L21之像側面S22之曲率半徑R2₁₂ =0.60995mm，第二透鏡L22之有效焦距f2₂ =9.93423mm，第三透鏡L23之有效焦距f2₃ =3.07573mm，第四透鏡L24之物側面S28之曲率半徑R2₄₁ =-3.69885mm，第四透鏡L24之像側面S29之曲率半徑R2₄₂ =-1.55878mm，第五透鏡L25之物側面S210之曲率半徑R2₅₁ =2.93749mm，第五透鏡L25之像側面S211之曲率半徑R2₅₂ =-0.86109mm，第六透鏡L26之物側面S212之曲率半徑R2₆₁ =-2.55835mm，第六透鏡L26之像側面S213之曲率半徑R2₆₂ =2.02738mm，第一透鏡L21之折射率Nd2₁ =1.544，第二透鏡L22之折射率Nd2₂ =1.632，第三透鏡L23之折射率Nd2₃ =1.544，第四透鏡L24之折射率Nd2₄ =1.544，第五透鏡L25之折射率Nd2₅ =1.544，第六透鏡L26之折射率Nd2₆ =1.632。由上述資料可得到BFL2/TTL2=0.3244、(R2₁₁ -R2₁₂ )/(R2₁₁ +R2₁₂ )=0.6178、f2₂ /f2₃ =3.2299、(R2₄₁ -R2₄₂ )/(R2₄₁ +R2₄₂ )=-0.4070、(R2₅₁ -R2₅₂ )/(R2₅₁ +R2₅₂ )=1.8294、(R2₆₁ -R2₆₂ )/(R2₆₁ +R2₆₂ )=8.6366、(Nd2₁ +Nd2₂ +Nd2₃ +Nd2₄ +Nd2₅ +Nd2₆ )/6=1.573，皆能滿足上述條件(8)至條件(14)之要求。

另外，第二實施例之成像鏡頭2的光學性能也可達到要求，這可從第4A至第4C圖看出。第4A圖所示的，是第二實施例之成像鏡頭2的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。第4B圖所示的，是第二實施例之成像鏡頭2的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。第4C圖所示的，是第二實施例之成像鏡頭2的畸變(Distortion)圖。

由第4A圖可看出，第二實施例之成像鏡頭2對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線所產生的縱向球差值介於-0.010mm至0.089mm之間。由第4B圖(圖中的弧矢方向之三條線幾乎重合，子午方向之三條線也幾乎重合，以致於看起來只有二條線)可看出，第二實施例之成像鏡頭2對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之像散場曲介於-0.027mm至0.025mm之間。由第4C圖(圖中的三條線幾乎重合，以致於看起來只有一條線)可看出，第二實施例之成像鏡頭2對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線所產生的畸變介於-29.1%至0.0%之間。顯見第二實施例之成像鏡頭2之縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。

請參閱第5圖，第5圖係依據本發明之成像鏡頭之第三實施例的透鏡配置與光路示意圖。成像時，來自物側之光線最後成像於成像面IMA3上。成像鏡頭3沿著光軸OA3從物側至像側依序包括一第一透鏡L31、一第二透鏡L32、一光圈ST3、一第三透鏡L33、一第四透鏡L34、一第五透鏡L35、一第六透鏡L36及一濾光片OF3。第一透鏡L31為凸凹透鏡具有負屈光力由塑膠材質製成，其物側面S31為凸面，像側面S32為凹面，物側面S31與像側面S32皆為非球面表面。第二透鏡L32為凸凹透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S33為凸面，像側面S34為凹面，物側面S33與像側面S34皆為非球面表面。第三透鏡L33為凹凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S36為凹面，像側面S37為凸面，物側面S36與像側面S37皆為非球面表面。第四透鏡L34為雙凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S38與像側面S39皆為非球面表面。第五透鏡L35為雙凸透鏡具有正屈光力由塑膠材質製成，其物側面S310與像側面S311皆為非球面表面。第六透鏡L36為雙凹透鏡具有負屈光力由塑膠材質製成，其物側面S312與像側面S313皆為非球面表面。濾光片OF3其物側面S314與像側面S315皆為平面。

另外，為使本發明之成像鏡頭能保持良好的光學性能，第三實施例中的成像鏡頭3需滿足底下七條件：

(Nd3₁ +Nd3₂ +Nd3₃ +Nd3₄ +Nd3₅ +Nd3₆ )/6<Nd3₂ (21)

其中，BFL3為第六透鏡L36之像側面S313至成像面IMA3於光軸OA3上之距離，TTL3為第一透鏡L31之物側面S31至成像面IMA3於光軸OA3上之距離，R3₁₁ 為第一透鏡L31之物側面S31之曲率半徑，R3₁₂ 為第一透鏡L31之像側面S32之曲率半徑，f3₂ 為第二透鏡L32之有效焦距，f3₃ 為第三透鏡L33之有效焦距，R3₄₁ 為第四透鏡L34之物側面S38之曲率半徑，R3₄₂ 為第四透鏡L34之像側面S39之曲率半徑，R3₅₁ 為第五透鏡L35之物側面S310之曲率半徑，R3₅₂ 為第五透鏡L35之像側面S311之曲率半徑，R3₆₁ 為第六透鏡L36之物側面S312之曲率半徑，R3₆₂ 為第六透鏡L36之像側面S313之曲率半徑，Nd3₁ 為第一透鏡L31之折射率，Nd3₂ 為第二透鏡L32之折射率，Nd3₃ 為第三透鏡L33之折射率，Nd3₄ 為第四透鏡L34之折射率，Nd3₅ 為第五透鏡L35之折射率，Nd3₆ 為第六透鏡L36之折射率。

利用上述透鏡與光圈ST3之設計，使得成像鏡頭3能有效的縮短鏡頭總長度、提高視角、有效的修正像差、提升鏡頭解析度。

表五為第5圖中成像鏡頭3之各透鏡之相關參數表，表五資料顯示第三實施例之成像鏡頭3之有效焦距等於1.2025mm、光圈值等於2.0、視角等於120°、鏡頭總長度等於4.500mm。

表五中各個透鏡之非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：z=ch² /{1+[1-(k+1)c² h² ]^1/2 }+Ah⁴ +Bh⁶ +Ch⁸ +Dh¹⁰ +Eh¹² +Fh¹⁴ +Gh¹⁶

表六為表五中各個透鏡之非球面表面之相關參數表，其中k為圓錐係數(Conic Constant)、A~G為非球面係數。

第三實施例之成像鏡頭3其第六透鏡L36之像側面S313至成像面IMA3於光軸OA3上之距離BFL3=1.423mm，第一透鏡L31之物側面S31至成像面IMA3於光軸OA3上之距離TTL3=4.500mm，第一透鏡L31之物側面S31之曲率半徑R3₁₁ =2.90157mm，第一透鏡L31之像側面S32之曲率半徑R3₁₂ =0.61127mm，第二透鏡L32之有效焦距f3₂ =10.66214mm，第三透鏡L33之有效焦距f3₃ =3.73395mm，第四透鏡L34之物側面S38之曲率半徑R3₄₁ =5.14565mm，第四透鏡L34之像側面S39之曲率半徑R3₄₂ =-4.28109mm，第五透鏡L35之物側面S310之曲率半徑R3₅₁ =2.83753mm，第五透鏡L35之像側面S311之曲率半徑R3₅₂ =-0.84943mm，第六透鏡L36之物側面S312之曲率半徑R3₆₁ =-3.78830mm，第六透鏡L36之像側面S313之曲率半徑R3₆₂ =1.98929mm，第一透鏡L31之折射率Nd3₁ =1.544，第二透鏡L32之折射率Nd3₂ =1.632，第三透鏡L33之折射率Nd3₃ =1.544，第四透鏡L34之折射率Nd3₄ =1.544，第五透鏡L35之折射率Nd3₅ =1.544，第六透鏡L36之折射率Nd3₆ =1.632。由上述資料可得到BFL3/TTL3=0.3163、(R3₁₁ -R3₁₂ )/(R3₁₁ +R3₁₂ )=0.6520、f3₂ /f3₃ =2.8555、(R3₄₁ -R3₄₂ )/(R3₄₁ +R3₄₂ )=10.9035、(R3₅₁ -R3₅₂ )/(R3₅₁ +R3₅₂ )=1.8545、(R3₆₁ -R3₆₂ )/(R3₆₁ +R3₆₂ )=3.2115、(Nd3₁ +Nd3₂ +Nd3₃ +Nd3₄ +Nd3₅ +Nd3₆ )/6=1.573，皆能滿足上述條件(15)至條件(21)之要求。

另外，第三實施例之成像鏡頭3的光學性能也可達到要求，這可從第6A至第6C圖看出。第6A圖所示的，是第三實施例之成像鏡頭3的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。第6B圖所示的，是第三實施例之成像鏡頭3的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。第6C圖所示的，是第三實施例之成像鏡頭3的畸變(Distortion)圖。

由第6A圖可看出，第三實施例之成像鏡頭3對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線所產生的縱向球差值介於-0.021mm至0.034mm之間。由第6B圖(圖中的弧矢方向之三條線幾乎重合，子午方向之三條線也幾乎重合，以致於看起來只有二條線)可看出，第三實施例之成像鏡頭3對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線，於子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向之像散場曲介於-0.025mm至0.027mm之間。由第6C圖(圖中的三條線幾乎重合，以致於看起來只有一條線)可看出，第三實施例之成像鏡頭3對波長為470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm之光線所產生的畸變介於-27.3%至0.0%之間。顯見第三實施例之成像鏡頭3之縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。

雖然本發明已以較佳實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習此項技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，仍可作些許的更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。

1‧‧‧成像鏡頭

L11‧‧‧第一透鏡

L12‧‧‧第二透鏡

L13‧‧‧第三透鏡

L14‧‧‧第四透鏡

L15‧‧‧第五透鏡

L16‧‧‧第六透鏡

ST1‧‧‧光圈

OF1‧‧‧濾光片

OA1‧‧‧光軸

IMA1‧‧‧成像面

S11、S12、S13、S14、S15‧‧‧面

S16、S17、S18、S19、S110‧‧‧面

S111、S112、S113、S114、S115‧‧‧面

Claims

一種成像鏡頭，沿著光軸從物側至像側依序包括：一第一透鏡，該第一透鏡為凸凹透鏡具有負屈光力，該第一透鏡之凸面朝向該物側凹面朝向該像側；一第二透鏡，該第二透鏡為凸凹透鏡具有正屈光力，該第二透鏡之凸面朝向該物側凹面朝向該像側；一第三透鏡，該第三透鏡為凹凸透鏡具有正屈光力，該第三透鏡之凹面朝向該物側凸面朝向該像側；一第四透鏡，該第四透鏡具有正屈光力；一第五透鏡，該第五透鏡為雙凸透鏡具有正屈光力；以及一第六透鏡，該第六透鏡為雙凹透鏡具有負屈光力。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：其中，BFL為該第六透鏡之像側面至一成像面於該光軸上之距離，TTL為該第一透鏡之物側面至該成像面於該光軸上之距離。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該第一透鏡滿足以下條件：其中，R₁₁ 為該第一透鏡之物側面之曲率半徑，R₁₂ 為該第一透鏡之像側面之曲率半徑。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該第二透鏡以及該第三透鏡滿足以下條件：其中，f₂ 為該第二透鏡之有效焦距，f₃ 為該第三透鏡之有效焦距。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該第四透鏡滿足以下條件：其中，R₄₁ 為該第四透鏡之物側面之曲率半徑，R₄₂ 為該第四透鏡之像側面之曲率半徑。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該第五透鏡滿足以下條件：其中，R₅₁ 為該第五透鏡之物側面之曲率半徑，R₅₂ 為該第五透鏡之像側面之曲率半徑。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該第六透鏡滿足以下條件：其中，R₆₁ 為該第六透鏡之物側面之曲率半徑，R₆₂ 為該第六透鏡之像側面之曲率半徑。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該第一透鏡、該第二透鏡、該第三透鏡、該第四透鏡、該第五透鏡以及該第六透鏡之每一透鏡至少一面為非球面表面或兩個面皆為非球面表面。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其中該成像鏡頭滿足以下條件：(Nd₁ +Nd₂ +Nd₃ +Nd₄ +Nd₅ +Nd₆ )/6<Nd₂ 其中，Nd₁ 為該第一透鏡之折射率，Nd₂ 為該第二透鏡之折射率，Nd₃ 為該第三透鏡之折射率，Nd₄ 為該第四透鏡之折射率，Nd₅ 為該第五透鏡之折射率，Nd₆ 為該第六透鏡之折射率。
如申請專利範圍第1項所述之成像鏡頭，其更包括一光圈，設置於該第二透鏡與該第三透鏡之間。