CN107235433B - 电铲提升钢缆卷筒的加工方法 - Google Patents
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Abstract
本发明所述的电铲提升钢缆卷筒的加工方法，涉及一种挖掘机械的钢缆缠绕装置。筒体由厚度为70‑75mm的钢板卷制而成；在筒体内壁上焊装有6‑12根加强筋，加强筋的前后两端分别与钢缆卷筒前端联结法兰支撑板和钢缆卷筒后端支撑板焊接在一起。其加工步骤为：轧制板下料平整‑‑加热卷制筒体‑‑焊接纵向焊缝及探伤‑‑筒体校圆整形‑‑焊接纵向加强筋‑‑机械加工两个端面‑‑焊接两端支撑板‑‑消除焊接内应力‑‑机械加工‑‑卷筒绳槽表面淬火。本发明具有结构新颖、加工简便、生产周期短、降低筒体重量、降低生产成本、提高稳定性等特点，故属于一种集经济性与实用性为一体的新型电铲提升钢缆卷筒的加工方法。
Description
技术领域
本发明所述的电铲提升钢缆卷筒及其加工步骤，涉及一种挖掘机械的钢缆缠绕装置。
背景技术
电铲是露天矿主要挖掘机械，提升钢缆卷筒主要承担把原动机的驱动力传递给钢丝绳，并将原动机的回转运动变为直线运动，提升重物，从而使起重机实现对货物的装卸和转载。
卷筒在卷绕绳索提升重物时，主要受到钢缆缠绕时，载荷作用产生的压缩力，弯曲力和扭转力，这些力会对卷筒产生稳定性的影响。对尺寸较大，壁厚较薄，很可能在钢丝绳的缠绕箍紧下使卷筒失稳而向内压瘪。因此，当直径 D>1200mm、长度L>2D时，尤其对于钢板焊接的大尺寸薄壁卷筒，须对卷筒壁进行稳定性校核。
卷筒的校核方法是以铁摩辛柯关于无限长圆管在受外压作用的临界失稳条件为依据的，它没有考虑卷筒结构、支撑条件、绳槽、长径比等因素对卷筒稳定性的影响，它得出的卷筒临界压力是偏小的。传统的卷筒稳定性设计方法非常保守，不符合卷筒实际承载状态。
按照这种设计校核方法设计卷筒，必须通过增加壁厚来提高其临界压力，以满足传统的稳定性校核公式，这种方法使得卷筒壁厚过厚，重量较大，承载能力偏于安全，因此，制造难度生产成本较高。
在壳体小挠度理论中，假设壳体屈曲之前的应力是无矩状态的，这一理论使得壳体的平衡方程线性化；壳体是理想化的圆筒，壳体在外力作用下位移较小；在承受侧向外压时，要求保证壳体的位移γ远小于壁厚t，一般位移γ≤壁厚t的五分之一。
对国产钢丝绳而言，采用Q345钢时，一般的合理壁厚为钢丝绳直径的0.4 ～0.7倍左右；采用Q235钢时，为0.6～0.8倍左右。
二 卷筒的制作工艺
卷筒按照制作方法分可以分为铸造卷筒和焊接卷筒，稳定性与卷筒长度(结构为相邻径向筋板间距)Lc、直径D、壁厚t及圆柱体表面压应力p主要参数等有关。当卷筒长度(结构为相邻径向筋板间距)Lc、直径D、及压应力等参数不变时，壁厚t则影响稳定性。对长径比(L/D)>2的薄壁卷筒，必须进行抗压稳定性计算分析。
目前起重机钢缆卷筒，当直径D>1200mm、长度L>2D时，为保证其稳定性，在卷筒的内部增设及一个径向加强筋(圆盘结构)，目的是缩小卷筒长度(结构为相邻径向筋板间距)Lc。目的是缩短卷筒端点支撑的间距，加强卷筒中间部位的稳定性。考虑到电铲卷筒上有四根钢缆作用，当出现偏载时，对稳定性无可靠保证。
以国内某型号电铲卷筒设计基本参数为例：电铲提升钢缆直径约为70mm。通过四根钢缆提升铲斗。四根钢缆同时缠绕在卷筒上。由于各种因素的影响，在提升铲斗时，不能保证钢缆的拉力均匀性，存在偏载现象。因此在电铲卷筒设计中，为增加卷筒的稳定性，设计壁厚t＝130～132mm。卷筒外形尺寸为直径D ×长度L＝2045×2738(mm)。
提升钢缆卷筒目前普遍采用45#优质钢，其主要机械性能如下：
抗拉强度:≥600(MPa)
屈服强度:≥355(MPa)
延长率:≥16％
断面收缩率:≥40％
布氏硬度:≤197HB
电铲卷筒圆柱体的壁厚较大，加工后的壁厚尺寸为130～132mm，超出目前国内辊筒卷板机的技术规范要求(热卷板最大厚度70～110/mm；冷卷板最大厚度 40～56/mm；)。
目前电铲生产中，电铲卷筒圆柱体的制作工艺如下：
真空冶金—铸造成型—整体锻造(设备采用80MN液压机，锻比为3.4，包括镦粗-冲孔-扩孔-平整两端面等工序)—整形—焊接两端面—消除内应力—机械加工(C61200B×8/32-1重型车床加工，包括加工内表面-加工外表面-加工端面-加工螺纹槽等工序)。
圆柱体壁厚尺寸较大(壁厚130～132mm)，工艺成本大。如：锻件的重量为 19吨，需要使用30吨钢锭生产，利用率为63.33％。
卷筒强度计算：
根据卷筒结构特点和运行形式，卷筒工作时，受到钢丝绳最大拉力的作用，它主要承受钢丝绳缠绕箍紧所产生的压缩应力、扭转应力和弯曲应力，当卷筒长度小于三倍直径(L≤3D)时，弯曲和扭转应力一般不超过压缩应力的10％～ 15％，因此可以忽略不计，只需要考虑在压缩应力作用下卷筒产生的变形，由于卷筒壁厚远远小于卷筒直径，可以认为钢丝绳作用一圈的压应力是均匀分布的。卷筒的压应力按下式计算：
式中Smax为钢丝绳最大拉力
t为钢丝绳卷绕节距
δ为卷筒壁厚
A为卷绕层数系数(本卷筒为单层缠绕A＝1)
根据起重机设计规范安全系数n＝1.5，卷筒的材料为45#钢，其屈服极限为355Mpa。
卷筒的强度校核按下式计算：
式中[σc]为许用应力
经计算σc＝70.17Mpa≤[σc]＝236.67Mpa。从强度计算结果表明:壁厚为132mm 时，满足强度条件。
卷筒稳定性计算：
与受外力的压力容器相似，卷筒的结构尺寸较大，壁厚较薄，也可能在钢丝绳缠绕压力下失稳，向内压瘪。对长径比(L/D)>2的薄壁卷筒，必须进行抗压稳定性计算分析。
由于卷筒长径比(L/D)≈1，因此不必进行抗压稳定性计算分析。
锻造生产工艺容易产生的缺陷：
1、端面不平：锻件端面不平是筒类件常见的问题，造成原材料的浪费和机加工时的增加，所以在冲孔和扩孔后必须进行平头。
2、端部裂纹：造成端部产生裂纹的原因有很多，如锻造时芯棒导热，端面与空气接触，造成端面温度降低，当锻件来回翻转的时候，在应力的作用下就会产生裂纹；
3、内表面裂纹：冲子或芯棒的表面不光滑，冲孔时内表面产生小裂纹，芯棒拔长时裂纹不断扩展；
4、壁厚不均：冲子冲孔时冲偏，加热温度不均匀，锻造力不均匀及工人操作水平等都会造成壁厚不均。
针对上述现有技术中所存在的问题，研究设计一种新型的电铲提升钢缆卷筒及其加工步骤，从而克服现有技术中所存在的问题是十分必要的。
发明内容
鉴于上述现有技术中所存在的问题，本发明的目的是研究设计一种新型的电铲提升钢缆卷筒及其加工步骤。用以解决现有锻造大型筒体存在的下列问题： 1端面不平；2端部裂纹；3内表面裂纹；4壁厚不均等。
本发明的技术解决方案是这样实现的：
本发明所述的电铲提升钢缆卷筒，包括：钢缆卷筒前端联结法兰支撑板、筒体、钢缆卷筒后端支撑板；钢缆卷筒前端联结法兰支撑板和钢缆卷筒后端支撑板装于筒体的前后两端；钢缆卷筒前端联结法兰支撑板的中部设置有前端支撑轴承孔；钢缆卷筒后端支撑板的中部设置有后端支撑轴承孔；筒体的中前部和后部各设置一个环形的钢缆限位挡圈，将筒体分割为安装方承建的过渡区和钢缆缠绕区；筒体外壁钢缆缠绕区内加工有卷筒绳槽；其特征在于所述的筒体由厚度为70-75mm的钢板卷制而成；在筒体内壁上焊装有6-12根加强筋，加强筋的前后两端分别与钢缆卷筒前端联结法兰支撑板和钢缆卷筒后端支撑板焊接在一起。
本发明所述的电铲提升钢缆卷筒的加工步骤：其特征在于所述的步骤为：
A、轧制板下料平整；钢板卷焊筒体在周长方向上用整板卷制，根据计算下料(规格：长×宽×厚＝计算圆周周长×计算宽度+两端面机加工余量×计算厚度+外表面机加工余量，单位mm)，检查钢板表面有无锈蚀麻点,剥落、碰伤等缺陷；
通过平整工艺消除局部变形；
圆周长度焊接坡口加工；
保证钢板卷筒后形成的焊缝处须形成X形焊接坡口；
B、加热卷制筒体：先用薄铁皮做弧板(样板),弧长为卷管周长的1/6～1/4，圆度偏差<8mm；
板材进行预弯：将圆周方向已备制坡口的两端部采用模具压头,预制成相应的弧度,再进行卷制；
通过卷板机卷制能力，确定卷板工作温度400℃；
卷制板材料屈服强度：σs2＝345Mpa；
400℃温度屈服强度：σs＝165Mpa；
400℃温度抗拉强度：σb'＝250Mpa；
强化系数：K01＝11.6；K02＝11.6；
加热规范按热处理工艺规定处理，控制温度450℃进行卷筒；
计算相对卷板半径：
确定三辊卷板机主要参数的下限：
上辊直径d≥Φ780mm,下辊直径d≥Φ660mm
上辊轴承间距L≥3500mm。
电机功率≥20KW。
C、焊接纵向焊缝及探伤：
(1)、原工艺：板料热卷合口后，在卷板机上对筒体外壁坡口定位——取下筒体——焊接内壁焊缝——外壁焊缝根部要用碳弧气刨清根——焊接外焊缝——焊后打磨平整焊缝处；
取下卷筒焊接内焊缝时，一般要求筒体温度冷却至室温，焊缝处加热焊接，筒体热校圆整形时，需要二次加热；
(2)、本发明采用板料热卷合口后，在卷板机上对筒体外壁坡口定位，焊接筒体纵向焊缝,并注意定位的对接处不可成外凸形状。
焊缝采取点固焊，点固焊长度每段不少于20mm，间隔100—150mm；
焊接筒体外壁焊缝；
机上焊后直接进行整圆处理，可省却二次加热工序节省能源及工时成本，提高生产效率；
焊缝处按GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
D、筒体校圆整形：热校筒体时，适当调整辊子压力及操作方法，防止筒体校圆时圆周被碾长；
控制卷制筒体的内径椭圆度误差(即长、短直径之差)≤4毫米；
检测点布置：长度方向两端检测，端面方向沿X-X、Y-Y坐标方向检测；
筒体加热校圆整形时，其加热规范按热处理工艺说明书，高温校圆要在400 ℃以上完成，随后卸压继续让筒体在卷板机上慢速转动，直到筒体冷却到一定温度方可取下筒体，以防止筒体变形；
E、焊接纵向加强筋：通过计算分析卷筒最危险的失稳状态后，根据计算结果确定纵向加强筋的数量、截面尺寸a×b及长度，将薄壁卷筒失稳状态转换为横梁失稳状态；
焊缝处按GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
F、机械加工两个端面：机械加工圆筒两个端面定位环：用于两端卷支撑板的定位安装，保证两个端面定位环的公共轴线的同轴度要求、两个定位环端面相对轴线的垂直度要求；
G、焊接两端支撑板：支撑圆筒形状及承受失稳载荷，同时用于安装传动轴及轴承；焊缝处按GB11345–89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》 B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
H、消除焊接内应力
整体炉内热处理消除残余应力,加热温度为580～680℃；保温时间根据板厚确定，按每毫米板厚1～2min计算，确定保温时间120min左右，停炉冷却；
I、机械加工：按照设计图纸规定要求加工圆柱体外表面、钢缆缠绕的螺旋槽、两端卷筒毂等；
由于筒体不存在铸造及锻造过程产生的高硬度粗糙外皮，因此可以减少机加工作业工序，减少切削加工量，提高生产效率；
J、卷筒绳槽表面淬火：根据绳槽的圆弧大小和硬度要求选择合适的感应加热器以及各项参数；采用中频表面淬火，感应器与绳槽表面的距离是1.5～ 2.5mm；淬火硬度保证在图纸要求的范围之内。
钢板焊接卷筒的稳定分析
通过计算分析卷筒最危险的失稳状态后，无纵向横筋的焊接卷筒(带缩颈筒和直筒结构)，圆柱面σmax＝165～166Mpa，变形λmax＝0.65～0.72mm；
考虑到野外作业特点，提升铲斗的四根钢缆拉力不均匀性，存在偏载现象。
根据计算结果确定纵向加强筋的数量、截面尺寸a×b及长度，在卷筒内表面圆周上沿着母线方向均匀布置筋条，使薄壁卷筒内部压瘪失稳条件变为横梁失稳条件，增强圆柱体在钢缆的拉力作用下产生的抗收缩变形能力；
| 圆柱面 | 无筋结构 | 有筋结构 |
| σmax＝231Mpa | σmax＝220Mpa | |
| λmax＝0.7988mm | λmax＝0.8411mm | |
| 横筋处 | σmax＝150Mpa | λmax＝0.72mm |
通过上述分析证明，钢板卷制焊接成型卷筒可以满足电铲对提升钢缆卷筒的设计要求。
本发明的优点是显而易见的，主要表现在：
结构式几方面进行改进：
1)将卷筒防尘密封处的缩径结构改成直通结构，降低卷制过程的工艺难度，并且不影响防尘密封要求；
2)焊制卷筒圆柱体的壁厚减小(圆柱体壁厚尺寸较小(70～75mm))，(原锻造卷筒重约19吨，改进后卷筒重约13吨，降低约31％重量)，降低材料成本；
3)卷筒内部筋条结构使薄壁卷筒内部压瘪失稳条件变为横梁失稳条件，增加卷筒稳定性；
工艺方面改进
1)轧制板材卷制焊接成型工艺相对比铸造锻压成型工艺成本低，对单件生产的超大型工件不需特别安排铸件生产、专用大型锻造设备加工，生产周期短，焊接工艺成熟，生产成本低；
2)卷板机上焊接纵向焊缝，焊后直接进行整圆处理，省却二次加热工序，节省能源及工时成本，提高生产效率。
本发明具有结构新颖、加工简便、生产周期短、降低筒体重量、降低生产成本、提高稳定性等优点，其大批量投入市场必将产生积极的社会效益和显著的经济效益。
附图说明
本发明共有2幅附图,其中：
附图1本发明结构示意图；
附图2为附图1A-A视图；
附图3为电铲锻造成型卷筒(壁厚t＝130～132mm)应力与变形云图；
附图4为钢板卷制焊接成型卷筒(壁厚t＝70～75mm，有缩颈)应力与变形云图；
附图5为钢板卷制焊接成型卷筒(壁厚t＝70～75mm，直筒)应力与变形云图；
附图6为直筒结构偏载分析(无加强筋结构)；
附图7为直筒结构偏载分析(有加强筋结构)。
在图中：1、钢缆卷筒前端联结法兰支撑板 2、前端支撑轴承孔 3、筒体 4、钢缆限位挡圈 5、加强筋 6、卷筒绳槽 7、钢缆卷筒后端支撑板 8、后端支撑轴承孔。
具体实施方式
本发明的具体实施例如附图所示，电铲提升钢缆卷筒，包括：钢缆卷筒前端联结法兰支撑板1、筒体3、钢缆卷筒后端支撑板7；钢缆卷筒前端联结法兰支撑板1和钢缆卷筒后端支撑板7装于筒体3的前后两端；钢缆卷筒前端联结法兰支撑板1的中部设置有前端支撑轴承孔2；钢缆卷筒后端支撑板7的中部设置有后端支撑轴承孔8；筒体3的中前部和后部各设置一个环形的钢缆限位挡圈 4，将筒体3分割为安装方承建的过渡区和钢缆缠绕区；筒体3外壁钢缆缠绕区内加工有卷筒绳槽6；
钢板卷制焊接成筒体3。筒体3壁厚尺寸设计要求为钢丝绳直径的1倍左右，厚度为70-75mm；在卷筒圆柱体内表面平行于轴线方向增设纵向加强筋结构，设计均布8根加强筋。通过计算分析卷筒最危险的失稳状态后，根据计算结果确定纵向加强筋的数量、截面尺寸及长度，目的是在钢缆偏载时，将薄壁卷筒内部压瘪失稳条件变为横梁失稳条件；增强卷筒各点的稳定性。加强筋5的前后两端分别与钢缆卷筒前端联结法兰支撑板1和钢缆卷筒后端支撑板7焊接在一起。
电铲提升钢缆卷筒的加工步骤：其特征在于所述的步骤为：
A、轧制板下料平整；钢板卷焊筒体在周长方向上用整板卷制，根据计算下料规格：长×宽×厚＝计算圆周周长×计算宽度+两端面机加工余量×计算厚度+ 外表面机加工余量，单位mm，检查钢板表面有无锈蚀麻点,剥落、碰伤等缺陷；
通过平整工艺消除局部变形；
圆周长度焊接坡口加工；
保证钢板卷筒后形成的焊缝处须形成X形焊接坡口；
B、加热卷制筒体3：先用薄铁皮做弧板(样板),弧长为卷管周长的1/6～1/4，圆度偏差<8mm；
板材进行预弯：将圆周方向已备制坡口的两端部采用模具压头,预制成相应的弧度,再进行卷制；
通过卷板机卷制能力，确定卷板工作温度400℃；
卷制板材料屈服强度：σs2＝345Mpa；
400℃温度屈服强度：σs＝165Mpa；
400℃温度抗拉强度：σb'＝250Mpa；
强化系数：K01＝11.6；K02＝11.6；
加热规范按热处理工艺规定处理，控制温度450℃进行卷筒；
计算相对卷板半径：
确定三辊卷板机主要参数的下限：
上辊直径d≥Φ780mm,下辊直径d≥Φ660mm
上辊轴承间距L≥3500mm。
电机功率≥20KW。
C、焊接纵向焊缝及探伤：板料热卷合口后，在卷板机上对筒体外壁坡口定位，焊接筒体纵向焊缝,并注意定位的对接处不可成外凸形状。
焊缝采取点固焊，点固焊长度每段不少于20mm，间隔100—150mm；
焊接筒体外壁焊缝；
此步骤采用机上焊接；
焊缝处按GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
D、筒体3校圆整形：热校筒体时，适当调整辊子压力及操作方法，防止筒体3校圆时圆周被碾长；
控制卷制筒体3的内径椭圆度误差即长、短直径之差≤4毫米；
检测点布置：长度方向两端检测，端面方向沿X-X、Y-Y坐标方向检测；
筒体加热校圆整形时，其加热规范按热处理工艺说明书，高温校圆要在400 ℃以上完成，随后卸压继续让筒体在卷板机上慢速转动，直到筒体冷却到一定温度方可取下筒体，以防止筒体变形；
E、焊接纵向加强筋：通过计算分析卷筒最危险的失稳状态后，根据计算结果确定纵向加强筋的数量、截面尺寸a×b及长度，将薄壁卷筒失稳状态转换为横梁失稳状态；
焊缝处按GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
F、机械加工两个端面：机械加工圆筒两个端面定位环：用于两端卷支撑板的定位安装，保证两个端面定位环的公共轴线的同轴度要求、两个定位环端面相对轴线的垂直度要求；
G、焊接两端支撑板：支撑圆筒形状及承受失稳载荷，同时用于安装传动轴及轴承；焊缝处按GB11345–89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》 B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
H、消除焊接内应力
整体炉内热处理消除残余应力,加热温度为580～680℃；保温时间根据板厚确定，按每毫米板厚1～2min计算，确定保温时间120min左右，停炉冷却；
I、机械加工：按照设计图纸规定要求加工圆柱体外表面、钢缆缠绕的螺旋槽、两端卷筒毂等；
J、卷筒绳槽表面淬火：根据绳槽的圆弧大小和硬度要求选择合适的感应加热器以及各项参数；采用中频表面淬火，感应器与绳槽表面的距离是1.5～ 2.5mm；淬火硬度保证在图纸要求的范围之内。
以上所述，仅为本发明的较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，所有熟悉本技术领域的技术人员在本发明公开的技术范围内，根据本发明的技术方案及其本发明的构思加以等同替换或改变均应涵盖在本发明的保护范围。
Claims (2)
1.一种电铲提升钢缆卷筒的加工方法；电铲提升钢缆卷筒包括：钢缆卷筒前端联结法兰支撑板(1)、筒体(3)、钢缆卷筒后端支撑板(7)；钢缆卷筒前端联结法兰支撑板(1)和钢缆卷筒后端支撑板(7)装于筒体(3)的前后两端；钢缆卷筒前端联结法兰支撑板(1)的中部设置有前端支撑轴承孔(2)；钢缆卷筒后端支撑板(7)的中部设置有后端支撑轴承孔(8)；筒体(3)的中前部和后部各设置一个环形的钢缆限位挡圈(4)，将筒体(3)分割为安装方承建的过渡区和钢缆缠绕区；筒体(3)外壁钢缆缠绕区内加工有卷筒绳槽(6)；筒体(3)由厚度为70-75mm的钢板卷制而成；在筒体(3)内壁上焊装有6-12根加强筋(5)，加强筋(5)的前后两端分别与钢缆卷筒前端联结法兰支撑板(1)和钢缆卷筒后端支撑板(7)焊接在一起；其特征在于所述的方法包括以下步骤：
A、轧制板下料平整；钢板卷焊筒体在周长方向上用整板卷制，根据计算下料，检查钢板表面有无锈蚀麻点,剥落、碰伤缺陷；
通过平整工艺消除局部变形；
圆周长度焊接坡口加工；
保证钢板卷筒后形成的焊缝处须形成X形焊接坡口；
B、加热卷制筒体(3)：先用薄铁皮做弧板,弧长为卷管周长的1/6～1/4，圆度偏差<8mm；
板材进行预弯：将圆周方向已备制坡口的两端部采用模具压头,预制成相应的弧度,再进行卷制；
通过卷板机卷制能力，确定卷板工作温度400℃；
卷制板材料屈服强度：σs2＝345Mpa；
400℃温度屈服强度：σs＝165Mpa；
400℃温度抗拉强度：σb'＝250Mpa；
强化系数：K01＝11.6；K02＝11.6；
加热规范按热处理工艺规定处理，控制温度450℃进行卷筒；
计算相对卷板半径；
确定三辊卷板机主要参数的下限：
上辊直径d≥Φ780mm,下辊直径d≥Φ660mm
上辊轴承间距L≥3500mm；
电机功率≥20KW；
C、焊接纵向焊缝及探伤：板料热卷合口后，在卷板机上对筒体外壁坡口定位，焊接筒体纵向焊缝,并注意定位的对接处不可成外凸形状；
焊缝采取点固焊，点固焊长度每段不少于20mm，间隔100—150mm；
焊接筒体外壁焊缝；
焊接完成后进行探伤；
D、筒体(3)校圆整形：热校筒体时，适当调整辊子压力及操作方法，防止筒体(3)校圆时圆周被碾长；
控制卷制筒体(3)的内径椭圆度误差≤4毫米；
检测点布置：长度方向两端检测，端面方向沿X-X、Y-Y坐标方向检测；
筒体加热校圆整形时，其加热规范按热处理工艺说明书，高温校圆要在400℃以上完成，随后卸压继续让筒体在卷板机上慢速转动，直到筒体冷却到一定温度方可取下筒体，以防止筒体变形；
E、焊接纵向加强筋：通过计算分析卷筒最危险的失稳状态后，根据计算结果确定纵向加强筋的数量、截面尺寸a×b及长度，将薄壁卷筒失稳状态转换为横梁失稳状态；
焊缝处按GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
F、机械加工两个端面：机械加工圆筒两个端面定位环：用于两端卷支撑板的定位安装，保证两个端面定位环的公共轴线的同轴度要求、两个定位环端面相对轴线的垂直度要求；
G、焊接两端支撑板：支撑圆筒形状及承受失稳载荷，同时用于安装传动轴及轴承；焊缝处按GB11345–89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》B级中的Ⅱ级标准进行探伤检查，不得有任何方向焊接裂纹；
H、消除焊接内应力：整体炉内热处理消除残余应力,加热温度为580～680℃；保温时间根据板厚确定，按每毫米板厚1～2min计算，确定保温时间120min左右，停炉冷却；
I、机械加工：按照设计图纸规定要求加工圆柱体外表面、钢缆缠绕的螺旋槽、两端卷筒毂；
J、卷筒绳槽表面淬火：根据绳槽的圆弧大小和硬度要求选择合适的感应加热器以及各项参数；采用中频表面淬火，感应加热器与绳槽表面的距离是1.5～2.5mm；淬火硬度保证在图纸要求的范围之内。
2.根据权利要求1所述的电铲提升钢缆卷筒的加工方法，其特征在于所述的步骤C、焊接纵向焊缝及探伤，此步骤采用机上焊接。
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