CN107034386A - 一种抗熔盐腐蚀高温复合材料及熔盐堆堆芯结构件 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种抗熔盐腐蚀高温复合材料，属于金属基增强材料技术领域。本发明的抗熔盐腐蚀高温复合材料，以0.5～1.5 wt.%的纳米碳化硅颗粒作为增强体，以10～20 wt.%的钼作为添加剂，以余量的镍作为金属基体。本发明还公开了一种熔盐堆堆芯结构件。本发明复合材料可形成包含纳米碳化硅颗粒的弥散强化，钼原子的固溶强化，以及三镍化硅纳米析出相（2～5nm）的沉淀强化等综合的强化效应，从而大幅提高基体的力学强度并使所获得的复合材料具有优异的高温强度特性、抗高温辐照特性及耐氟化盐腐蚀特性，是一款适用于熔盐堆堆芯的结构材料。

Description

一种抗熔盐腐蚀高温复合材料及熔盐堆堆芯结构件
技术领域
本发明涉及一种抗熔盐腐蚀高温复合材料，属于金属基增强材料技术领域。
背景技术
熔盐堆以其高固有安全性、经济性、不停堆换料、一回路低蒸汽压等优点被选定为第四代核反应堆概念堆型之一。但是熔盐堆内高温、强中子辐照及强腐蚀性的服役环境对堆内合金结构材料提出了挑战。现有反应堆合金结构材料，如轻水堆、高温气冷堆使用的各种铁基合金，均因铁不耐氟化物熔盐腐蚀而不能满足熔盐堆的要求。美国从上世纪50年代初开始花费了大量人力、财力发展熔盐堆用结构材料，并最终由橡树岭国家实验室(ORNL)开发出INOR-8合金，其商业化名称为Hastelloy N合金。该合金在1960年代中期成功地用于ORNL的MSRE实验堆。
但是Hastelloy N合金的最初设计是以满足实验性熔盐堆的运行需求为目的，其各项指标都是以验证反应堆能达到满功率运行为前提的，因此向商业化、工业化转变过程中，其性能局限性愈发明显。首先，反应堆运行过程中，中子辐照以及裂变产物会改变熔盐堆结构材料的显微组织结构，从而极大地影响其力学和抗腐蚀性能。HastelloyN合金作为镍基合金的一种，由于基体Ni会与中子发生嬗变反应产生氦原子，这些氦原子易于在晶界聚集长大进而形成氦泡，大幅降低材料的塑性从而导致合金脆化(氦脆)。Hastelloy N合金较弱的抗氦脆能力将严重制约熔盐堆堆芯内合金构件的使用寿命。其次，ORNL报告中指出Hastelloy N合金的最高许用温度仅为704℃，并且明确反对在堆芯内使用镍基合金。在堆芯中有大量的小型合金结构件包括可以测量中子能谱、通量率、温度的仪控管等，这些结构件对反应堆安全运行和正常发电起到关键性作用，且不易于更换。Hastelloy N较弱的力学性能无法满足其长期使用的需求。再次，从设计标准上来讲，商用熔盐堆的运行温度只有达到750℃左右才能在发电效率上产生良好的经济效益，达到850℃才能大幅提高发电效率，并且能利用余热进行海水淡化和高温制氢等联合生产，从而最大程度发挥熔盐堆的高温综合利用这一优势，但是Hastelloy N较差的高温力学性能同样制约了高温商业熔盐堆的设计和发展。
因此，需要研究一种新型材料，该材料需要具有优于Hastelloy N的高温力学强度、抗熔盐腐蚀以及抗氦脆能力，以满足熔盐堆堆芯内小型结构件的需求，并为未来高温商业熔盐堆结构材料的研发提供参考和研究基础。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于克服现有技术不足，提供一种抗熔盐腐蚀高温复合材料，其兼具优异的高温力学强度特性、抗高温辐照特性以及耐氟化盐腐蚀特性，可满足熔盐堆堆芯结构件所需的性能指标。
本发明具体采用以下技术方案解决上述技术问题：
一种抗熔盐腐蚀高温复合材料，以0.5～1.5wt.％的纳米碳化硅颗粒作为增强体，以10～20wt.％的钼作为添加剂，以余量的镍作为金属基体。
优选地，所述纳米碳化硅颗粒的粒径为20～40纳米。
优选地，所述钼、镍均为平均粒径为2～10微米的粉体。
优选地，所述复合材料通过粉末冶金方法制备得到。
进一步地，所述粉末冶金方法具体如下：
步骤1、将镍粉、钼粉和纳米碳化硅颗粒按照比例混合均匀；
步骤2、对步骤1所得到的混合粉末进行高能球磨；
步骤3、将步骤2所得到的球磨后混合粉末冷压制为预制体；
步骤4、对所述预制体进行真空或惰性气氛保护烧结，烧结温度范围为1000～1175℃、保温时间为10～15分钟，升温、降温速率范围分别为40～110℃/分钟，100～200℃/分钟；
步骤5、对烧结后预制体进行1000～1175℃退火热处理，并淬火。
优选地，使用行星式球磨机在内含1:1混配的直径分别为6mm、10mm的玛瑙球的玛瑙罐中进行球磨，球料比为10:1，球磨时间为8～48小时。
优选地，所述真空烧结工艺条件具体为：在真空度为10-3～10-5巴下进行放电等离子烧结，烧结方式为脉冲烧结，脉冲通-断电时间分别为10～15ms，1～3ms，以100℃/分钟的升温速度升温到450℃，随后以60℃/分钟的升温速度升至900℃，最后以40℃/分钟的升温速度升至1000～1175℃，保温保压10～15分钟后泄压，并在5～10分钟内降温至室温。
优选地，所述退火热处理的处理工艺具体如下：在1100℃温度下保温10～50分钟；然后进行淬火。淬火方式优选为油淬或水淬。
由于本发明复合材料具有优异的高温力学强度特性、抗高温辐照特性以及耐氟化盐腐蚀特性，可满足熔盐堆堆芯结构件所需的性能指标，因此还可得到进一步以下技术方案：
一种熔盐堆堆芯结构件，其材质为以上任一技术方案所述抗熔盐腐蚀高温复合材料。
相比现有技术，本发明具有以下有益效果：
(1)形成含有纳米碳化硅颗粒的弥散强化，钼原子的固溶强化，以及三镍化硅纳米析出相的沉淀强化等综合的强化效应，从而大幅度提高了纯镍的力学强度，并且维持了较好的塑性，在力学强度方面大幅上优于现有的Hastelloy N等其他抗熔盐腐蚀合金。
(2)纳米碳化硅颗粒和基体的界面是稳定的He俘获位点，它们能将材料中因辐照产生的氦俘获在颗粒周围，这样既阻止了氦向晶界扩散造成的脆化，也避免了因氦泡长大导致的肿胀，从而有效地提高了材料的抗高温辐照性能。
(3)相比于氧化物陶瓷颗粒，使用纳米碳化硅颗粒作为增强相可以大幅增加该复合材料抗氟化熔盐的腐蚀性能。虽然氧化物陶瓷颗粒已经作为弥散增强相被用于镍基合金研究当中，但是其易溶于氟化熔盐的缺点会导致材料性能的急剧下降。而研究发现，碳化硅在1150℃的氟化熔盐中依然可以正常工作，不被溶解。同时，Ni3Si析出相也是一种极耐腐蚀的物质，大量研究表明Ni3Si在高温硫化物等强腐蚀溶剂环境下可以长期稳定存在。
附图说明
图1为本发明复合材料与Hastelloy N以及其他抗熔盐腐蚀合金的力学性能比对；
图2为本发明复合材料与Hastelloy N的抗高温辐照性能比对，其中左侧为氦离子辐照后本复合材料中氦泡的TEM形貌，右侧为氦离子辐照后Hastelloy N中氦泡的TEM形貌；
图3为本发明复合材料与Hastelloy N在氟化盐腐蚀后的失重比对。
具体实施方式
镍基合金虽然早在上世纪六十年代已被探索用于熔盐堆，但由于镍易与中子发生嬗变反应生成氦，进而在镍基合金内部形成氦泡。氦泡在晶界处的大量聚集会降低合金晶界间的结合力，造成材料的直接脆化；在合金晶粒内部形成的氦泡会钉扎位错线的自由移动，造成合金的硬化及脆化；氦泡的形成还会造成材料的肿胀，进而影响合金的服役性能。另外ORNL的报告中也明确指出了Hastelloy N合金的最高许用温度仅为704℃，结合其氦脆问题明确反对在堆芯处使用镍基合金。Per Peterson指出对于熔盐堆而言，Hastelloy N合金制备的反应堆堆芯结构件的高温力学强度以及氦脆问题将直接影响到反应堆的服役寿命。如何解决高温力学强度以及氦脆问题是镍基合金在熔盐堆堆芯结构件及未来商业化结构材料应用的关键。发明人经大量实验研究发现，以0.5～1.5wt.％的纳米碳化硅颗粒作为增强体，以10～20wt.％的钼作为添加剂，以余量的镍作为金属基体的复合材料，可形成含有纳米碳化硅颗粒的弥散强化，钼原子的固溶强化，以及三镍化硅纳米析出相的沉淀强化等综合的强化效应，从而大幅提高基体的力学强度，使所获得的镍钼基复合材料具有优异的高温力学强度特性、抗高温辐照特性以及耐氟化盐腐蚀特性，足以满足熔盐堆堆芯环境对于结构材料的要求。
本发明的纳米碳化硅颗粒增强镍钼基复合材料，可采用现有或将有的工艺方法，例如现有的固体分散法、喷射沉积法、液态浸渗法、原位复合法以及将有的增材制造法等。综合考虑增强基在复合材料中的弥散效果、工艺成熟度、生产成本等因素，本发明优选采用粉末冶金方法制备该复合材料，一方面可得到性能优异的大体积的块体复合材料，另一方面制备成本较低、材料性能更稳定。下面以一个优选实施例来对本发明复合材料的制备进行详细说明。
本实施例中的纳米碳化硅颗粒增强镍钼基复合材料，采用以下制备工艺：
步骤1、将镍粉、钼粉和纳米碳化硅颗粒按照82.5～83.5wt.％:16wt.％:0.5～1.5wt.％的比例混合均匀。
所使用的纯镍粉和纯钼粉的粒度最好为2～4微米，纯度为99.6wt.％以上，纳米级碳化硅粉末颗粒尺寸最好为20～40纳米，纯度最好为99.9wt.％以上。本实施例中在混合过程中不加入任何工艺控制剂。
步骤2、将步骤1所得到的混合物进行高能球磨。
球磨作为粉末冶金工艺的关键工序，对最终产品的性能会产生较大影响，因此应优化球磨工艺参数。本发明优选使用行星式球磨机在内含1:1混配的直径分别为6mm、10mm的玛瑙球的玛瑙罐中进行球磨，球料比为10:1，球磨时间为8～48小时。
步骤3、将球磨后混合粉末冷压制为预制体。
将球磨好并过筛后的料粉装入模具型腔内，模压成型为预制体，模压成型压力优选20MPa。
步骤4、对所述预制体进行真空或惰性气氛保护烧结，烧结温度范围为1000～1175℃、保温时间为10～15分钟，升温、降温速率范围分别为40～110℃/分钟，100～200℃/分钟；。
烧结工序同样是粉末冶金的核心工序，其工艺参数直接决定制成品的性能。本发明优选的烧结工艺具体如下：在真空度为10-3～10-5巴下进行放电等离子烧结，以100℃/分钟的升温速度升温到450℃，随后以60℃/分钟的升温速度升至900℃，最后以40℃/分钟的升温速度升至1100℃，保温保压10分钟后，立即泄压并在7分钟内通过冷却水循环降温至室温。
步骤5、对烧结后预制体进行退火热处理，并淬火。
本发明优选地退火热处理工艺为：在1100℃温度下保温30分钟，然后进行水淬或油淬。
为了获得最优的工艺参数，本发明还进行了大量实验摸索不同碳化硅添加量以及球磨时间对该复合材料性能的影响。实验结果如表1～表2所示。
表1 不同碳化硅含量下的复合材料屈服强度、抗拉强度和延伸率(球磨8小时)
屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 延伸率(％)
NiMo-0.5wt.％SiC 768.0 945 15.9
NiMo-1wt.％SiC 773.0 949.0 13.3
NiMo-1.5wt.％SiC 874.7 961.3 9.4
镍钼(对比样) 280.5 513 29.2
表2 不同碳化硅含量下的复合材料屈服强度、抗拉强度和延伸率(含钼，球磨48小时)
屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 延伸率(％)
NiMo-0.5wt.％SiC 834 954 5.1
NiMo-1wt.％SiC 910 1011 4.9
NiMo-1.5wt.％SiC 1135 1229 4.5
公众可依据以上实验数据选择合适的工艺参数以获取相应性能的本发明复合材料。
为了验证本发明复合材料的力学特性，将采用上述工艺制备的复合材料样品与现有的几种材料进行屈服强度、抗拉强度、延伸率这三个特性的比对，对比结果如图1所示。从图1的结果可以看出，本发明复合材料相比现有Hastelloy N、GH3535等材料具有更好的力学强度特性。
为了验证本发明复合材料的高温辐照特性，尤其是抗氦脆性能，取采用上述工艺制备的复合材料样品进行高温辐照实验：利用串联加速器对本复合材料和Hastelloy N进行650℃氦离子注入高温辐照，辐照剂量为3×1016ion/cm2。图2显示复合材料和HastelloyN样品中在最大注入深度处氦泡分布的TEM形貌，其中左侧图像显示了氦离子辐照后本复合材料中氦泡的TEM形貌，可以发现基体中几乎没有氦泡的存在，氦泡主要集中在SiC和基体的界面处，且尺寸很小；右侧图像显示了氦离子辐照后Hastelloy N合金中氦泡的TEM形貌，可以发现基体中有大量的氦泡，且尺寸较大。因此，本发明复合材料拥有远超Hastelloy N合金的抗氦脆能力，并且在强辐照环境下依然表现良好，这足以满足熔盐堆堆芯结构件的需要。
为了验证本发明复合材料的高温腐蚀特性，尤其是抗氟化盐腐蚀性能，取采用上述工艺制备的复合材料样品进行高温腐蚀实验：把本复合材料和Hastelloy N样品分别放入含有FLiNaK熔盐的坩埚中，在温度为650℃的氩气保护下腐蚀200小时。观察腐蚀后本复合材料的腐蚀SEM形貌，可以看到几乎没有腐蚀层的存在；而观察腐蚀后Hastelloy N的腐蚀SEM形貌，可以看到部分区域有明显的腐蚀层，腐蚀剥落深度为8μm左右；图3显示了腐蚀后本复合材料和Hastelloy N的失重比对，可以发现本复合材料失重比Hastelloy N要小，因此，本发明复合材料具有比Hastelloy N合金更好的抗氟化熔盐腐蚀性能。
本发明利用适量的纳米碳化硅颗粒和钼添加剂对镍金属进行加强，并辅以相应的制备工艺参数，所获得的镍钼基复合材料具有优异的高温强度特性、抗高温辐照特性以及耐氟化盐腐蚀特性，为熔盐堆堆芯结构件材料的研究指出了一条新的方向。本发明复合材料可用于熔盐堆(包括堆芯)所需的各类小型结构件，具有更高可靠性和更长的使用寿命，也可用于其它类似的高温辐照环境。

Claims (10)

1.一种抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，以0.5～1.5wt.％的纳米碳化硅颗粒作为增强体，以10～20wt.％的钼作为添加剂，以余量的镍作为金属基体。
2.如权利要求1所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，所述纳米碳化硅颗粒的粒径为20～40纳米。
3.如权利要求1所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，所述钼、镍均为平均粒径为2～10微米的粉体。
4.如权利要求1～3任一项所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，通过粉末冶金方法制备得到。
5.如权利要求4所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，所述粉末冶金方法具体如下：
步骤1、将镍粉、钼粉和纳米碳化硅颗粒按照比例混合均匀；
步骤2、对步骤1所得到的混合粉末进行高能球磨；
步骤3、将步骤2所得到的球磨后混合粉末冷压制为预制体；
步骤4、对所述预制体进行真空或惰性气氛保护烧结，烧结温度范围为1000～1175℃、保温时间为10～15分钟，升温、降温速率范围分别为40～110℃/分钟，100～200℃/分钟；
步骤5、对烧结后预制体进行1000～1175℃退火热处理，并淬火。
6.如权利要求5所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，使用行星式球磨机在内含1:1混配的直径分别为6mm、10mm的玛瑙球的玛瑙罐中进行球磨，球料比为10:1，球磨时间为8～48小时。
7.如权利要求5所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，所述真空烧结工艺条件具体为：在真空度为10-3～10-5巴下进行放电等离子烧结，烧结方式为脉冲烧结，脉冲通-断电时间分别为10～15ms，1～3ms，以100℃/分钟的升温速度升温到450℃，随后以60℃/分钟的升温速度升至900℃，最后以40℃/分钟的升温速度升至1000～1175℃，保温保压10～15分钟后泄压，并在5～10分钟内降温至室温。
8.如权利要求5所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，所述退火热处理的处理工艺具体如下：在1100℃温度下保温10～50分钟；然后进行淬火。
9.如权利要求5所述抗熔盐腐蚀高温复合材料，其特征在于，淬火方式为油淬或水淬。
10.一种熔盐堆堆芯结构件，其特征在于，其材质为权利要求1～9任一项所述抗熔盐腐蚀高温复合材料。
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Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109022921A (zh) * 2018-09-14 2018-12-18 中国科学院上海应用物理研究所 Ni-Nb二元合金在抗碲腐蚀中的应用
CN109082550A (zh) * 2018-07-12 2018-12-25 上海交通大学 纳米陶瓷颗粒3d网状分布的镍基复合材料及其制备方法
CN109778251A (zh) * 2019-03-29 2019-05-21 中国科学院上海应用物理研究所 一种复合涂层结构的制备方法以及由此得到的复合涂层结构
CN111057993A (zh) * 2019-12-31 2020-04-24 中国科学院上海应用物理研究所 熔盐堆用合金材料抗碲腐蚀性能提升方法及一种合金件
CN113061781A (zh) * 2021-03-16 2021-07-02 中国科学院上海应用物理研究所 一种镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件
CN113195758A (zh) * 2018-12-21 2021-07-30 山特维克知识产权股份有限公司 镍类合金的新用途
US12012827B1 (en) 2023-09-11 2024-06-18 Natura Resources LLC Nuclear reactor integrated oil and gas production systems and methods of operation
US12018779B2 (en) 2021-09-21 2024-06-25 Abilene Christian University Stabilizing face ring joint flange and assembly thereof

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5916944A (ja) * 1982-07-20 1984-01-28 Toshiba Tungaloy Co Ltd 中性子吸収用焼結合金
CN1083123A (zh) * 1992-07-17 1994-03-02 中国科学院兰州化学物理研究所 高温自润滑金属陶瓷材料
CN1782041A (zh) * 2004-11-30 2006-06-07 中国科学院兰州化学物理研究所 用于水润滑的镍基自润滑材料及其制备方法
CN104862531A (zh) * 2015-06-05 2015-08-26 中国科学院上海应用物理研究所 纳米碳化硅颗粒增强镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件
CN105925925A (zh) * 2016-07-15 2016-09-07 中国科学院上海应用物理研究所 抗熔盐腐蚀镍基高温合金焊接结构件的焊接后热处理方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5916944A (ja) * 1982-07-20 1984-01-28 Toshiba Tungaloy Co Ltd 中性子吸収用焼結合金
CN1083123A (zh) * 1992-07-17 1994-03-02 中国科学院兰州化学物理研究所 高温自润滑金属陶瓷材料
CN1782041A (zh) * 2004-11-30 2006-06-07 中国科学院兰州化学物理研究所 用于水润滑的镍基自润滑材料及其制备方法
CN104862531A (zh) * 2015-06-05 2015-08-26 中国科学院上海应用物理研究所 纳米碳化硅颗粒增强镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件
CN105925925A (zh) * 2016-07-15 2016-09-07 中国科学院上海应用物理研究所 抗熔盐腐蚀镍基高温合金焊接结构件的焊接后热处理方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109082550A (zh) * 2018-07-12 2018-12-25 上海交通大学 纳米陶瓷颗粒3d网状分布的镍基复合材料及其制备方法
CN109022921A (zh) * 2018-09-14 2018-12-18 中国科学院上海应用物理研究所 Ni-Nb二元合金在抗碲腐蚀中的应用
CN113195758A (zh) * 2018-12-21 2021-07-30 山特维克知识产权股份有限公司 镍类合金的新用途
CN109778251A (zh) * 2019-03-29 2019-05-21 中国科学院上海应用物理研究所 一种复合涂层结构的制备方法以及由此得到的复合涂层结构
CN111057993A (zh) * 2019-12-31 2020-04-24 中国科学院上海应用物理研究所 熔盐堆用合金材料抗碲腐蚀性能提升方法及一种合金件
CN113061781A (zh) * 2021-03-16 2021-07-02 中国科学院上海应用物理研究所 一种镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件
CN113061781B (zh) * 2021-03-16 2022-02-22 中国科学院上海应用物理研究所 一种镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件
US12018779B2 (en) 2021-09-21 2024-06-25 Abilene Christian University Stabilizing face ring joint flange and assembly thereof
US12012827B1 (en) 2023-09-11 2024-06-18 Natura Resources LLC Nuclear reactor integrated oil and gas production systems and methods of operation

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