CN106812846A - 基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据各片第一级和第二级主簧及副簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，各级夹紧刚度，空载载荷和额定载荷，悬架偏频设计要求值，在各次接触载荷和悬架偏频仿真计算的基础上，对接触载荷进行调整设计。通过样机的车辆行驶平顺性试验可知，本发明所提供的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法是正确的，为基于偏频仿真的接触载荷调整设计提供了可靠的技术方法。利用该方法可确保满足悬架偏频的设计要求；同时，提高产品设计水平和性能及车辆行驶平顺性，降低产品设计及试验费，夹紧快开发速度。

Description

基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设 计法

技术领域

本发明涉及车辆悬架钢板弹簧，特别是基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法。

背景技术

为了进一步提高车辆在半载情况下的行驶平顺性，可将原一级渐变刚度板簧的主簧拆分为两级主簧，即两级主簧式渐变刚度板簧；同时，为了确保主簧的应力强度，通常通过第一级主簧、第二级主簧和副簧的初始切线弧高及两级渐变间隙，使第二级主簧和副簧适当提前承担载荷，即给次接触载荷适当提前，从而降低第一级主簧的应力，即两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧，其中，悬架系统在不同载荷下的偏频特性不仅与各片板簧的结构、夹紧刚度及载荷有关，而且与各次接触载荷及渐变夹紧刚度有关，并且影响车辆行驶平顺性和安全性。对给定设计结构的两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧是否满足悬架偏频设计要求，需要根据结构及载荷对悬架系统偏频特性进行仿真验证，并在此基础上以悬架渐变偏频设计要求值为目标，对各次接触载荷进行调整设计。然而，由于受两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的渐变夹紧刚度和接触载荷及悬架偏频仿真计算问题的制约，先前一直未能给出基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，因此，不能满足车辆行业快速发展及悬架弹簧现代化CAD设计要求。随着车辆行驶速度及其对平顺性要求的不断提高，对渐变刚度板簧悬架系统提出了更高要求，因此，必须建立一种精确、可靠的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，为两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统设计及CAD软件开发奠定可靠的技术基础，满足车辆行业快速发展、车辆行驶平顺性及对渐变刚度板簧的设计要求，提高两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的设计水平和性能及车辆行驶平顺性；同时，降低设计及试验费用，夹紧快产品开发速度。

发明内容

针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、可靠的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，调整设计流程如图1所示。两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的一半对称结构如图2所示，是由第一级主簧1、第二级主簧2和副簧3组成。采用两级主簧，并通过第一级主簧1、第二级主簧2和副簧的初始切线弧高H_gM10、H_gM20和H_gA0，在第一级主簧1与第二级主簧2和第二级主簧2与副簧3之间设有两级渐变间隙δ_M12和δ_MA，以提高半载情况下的车辆行驶平顺性。为了确保满足第一级主簧1应力强度设计要求，第二级主簧2和副簧3适当提前承担载荷，悬架渐变载荷偏频不相等，即将板簧设计为非等偏频型渐变刚度板簧。板簧的一半跨度等于第一级主簧首片的一半作用长度L_11T，骑马螺栓夹紧距的一半为L₀，宽度为b，弹性模量为E。第一级主簧1的片数为n₁，第一级主簧各片的厚度为h_1i，一半作用长度为L_1iT，一半夹紧长度L_1i＝L_1iT-L₀/2，i＝1,2,…,n₁。第二级主簧2的片数为n₂，第二级主簧各片的厚度为h_2j，一半作用长度为L_2jT，一半夹紧长度L_2j＝L_2jT-L₀/2，j＝1,2,…,n₂。副簧3的片数为m，各片副簧的厚度为h_Ak，一半作用长度为L_AkT，一半夹紧长度L_Ak＝L_AkT-L₀/2，k＝1,2,…,m。第一级主簧的夹紧刚度为K_M1，第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度为K_M2，主副簧的总复合夹紧刚度为K_MA。根据各片板簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，空载载荷和额定载荷，在接触载荷仿真计算的基础上，以悬架渐变偏频设计要求值为目标，对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的接触载荷进行调整设计。

为解决上述技术问题，本发明所提供的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，其特征在于采用以下调整设计步骤：

(1)两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的各级板簧初始曲率半径的计算：

I步骤：第一级主簧末片下表面初始曲率半径R_M10b计算

根据第一级主簧片数n₁，第一级主簧各片的厚度h_1i，i＝1,2,…,n₁；第一级主簧首片的一半夹紧长度L₁₁，第一级主簧初始切线弧高H_gM10，对第一级主簧末片下表面初始曲率半径R_M10b进行计算，即

II步骤：第二级主簧首片上表面初始曲率半径R_M20a计算

根据第二级主簧首片的一半夹紧长度L₂₁，第二级主簧初始切线弧高H_gM20，对第二级主簧末片上表面初始曲率半径R_M20a进行计算，即

III步骤：第二级主簧末片下表面初始曲率半径R_M20b计算

根据第二级主簧片数n₂，第二级主簧各片的厚度h_2j，j＝1,2,…,n₂；II步骤中计算得到的R_M20a，对第二级主簧末片下表面初始曲率半径R_M20b进行计算，即

IV步骤：副簧首片上表面的曲率半径R_A0a计算

根据副簧首片的一半夹紧长度L_A1，副簧的初始切线弧高H_gA0，对副簧末片上表面初始曲率半径R_A0a进行计算，即

(2)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的各次接触载荷P_k1、P_k2和P_w2的仿真计算：

A步骤：第1次开始接触载荷P_k1的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧片数n₁，第一级主簧各片的厚度h_1i，i＝1,2,…,n₁，第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L₁₁，步骤(1)中计算得到的R_M10b和R_M20a，对第1次开始接触载荷P_k1进行仿真计算，即

式中，h_M1e为第一级主簧的根部重叠部分的等效厚度，

B步骤：第2次开始接触载荷P_k2的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L₁₁，第二级主簧片数n₂，第二级主簧各片的厚度h_2j，j＝1,2,…,n₂；及A步骤中仿真计算得到的P_k1，对第2次开始接触载荷P_k2进行仿真计算，即

式中，h_M2e为第一级主簧与第二级主簧的根部重叠部分的等效厚度

C步骤：第2次完全接触载荷P_w2的仿真计算

根据A步骤中仿真计算得到的P_k1，B步骤中仿真计算得到的P_k2，对第2次完全接触载荷P_w2进行验算，即

(3)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性的仿真计算：

根据第一级主簧的夹紧刚度K_M1，主副簧的总复合夹紧刚度K_MA，空载载荷P₀，额定载荷P_N；步骤(2)中所仿真计算得到的P_k1、P_k2和P_w2，及步骤(3)中仿真计算得到的K_kwP1和K_kwP2，对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，即

式中，g为重力加速度，g＝9.8m/s²。

(4)基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧的各次接触载荷的调整设计：

根据步骤(3)中仿真计算所得到的在第1次接触载荷、第2次开始接触载荷和第2次完全接触载荷下的悬架偏频f_0k1、f_0k2和f_0w2值，与设计要求值f_0I进行比较；如果悬架偏频仿真计算值f_0k1、f_0k2和f_0w2高于设计要求值f_0I，可根据第一级主簧的夹紧刚度K_M1，第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度K_M2，主副簧的总复合夹紧刚度K_MA，以悬架偏频设计要求值f_0I为目标，对第各次接触载荷进行调整设计，即

本发明比现有技术具有的优点

由于受两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的渐变夹紧刚度和接触载荷仿真计算的制约，先前一直未能给出基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，因此，不能满足车辆行业快速发展及悬架弹簧现代化CAD设计要求。本发明可根据各片第一级和第二级主簧及副簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，各级夹紧刚度，空载载荷和额定载荷，在各次接触载荷和悬架偏频仿真计算的基础上，以悬架偏频设计要求值为目标，对两级主簧式渐变刚度板簧的各次接触载荷进行调整设计。通过样机的车辆行驶平顺性试验可知，本发明所提供的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法是正确的，为两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统设计及CAD软件开发奠定了可靠的技术基础。利用该方法可得到可靠的接触载荷调整设计值，确保偏频特性满足悬架系统设计要求，提高两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的设计水平、性能及车辆行驶平顺性；同时，降低设计及试验测试费，夹紧快产品开发速度。

附图说明

为了更好地理解本发明，下面结合附图做进一步的说明。

图1是基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计流程图；

图2是两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的一半对称结构示意图；

图3是实施例的接触载荷调整之前的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性曲线；

图4是实施例的接触载荷调整之后的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性曲线。

具体实施方案

下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。

实施例：某两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，骑马螺栓夹紧距的一半L₀＝50mm，弹性模量E＝200GPa，额定载荷P_N＝7227N。第一级主簧片数n₁＝2，厚度h₁₁＝h₁₂＝8mm，第一级主簧首片的一半作用长度L_11T＝525mm，一半夹紧长度L₁₁＝L_11T-L₀/2＝500mm。第二级主簧片数n₂＝1，厚度h₂₁＝8mm，第二级主簧首片的一半作用长度L_21T＝700mm，一半夹紧长度L₂₁＝L_21T-L₀/2＝325mm。副簧片数m＝2，各片副簧的厚度h_A1＝h_A2＝13mm；副簧首片的一半作用长度L_A1T＝250mm，一半夹紧长度为L_A1＝L_A1T-L₀/2＝225mm。第一级主簧的初始切线弧高设计值H_gM10＝103.7mm，第二级主簧的初始切线弧高H_gM20＝18.8mm，副簧的初始切线弧高H_gA0＝6mm。第一级主簧的夹紧刚度K_M1＝51.43N/mm，第一级与第二级主簧的复合夹紧刚度K_M2＝75.4N/mm，主副簧的总复合夹紧刚度K_MA＝172.9N/mm。悬架系统的渐变偏频设计要求值f_0I＝3.0Hz，空载载荷P₀＝1715N，额定载荷P_N＝7227N。根据各片第一级和第二级主簧及副簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，各级夹紧刚度，空载载荷和额定载荷，在各次接触载荷和悬架偏频仿真计算的基础上，以悬架渐变偏频设计要求值为目标，对该两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷进行调整设计。

本发明实例所提供的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，其调整设计流程如图1所示，具体调整设计步骤如下：

(1)两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的各级板簧初始曲率半径的计算：

I步骤：第一级主簧末片下表面初始曲率半径R_M10b计算

根据第一级主簧片数n₁＝2，第一级主簧各片的厚度h₁₁＝h₁₂＝8mm，第一级主簧首片的一半夹紧长度L₁₁＝500mm，第一级主簧初始切线弧高H_gM10＝103.7mm，对第一级主簧末片下表面初始曲率半径R_M10b进行计算，即

II步骤：第二级主簧首片上表面初始曲率半径R_M20a计算

根据第二级主簧首片的一半夹紧长度L₂₁＝325mm，第二级主簧的初始切线弧高H_gM20＝18.8mm，对第二级主簧末片上表面初始曲率半径R_M20a进行计算，即

III步骤：第二级主簧末片下表面初始曲率半径R_M20b计算

根据第二级主簧片数n₂＝1，厚度h₂₁＝8mm；II步骤中计算得到的R_M20a＝2818.6mm，对第二级主簧末片下表面初始曲率半径R_M20b进行计算，即

IV步骤：副簧首片上表面初始曲率半径R_A0a计算

根据副簧首片的一半夹紧长度L_A1＝225mm，副簧的初始切线弧高H_gA0＝6mm，对副簧末片上表面的曲率半径R_A0a进行计算，即

(2)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的各次接触载荷P_k1、P_k2和P_w2的仿真计算：

A步骤：第1次开始接触载荷P_k1的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa；第一级主簧片数n₁＝2，第一级主簧各片的厚度h₁₁＝h₁₂＝8mm，第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L₁₁＝500mm，步骤(1)中计算得到的R_M10b＝1273.3mm和R_M20a＝2818.6mm，对第1次开始接触载荷P_k1进行仿真计算，即

式中，h_M1e为第一级主簧的根部重叠部分的等效厚度，

B步骤：第2次开始接触载荷P_k2的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa；第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L₁₁＝500mm；第二级主簧片数n₂＝1，厚度h₂₁＝8mm；步骤(1)中计算得到的R_M20b＝2826.6mm和R_A0a＝4221.8mm，及A步骤中仿真计算得到的P_k1＝1851N，对第2次开始接触载荷P_k2进行仿真计算，即

式中，h_M2e为第一级主簧与第二级主簧的根部重叠部分的等效厚度

C步骤：第2次完全接触载荷P_w2的仿真计算

根据A步骤中仿真计算得到的P_k1＝1851N，B步骤中仿真计算得到的P_k2＝2606N，对第2次完全接触载荷P_w2进行仿真计算，即

(3)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性的仿真计算：

根据第一级主簧的夹紧刚度K_M1＝51.43N/mm，主副簧的总复合夹紧刚度K_MA＝172.9N/mm，悬架系统的空载载荷P₀＝1715N，额定载荷P_N＝7227N；步骤(2)中所仿真计算得到的P_k1＝1851N、P_k2＝2606N和P_w2＝3667N，对该两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，即

式中，g为重力加速度，g＝9.8m/s²。

利用Matlab计算程序，仿真计算得到的该两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧在接触载荷调整设计之前的悬架系统偏频特性曲线，如图3所示，其中，在P_k1、P_k2、P_w2和P_N载荷下的悬架偏频分别为f_0k1＝2.63Hz，f_0k2＝2.68Hz，f_0w2＝3.42Hz，f_0N＝2.43Hz，在各级渐变过程中，悬架系统偏频f₀随载荷P而变化。

(4)基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧的接触载荷的调整设计：

根据步骤(3)中仿真计算所得到的该两级主簧式渐变刚度板簧悬架系统在接触载荷下的偏频特性值可知，在载荷P_w2下的悬架偏频f_0w2＝3.42Hz，高于设计要求值f_0I＝3.0Hz，因此，根据两级主簧式渐变刚度板簧的主副簧总的夹紧刚度K_MA＝172.9N/mm，以悬架系统偏频目标设计要求值f_0I＝3.0Hz为目标，对第2次完全接触载荷P_w2进行调整设计，即

第2次完全接触载荷P_w2由先前的仿真计算值P_w2＝3667N，调整设计为P_w2＝4769N之后，利用Matlab计算程序，仿真计算得到的该两级主簧式渐变刚度板簧悬架系统在接触载荷调整设计之后的偏频特性曲线，如图4所示，其中，在第2次完全接触时载荷P_w2下的悬架偏频f_0w2＝3.0Hz，满足车辆行驶平顺性的设计要求。

通过样机的车辆行驶平顺性试验可知，本发明所提供的基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法是正确的，为基于偏频仿真的接触载荷调整设计提供了可靠的技术方法。利用该方法可确保满足悬架偏频的设计要求，提高产品设计水平和性能及车辆行驶平顺性；同时，降低产品设计及试验费，夹紧快开发速度。

Claims (1)

1.基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧接触载荷调整设计法，其中，各片板簧以中心栓孔为中心的对称结构，安装夹紧距的一半为骑马螺栓夹紧距的一半；将原一级渐变刚度板簧的主簧拆分设计为两级主簧，通过两级主簧和副簧的初始切线弧高及两级渐变间隙，提高半载情况下的车辆行驶平顺性；同时，为了确保满足第一级主簧应力强度设计要求，第二级主簧和副簧适当提前承担载荷，悬架在渐变载荷下的偏频不相等，即两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧；根据各片板簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，空载载荷和额定载荷，在接触载荷和悬架偏频仿真计算的基础上，以悬架偏频设计要求值为目标，对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的接触载荷进行调整设计，具体调整设计步骤如下：

(1)两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的各级板簧初始曲率半径的计算：

I步骤：第一级主簧末片下表面初始曲率半径R_M10b计算

根据第一级主簧片数n₁，第一级主簧各片的厚度h_1i，i＝1,2,…,n₁；第一级主簧首片的一半夹紧长度L₁₁，第一级主簧初始切线弧高H_gM10，对第一级主簧末片下表面初始曲率半径R_M10b进行计算，即

$R_{M10b}=\frac{{L_{11}}^2+H_{gM10}^2}{2H_{gM10}}+\underset{i=1}{\overset{n_1}{\Σ}}{h}_{1i};$

II步骤：第二级主簧首片上表面初始曲率半径R_M20a计算

根据第二级主簧首片的一半夹紧长度L₂₁，第二级主簧初始切线弧高H_gM20，对第二级主簧末片上表面初始曲率半径R_M20a进行计算，即

$R_{M20a}=\frac{L_{21}^2+H_{gM20}^2}{2H_{gM20}};$

III步骤：第二级主簧末片下表面初始曲率半径R_M20b计算

根据第二级主簧片数n₂，第二级主簧各片的厚度h_2j，j＝1,2,…,n₂；II步骤中计算得到的R_M20a，对第二级主簧末片下表面初始曲率半径R_M20b进行计算，即

$R_{M20b}=R_{M20a}+\underset{j=1}{\overset{n_2}{\Σ}}{h}_{2j};$

IV步骤：副簧首片上表面的曲率半径R_A0a计算

根据副簧首片的一半夹紧长度L_A1，副簧的初始切线弧高H_gA0，对副簧末片上表面初始曲率半径R_A0a进行计算，即

$R_{A0a}=\frac{{L_{A1}}^2+H_{gA0}^2}{2H_{gA0}};$

(2)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的各次接触载荷P_k1、P_k2和P_w2的仿真计算：

A步骤：第1次开始接触载荷P_k1的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧片数n₁，第一级主簧各片的厚度h_1i，i＝1,2,…,n₁，第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L₁₁，步骤(1)中计算得到的R_M10b和R_M20a，对第1次开始接触载荷P_k1进行仿真计算，即

$P_{k1}=\frac{{\mathrm{Ebh}}_{M1e}^3(R_{M20a}-R_{M10b})}{6L_{11}{R}_{M20b}{R}_{M10a}};$

式中，h_M1e为第一级主簧的根部重叠部分的等效厚度，

B步骤：第2次开始接触载荷P_k2的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L₁₁，第二级主簧片数n₂，第二级主簧各片的厚度h_2j，j＝1,2,…,n₂；及A步骤中仿真计算得到的P_k1，对第2次开始接触载荷P_k2进行仿真计算，即

$P_{k2}=P_{k1}+\frac{{\mathrm{Ebh}}_{M2e}^3(R_{A0a}-R_{M20b})}{6L_{11}{R}_{M20b}{R}_{A0a}};$

式中，h_M2e为第一级主簧与第二级主簧的根部重叠部分的等效厚度

C步骤：第2次完全接触载荷P_w2的仿真计算

根据A步骤中仿真计算得到的P_k1，B步骤中仿真计算得到的P_k2，对第2次完全接触载荷P_w2进行验算，即

$P_{w2}=\frac{P_{k2}^2}{P_{k1}};$

(3)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性的仿真计算：

根据第一级主簧的夹紧刚度K_M1，主副簧的总复合夹紧刚度K_MA，空载载荷P₀，额定载荷P_N；步骤(2)中所仿真计算得到的P_k1、P_k2和P_w2，及步骤(3)中仿真计算得到的K_kwP1和K_kwP2，对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，即

$f_0=\left\{\begin{array}{cc}\frac{1}{2\mathrm{\&pi;}}\sqrt{\frac{{\mathrm{gK}}_{M1}}{P}},& P_0\&le;P<P_{k1}\\ \frac{1}{2\mathrm{\&pi;}}\sqrt{\frac{g\&lsqb;\frac{P}{P_{k1}}{K}_{M1}+\frac{P-P_{k1}}{P_{k2}-P_{k1}}(K_{M2}-\frac{P_{k2}}{P_{k1}}{K}_{M1})\&rsqb;}{P}},& P_{k1}\&le;P<P_{k2}\\ \frac{1}{2\mathrm{\&pi;}}\sqrt{\frac{g\&lsqb;\frac{P}{P_{k2}}{K}_{M2}+\frac{P-P_{k2}}{P_{w2}-P_{k2}}(K_{MA}-\frac{P_{w2}}{P_{k2}}{K}_{M2})\&rsqb;}{P}},& P_{k2}\&le;P<P_{w2}\\ \frac{1}{2\mathrm{\&pi;}}\sqrt{\frac{{\mathrm{gK}}_{MA}}{P}},& P_{w2}\&le;P\&le;P_N\end{array}\right.;$

式中，g为重力加速度，g＝9.8m/s²。

(4)基于偏频仿真的两级主簧式渐变刚度板簧的各次接触载荷的调整设计：

根据步骤(3)中仿真计算所得到的在第1次接触载荷、第2次开始接触载荷和第2次完全接触载荷下的悬架偏频f_0k1、f_0k2和f_0w2值，与设计要求值f_0I进行比较；如果悬架偏频仿真计算值f_0k1、f_0k2和f_0w2高于设计要求值f_0I，可根据第一级主簧的夹紧刚度K_M1，第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度K_M2，主副簧的总复合夹紧刚度K_MA，以悬架偏频设计要求值f_0I为目标，对第各次接触载荷进行调整设计，即

$P_{k1}=\frac{{\mathrm{gK}}_{M1}}{4{\mathrm{\&pi;}}^2{f}_{0I}^2},$

$P_{k2}=\frac{{\mathrm{gK}}_{M2}}{4{\mathrm{\&pi;}}^2{f}_{0I}^2},$

$P_{w2}=\frac{{\mathrm{gK}}_{MA}}{4{\mathrm{\&pi;}}^2{f}_{0I}^2}.$