CN106568655B - 一种预测耐热合金蠕变寿命的方法 - Google Patents
一种预测耐热合金蠕变寿命的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106568655B CN106568655B CN201610971577.6A CN201610971577A CN106568655B CN 106568655 B CN106568655 B CN 106568655B CN 201610971577 A CN201610971577 A CN 201610971577A CN 106568655 B CN106568655 B CN 106568655B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- creep
- stress
- creep life
- life
- prediction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
- G01N3/18—Performing tests at high or low temperatures
Abstract
本发明提供了一种预测耐热合金蠕变寿命的方法,其中包括建立在Arrhenius定律基础上的蠕变寿命预测模型。通过该模型拟合预测温度下不同应力的拉伸蠕变寿命数据,确定模型参数值,得到预测温度下蠕变寿命与应力的关系式,通过该关系式进行蠕变寿命预测。由于所建模型同时考虑了合金材料的高温强度对蠕变性能的作用以及应力对蠕变变形机制的影响因素,因此更加符合实际,从而显著提高了蠕变寿命预测精度。对多种材料蠕变寿命预测试验结果表明:试验条件下,本发明提供的蠕变寿命预测方法与Arrhenius定律以及拉森‑米勒法相比,预测误差降低1个数量级。
Description
技术领域
本发明属于金属材料高温力学性能研究领域,涉及一种预测耐热合金蠕变寿命的方法。
背景技术
蠕变寿命是耐热合金的重要性能之一,准确预测耐热合金的蠕变寿命是确保安全生产,提高生产效率的关键。Arrhenius定律关于蠕变寿命与应力关系的方程为:
tr=k0exp(k1σ) (1)
式中:tr为蠕变寿命;k0、k1为材料常数;σ为应力。该定律公式结构简单,参数少,但适用范围比较有限。
目前,应用最广泛的蠕变寿命预测方法是以拉森-米勒法为代表的时间-温度参数法。该方法通过Larson-Miller参数将蠕变温度、应力、时间联系在一起构成拉森-米勒参数方程:
LMP=T(C+logtr) (2)
LMP=c1+c2logσ+c3log2σ+c4log3σ (3)
其中,LMP为Larson-Miller参数,T为蠕变温度,C、c1、c2、c3、c4为材料常数,σ为应力。该方程具有很好的综合性,但公式(3)参数多,结构复杂,应用时需要较多的试验数据,该方法用于不超过3倍于试验蠕变寿命范围内的预测。
θ影射法诞生以来受到极大的关注,近年来人们建立了各种形式的修正θ方程,在表达蠕变曲线方面取得了较好的效果,但θ方程参数对蠕变的变形过程非常敏感,与应力以及温度的关系比较分散,因此,用θ影射法预测蠕变寿命同样需要大量的试验数据。
西安交通大学赵钦新等申请的专利“一种电站锅炉耐热材料蠕变寿命预测方法”申请号为200710308160,主要是基于受约束蠕变空洞生长模型提出蠕变空洞非均匀成核模型,该方法将显微分析与计算相结合,求出耐热钢高温蠕变过程中的临界空洞半径及实际生长的空洞半径,由此预测蠕变寿命,取得了良好的效果。其本质是基于材料内部组织的一种蠕变寿命预测方法。但事实上,材料的蠕变失效不仅仅取决于内部组织变化,表面氧化,腐蚀以及由此引起的表层合金元素贫化往往是材料的蠕变失效的重要因素。
发明内容
发明目的:
本发明提供一种新的蠕变寿命预测方法,其中包括创建蠕变寿命预测模型,目的是通过较少的蠕变试验数据更简捷,更精确地预测耐热合金的蠕变寿命。
技术方案:
为实现上述目的,本发明采用以下技术方案:
一种预测耐热合金蠕变寿命的方法,该方法中,首先,在Arrhenius定律关于蠕变寿命与应力关系方程的基础上,考虑高温强度对蠕变性能的有益作用以及应力对材料的蠕变机制的影响,建立蠕变寿命与应力关系的修正方程,即蠕变寿命预测模型;通过该模型采用最小二乘法对一定温度、不同应力下的蠕变寿命数据进行拟合,确定模型参数值,得到蠕变寿命与应力的关系式;通过该关系式求出特定应力下的预测蠕变寿命。
具体步骤如下:
(1)创建合金蠕变寿命预测模型
Arrhenius定律关于蠕变寿命与应力关系的方程为:
tr=k0exp(k1σ) (1)
式中:tr为蠕变寿命;k0、k1为材料常数;σ为应力。
以σb-σ代替(1)式中的σ得:
tr=δ1exp[δ2(σb-σ)] (2)
式中:δ1、δ2为材料常数;σb为蠕变温度下的抗拉强度;σ为应力。
为提高模型精度,在(2)式右侧增加作为修正项,其中:δ3、δ4为材料常数,由此得到蠕变寿命与应力关系的修正方程,即蠕变寿命预测模型:
式中:tr为蠕变寿命;δi(i=1,2,3,4)为材料常数,即参数;σb为蠕变温度下的抗拉强度;σ为应力。
(2)根据《GB/T4338-2006金属材料高温拉伸试验方法》,在预测蠕变温度下,测定合金的抗拉强度σb;
(3)根据《GB/T2039-2012金属材料单轴拉伸蠕变试验方法》,在预测蠕变温度下,测定不同应力σj(j=1,2,3,4……)下的拉伸蠕变寿命trj(j=1,2,3,4……);要求不少于3组蠕变试验数据;
(4)通过蠕变寿命预测模型采用最小二乘法对由步骤(3)得到的蠕变试验数据(σj,trj)(j=1,2,3,4……)进行拟合,确定参数δi(i=1,2,3,4)值;
(5)将参数δi(i=1,2,3,4)值代入蠕变寿命预测模型,得到预测蠕变温度下蠕变寿命与应力的关系式,通过该关系式求出特定应力下的预测蠕变寿命;
本方法适合用于各种耐热钢、耐热合金、高温合金、钛合金、镁合金以及铝合金等金属材料蠕变寿命的预测。
优点效果:
本发明提供一种预测耐热合金蠕变寿命的方法,具体优点和效果如下:
(1)本发明创建的蠕变寿命预测模型主要特点是:同时考虑了材料的高温强度对蠕变性能的有益作用以及应力对蠕变变形机制的影响,因此更加符合实际。
(2)本发明提供的耐热合金蠕变寿命预测方法具有简捷,高效,误差率低等优势,在一定范围内只需通过三组蠕变试验数据即可实现有效的蠕变寿命预测,是一种实用的蠕变寿命预测方法。
(3)本预测方法可用于各种金属材料的蠕变寿命预测。
附图说明:
图1是实施例1中采用本模型对403Nb钢600℃、不同应力蠕变寿命的拟合曲线。
图2是实施例2中采用本模型对HP40合金900℃、不同应力蠕变寿命的拟合曲线。
具体实施方式:
一种预测耐热合金蠕变寿命的方法是通过新建的蠕变寿命预测模型对一定温度、不同应力下的蠕变寿命数据进行拟合,确定模型参数值,得到蠕变寿命与应力的关系式;通过该关系式求出特定应力下的预测蠕变寿命。步骤如下:
(1)创建合金蠕变寿命预测模型
Arrhenius定律关于蠕变寿命与应力关系的方程为:
tr=k0exp(k1σ) (1)
式中:tr为蠕变寿命;k0、k1为材料常数;σ为应力。
考虑合金高温强度对蠕变性能的有益作用,以σb-σ代替(1)式中的σ得:
tr=δ1exp[δ2(σb-σ)] (2)
式中:δ1、δ2为材料常数;σb为蠕变温度下的抗拉强度;σ为应力。
由于应力对蠕变机制有影响,为提高模型精度,在(2)式右侧增加作为修正项,其中:δ3、δ4为材料常数,由此得到蠕变寿命与应力关系的修正方程,即蠕变寿命预测模型:
式中:tr为蠕变寿命;δi(i=1,2,3,4)为材料常数,即参数;σb为蠕变温度下的抗拉强度;σ为应力。
(2)根据《GB/T4338-2006金属材料高温拉伸试验方法》,在预测蠕变温度下,测定合金的抗拉强度σb;
(3)根据《GB/T2039-2012金属材料单轴拉伸蠕变试验方法》,在预测蠕变温度下,测定不同应力σj(j=1,2,3,4……)下的拉伸蠕变寿命trj(j=1,2,3,4……);要求不少于3组蠕变试验数据;
(4)通过蠕变寿命预测模型采用最小二乘法对由步骤(3)得到的蠕变试验数据(σj,trj)(j=1,2,3,4……)进行拟合,确定参数δi(i=1,2,3,4)值;
(5)将参数δi(i=1,2,3,4)值代入蠕变寿命预测模型,得到预测蠕变温度下蠕变寿命与应力的关系式,通过该关系式求出特定应力下的预测蠕变寿命;
本预测耐热合金蠕变寿命的方法可用于各种耐热钢、耐热合金、高温合金、钛合金、镁合金以及铝合金等金属材料蠕变寿命的预测。
实施例:
实施例1
本实施例为403Nb钢在600℃、180MPa下蠕变寿命的预测方法。步骤如下:
首先根据《GB/T4338-2006金属材料高温拉伸试验方法》,采用截面为2.5mm×4.5mm,标距长度为14mm的片状“工”形试样,测定403Nb钢600℃抗拉强度σb为640MPa;再根据《GB/T2039-2012金属材料单轴拉伸蠕变试验方法》采用单头试验机,试样规格同上,测定403Nb钢600℃,240MPa、250MPa、260MPa、270MPa应力下的拉伸蠕变寿命,分别为:240h、211h、190h、170h;通过蠕变寿命的预测模型采用最小二乘法对以上蠕变试验数据进行拟合,确定参数δi(i=1,2,3,4)值为:0.0030,0.0260,0.0291,1.4170;式中:tr为蠕变寿命,σ为应力。平均拟合误差为0.021%。如图1所示为403Nb钢600℃、不同应力蠕变寿命的拟合曲线。由图可知,由该模型得到的拟合曲线基本通过了所有蠕变试验数据点。将上述参数值代入蠕变寿命预测模型,得到600℃下蠕变寿命与应力的关系式:tr=0.003exp[0.026(640-σ)]+0.0291(640-σ)1.417;根据该公式求出600℃、180MPa下的预测蠕变寿命为641h。该结果与实测蠕变寿命628h相比误差仅为1.27%。
如表1所示为采用本方法与采用Arrhenius定律及拉森-米勒法对403Nb钢600℃蠕变试验数据的拟合情况,以及600℃、180MPa蠕变寿命的预测结果对比,可见采用本模型拟合蠕变试验数据的误差仅为Arrhenius定律及拉森-米勒法的2.5%和4.1%,而预测蠕变寿命误差分别仅为后两者的6.0%和10.6%。
表1不同方法拟合403Nb钢600℃蠕变数据及预测600℃/180MPa下蠕变寿命结果对比
实施例2
本实施例为HP40合金在900℃、35MPa下蠕变寿命的预测方法。步骤如下:
首先根据《GB/T4338-2006金属材料高温拉伸试验方法》,采用截面为2.5mm×4.5mm,标距长度为14mm的片状“工”形试样,测试HP40合金在900℃拉伸断裂强度σb为200MPa;根据《GB/T2039-2012金属材料单轴拉伸蠕变试验方法》采用单头试验机,试样规格同上,测定合金在900℃,40MPa、45MPa、50MPa应力下的拉伸蠕变寿命分别为:362h、177h、89h;通过蠕变寿命的预测模型采用最小二乘法对以上蠕变试验数据进行拟合,确定参数δi(i=1,2,3,4)值为:5.9255e-004、0.0854、-0.0183、1.7774;如图2所示为HP40合金900℃、不同应力蠕变寿命的拟合曲线。由图可知,由该模型得到的拟合曲线基本通过了所有蠕变试验数据点。将上述参数值代入蠕变寿命预测模型,得到900℃下蠕变寿命tr与蠕变应力σ的关系式:tr=5.9255e-0.0854exp[0.0511(200-σ)]-0.0183e-004(200-σ)1.7774。根据该公式求出900℃、35MPa下的预测蠕变寿命为620.6h。实测蠕变寿命为629h,预测误差仅为1.33%。
如表2所示为采用本蠕变寿命预测方法与采用Arrhenius定律及拉森-米勒法预测HP40合金900℃、35MPa下的蠕变寿命结果对比。可见,采用本方法预测蠕变寿命误差分别为Arrhenius定律及拉森-米勒法的8.1%和4.78%。
表2不同方法预测HP40合金900℃/35MPa蠕变寿命结果对比
本方法 | Arrhenius定律 | 拉森-米勒法 | 实际蠕变寿命 | |
预测蠕变寿命/h | 620.6 | 733 | 804 | 629 |
预测误差/% | 1.33 | 16.5 | 27.8 |
Claims (2)
1.一种预测耐热合金蠕变寿命的方法,其特征在于:该方法首先,在Arrhenius定律关于蠕变寿命与应力关系方程的基础上,考虑高温强度对蠕变性能的有益作用以及应力对材料的蠕变机制的影响,建立蠕变寿命与应力关系的修正方程,即蠕变寿命预测模型;通过该模型采用最小二乘法对一定温度、不同应力下的蠕变寿命数据进行拟合,确定模型参数值,得到蠕变寿命与应力的关系式;通过该关系式求出特定应力下的预测蠕变寿命;
该方法具体步骤为:
(1)创建合金蠕变寿命预测模型:
Arrhenius定律关于蠕变寿命与应力关系的方程为:
tr=k0exp(k1σ) (1)
式中:tr为蠕变寿命;k0、k1为材料常数;σ为应力;
以σb-σ代替(1)式中的σ得:
tr=δ1exp[δ2(σb-σ)] (2)
式中:δ1、δ2为材料常数;σb为蠕变温度下的抗拉强度;σ为应力;
为提高模型精度,在(2)式右侧增加作为修正项,其中:δ3、δ4为材料常数,由此得到蠕变寿命与应力关系的修正方程,即蠕变寿命预测模型:
式中:tr为蠕变寿命;δi为材料常数,即参数,其中i=1,2,3,4;σb为蠕变温度下的抗拉强度;σ为应力;
(2)根据《GB/T4338-2006金属材料高温拉伸试验方法》,在预测蠕变温度下,测定合金的抗拉强度σb;
(3)根据《GB/T2039-2012金属材料单轴拉伸蠕变试验方法》,在预测蠕变温度下,测定不同应力σj下的拉伸蠕变寿命trj,其中,σj中的j=1,2,3,4……,trj中的j=1,2,3,4……;要求不少于3组蠕变试验数据;
(4)通过蠕变寿命预测模型采用最小二乘法对由步骤(3)得到的蠕变试验数据σj,trj进行拟合,其中j=1,2,3,4……;确定参数δi值,其中i=1,2,3,4;
(5)将参数δi值代入蠕变寿命预测模型,其中i=1,2,3,4,得到预测蠕变温度下蠕变寿命与应力的关系式,通过该关系式求出特定应力下的预测蠕变寿命。
2.根据权利要求1所述的一种预测耐热合金蠕变寿命的方法,其特征在于:本方法适合用于各种耐热合金、钛合金、镁合金以及铝合金蠕变寿命的预测。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610971577.6A CN106568655B (zh) | 2016-10-28 | 2016-10-28 | 一种预测耐热合金蠕变寿命的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610971577.6A CN106568655B (zh) | 2016-10-28 | 2016-10-28 | 一种预测耐热合金蠕变寿命的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106568655A CN106568655A (zh) | 2017-04-19 |
CN106568655B true CN106568655B (zh) | 2019-04-12 |
Family
ID=58539826
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610971577.6A Active CN106568655B (zh) | 2016-10-28 | 2016-10-28 | 一种预测耐热合金蠕变寿命的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106568655B (zh) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108733862B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-05-08 | 天津大学 | 稳态蠕变条件下考虑拘束效应的蠕变孕育期预测方法 |
CN108732031B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-06-02 | 天津大学 | 弹性条件下考虑拘束效应的蠕变孕育期预测方法 |
CN108732034B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-03-27 | 天津大学 | 弹性瞬态蠕变条件下含残余应力的蠕变孕育期预测方法 |
CN108733861B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-03-27 | 天津大学 | 塑性条件下含残余应力的蠕变孕育期预测方法 |
CN108732030B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-05-08 | 天津大学 | 塑性条件下考虑拘束效应的蠕变孕育期预测方法 |
CN108732032B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-03-27 | 天津大学 | 稳态蠕变条件下含残余应力的蠕变孕育期预测方法 |
CN108732033B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-05-08 | 天津大学 | 弹性瞬态蠕变条件下考虑拘束效应的蠕变孕育期预测方法 |
CN108731989B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-06-02 | 天津大学 | 塑性瞬态蠕变条件下含残余应力的蠕变孕育期预测方法 |
CN108733860B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-06-02 | 天津大学 | 塑性瞬态蠕变条件下考虑拘束效应的蠕变孕育期预测方法 |
CN108732029B (zh) * | 2017-04-24 | 2020-02-07 | 天津大学 | 弹性条件下含残余应力的蠕变孕育期预测方法 |
CN108256179B (zh) * | 2017-12-29 | 2021-06-15 | 沈阳工业大学 | 一种预测材料蠕变曲线的方法 |
CN108037263A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-05-15 | 嘉兴市特种设备检验检测院 | 一种火电厂用材质老化检测方法 |
CN108760476B (zh) * | 2018-05-29 | 2022-03-29 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种复合材料蠕变行为测试夹具及测试方法 |
CN110967245B (zh) * | 2018-09-28 | 2023-01-20 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 材料蠕变时间及寿命实验方法以及实验系统 |
CN111666673B (zh) * | 2020-06-01 | 2023-09-12 | 润电能源科学技术有限公司 | 一种锅炉过热器寿命的监控方法、装置、存储介质及设备 |
CN112630044A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-04-09 | 西北工业大学 | 基于晶体取向的镍基单晶合金的蠕变寿命预测方法 |
CN113008677B (zh) * | 2021-03-02 | 2022-06-10 | 中南大学 | 一种镍基高温合金的蠕变持久性能预测方法 |
CN113076627A (zh) * | 2021-03-17 | 2021-07-06 | 湖南大学 | 一种镍基高温合金宽温域蠕变强度预测方法 |
CN113053473B (zh) * | 2021-04-09 | 2022-05-24 | 中国工程物理研究院研究生院 | 聚合物粘结复合材料全阶段蠕变模型构建方法 |
CN113252465B (zh) * | 2021-05-20 | 2022-07-01 | 天津理工大学 | 一种基于m-h法的耐热钢蠕变寿命预测方法 |
CN113866008A (zh) * | 2021-09-07 | 2021-12-31 | 南京航空航天大学 | 一种基于阈值应力和抗拉强度的蠕变寿命预测方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101710053A (zh) * | 2009-11-06 | 2010-05-19 | 上海师范大学 | 高温材料的蠕变寿命预测方法 |
CN102507400A (zh) * | 2011-11-02 | 2012-06-20 | 嘉兴市特种设备检测院 | 一种t91钢管的剩余寿命定量分析方法 |
JP5337014B2 (ja) * | 2009-12-21 | 2013-11-06 | 三菱重工業株式会社 | 溶接継手部のクリープ強度向上構造 |
CN105158080A (zh) * | 2015-05-12 | 2015-12-16 | 上海发电设备成套设计研究院 | 一种预测高温材料蠕变寿命的加速试验法 |
JP2016006389A (ja) * | 2014-06-20 | 2016-01-14 | 株式会社Ihi | フェライト鋼のクリープ余寿命評価方法 |
CN105628511A (zh) * | 2015-12-25 | 2016-06-01 | 北京科技大学 | 一种高温合金蠕变寿命预测方法 |
CN105784508A (zh) * | 2016-04-11 | 2016-07-20 | 沈阳工业大学 | 一种表征单晶Ni基合金蠕变性能的方法 |
-
2016
- 2016-10-28 CN CN201610971577.6A patent/CN106568655B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101710053A (zh) * | 2009-11-06 | 2010-05-19 | 上海师范大学 | 高温材料的蠕变寿命预测方法 |
JP5337014B2 (ja) * | 2009-12-21 | 2013-11-06 | 三菱重工業株式会社 | 溶接継手部のクリープ強度向上構造 |
CN102507400A (zh) * | 2011-11-02 | 2012-06-20 | 嘉兴市特种设备检测院 | 一种t91钢管的剩余寿命定量分析方法 |
JP2016006389A (ja) * | 2014-06-20 | 2016-01-14 | 株式会社Ihi | フェライト鋼のクリープ余寿命評価方法 |
CN105158080A (zh) * | 2015-05-12 | 2015-12-16 | 上海发电设备成套设计研究院 | 一种预测高温材料蠕变寿命的加速试验法 |
CN105628511A (zh) * | 2015-12-25 | 2016-06-01 | 北京科技大学 | 一种高温合金蠕变寿命预测方法 |
CN105784508A (zh) * | 2016-04-11 | 2016-07-20 | 沈阳工业大学 | 一种表征单晶Ni基合金蠕变性能的方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
用修正的θ函数预测单晶镍基高温合金的蠕变寿命;胡南昌等;《钢铁研究学报》;20070630;第8-86页 * |
高温金属构件蠕变寿命预测的研究进展;赵彩丽;《材料导报A:综述篇》;20141231;第55-59页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106568655A (zh) | 2017-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106568655B (zh) | 一种预测耐热合金蠕变寿命的方法 | |
Lin et al. | Effect of temperature and strain rate on the compressive deformation behavior of 42CrMo steel | |
Liu et al. | Hot deformation and optimization of process parameters of an as-cast 6Mo superaustenitic stainless steel: a study with processing map | |
BR112015011226B1 (pt) | método de processamento de uma peça de trabalho de liga não magnética e de liga de aço inoxidável austenítico não magnético | |
Hu et al. | Crack growth rates and microstructure feature of initiation region for very‐high‐cycle fatigue of a high‐strength steel | |
Norström et al. | Thermal-fatigue behaviour of hot-work tool steels | |
Hurst et al. | The contribution of small punch testing towards the development of materials for aero-engine applications | |
Zhang et al. | The microstructure and properties change of dies manufactured by bimetal-gradient-layer surfacing technology | |
RU2530486C1 (ru) | Способ контроля стойкости трубных сталей против коррозионного растрескивания под напряжением | |
CN108256179A (zh) | 一种预测材料蠕变曲线的方法 | |
He et al. | Process design for multi-stage stretch forming of aluminium alloy aircraft skin | |
Ye et al. | Fatigue life prediction of notched components under size effect using critical distance theory | |
Young et al. | Effect of long range order on the stress corrosion susceptibility of a nickel-33 at% chromium alloy | |
CN108733860B (zh) | 塑性瞬态蠕变条件下考虑拘束效应的蠕变孕育期预测方法 | |
Selvarajan et al. | Fuzzy logic optimization with regression analysis on EDM machining parameters of Si 3N 4-TiN ceramic composites | |
Zhang et al. | High-temperature flow behavior modeling of 2099 alloy considering strain effects | |
CN110749300B (zh) | 激光冲击强化金属材料表面的凹坑质量评估方法 | |
CN113252465A (zh) | 一种基于m-h法的耐热钢蠕变寿命预测方法 | |
JP2000301262A (ja) | 金型寿命の予測方法及びそれを用いた金型材の最適物性値の予測方法 | |
JP2006326606A (ja) | 金型寿命の予測方法 | |
Baron | Creep and Stress-Rupture Failures | |
KR100971898B1 (ko) | 설비의 열화도 평가방법 | |
CN110736671B (zh) | 一种管件硬度异常部位的监测方法 | |
CN109959555B (zh) | 考虑厚度和裂纹深度影响的中心裂纹拉伸试样的孕育期预测方法 | |
CN109932242B (zh) | 稳态蠕变条件下考虑与载荷无关的拘束参量的蠕变孕育期预测方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |