CN106460751B - 燃料喷射阀 - Google Patents

Abstract

喷嘴(30)所具有的第1喷孔(31)形成为，穿过设置在从中心轴(CA0)离开规定的第1距离(R1)的位置的第1内壁侧中心点(IP31)的第1假想线(VL31)和中心轴(CA0)所成的角度是第1喷射角(α1)，形成第1喷孔(31)的第1喷孔内壁(311、312)所成的角度是第1开角(β1)。此外，喷嘴(30)所具有的第2喷孔(32)形成为，穿过设置在从中心轴(CA0)离开规定的第2距离(R2)的位置的第2内壁侧中心点(IP32)的第2假想线(VL32)和中心轴(CA0)所成的角度是比第1喷射角(α1)小的第2喷射角(α2)。这时，喷孔(32)形成为，形成第2喷孔(32)的第2喷孔内壁(321、322)所成的角度是比第1开角(β1)大的第2开角(β2)。

Description

燃料喷射阀

本发明以2014年5月28日提交的日本专利2014-110298号为基础，其记载内容援引于此。

技术领域

本发明涉及向内燃机喷射供给燃料的燃料喷射阀。

背景技术

以往，已知通过针阀的往复移动而使壳体所具有的喷孔开闭、从而将壳体内的燃料喷射到外部的燃料喷射阀。例如，专利文献1中记载了具备如下那样的壳体的燃料喷射阀，该壳体根据火花塞所设置的位置而具有内径不同的喷孔。

在专利文献1所记载的燃料喷射阀中，从形成于壳体的内壁的喷孔的内侧开口到形成于壳体的外壁的喷孔的外侧开口为止，内径是恒定的。因此，与内径不同的喷孔相比，每单位时间内流动的燃料的量不同，所以在燃烧室内可能无法使燃料可靠地成为微粒。此外，由喷孔喷射出的燃料中的未成为微粒的液滴状的燃料容易发生不完全燃烧，颗粒状物质的生成量可能会增加。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2007-085333号公报

发明内容

本发明的目的在于，提供一种能够降低燃料燃烧时生成的颗粒状物质的生成量的燃料喷射阀。

在本发明的第一方式中，燃料喷射阀具备：壳体、针阀、线圈、固定铁芯、以及可动铁芯。本发明的燃料喷射阀所具备的壳体具有：喷射燃料的多个喷孔、形成于多个喷孔的周围的阀座、形成于壳体的外壁的喷孔的外侧开口、形成于壳体的内壁的喷孔的内侧开口、以及喷孔内壁，该喷孔内壁形成为使得喷孔的截面积在外侧开口和内侧开口之间从内侧开口朝向外侧开口扩宽。

在本发明的燃料喷射阀中，喷孔的外侧开口的内径比该喷孔的内侧开口的内径大，阀座形成为，将包含阀座的假想面朝向壳体的中心轴延伸时，最先与喷孔内壁相交。此外，在本发明的燃料喷射阀中，喷孔轴和壳体的中心轴所成的角度即喷射角越小，第1直线和第2直线所成的角度即开角越大，上述第1直线是将位于喷孔内壁上的外侧开口和内侧开口连结的直线，上述第2直线是将位于相对于穿过设置于壳体的内壁上的内壁侧中心点和壳体的中心轴上的点的喷孔轴而言的、第1直线所在的喷孔内壁的相反侧的喷孔内壁上的外侧开口和内侧开口连结的直线。

一般来说，在燃料喷射阀中，燃料的微粒化的容易程度由喷孔中的燃料流动的特性决定。具体地说，在喷孔中流动的液体状的燃料与空气相接的表面积越大，或者在喷孔中流动的燃料的流速越快，则燃料越容易成为微粒。

在本发明的燃料喷射阀中，一个喷孔形成为研钵状，即外侧开口的内径比该一个喷孔的内侧开口的内径大。此外，与喷孔的截面积在多个喷孔中外侧开口和内侧开口之间从内侧开口朝向外侧开口扩宽的喷孔内壁的形状相比，喷射角越小，则第1直线和第2直线所成的角度即开角越大，该第1直线位于喷孔内壁上，该第2直线隔着喷孔轴位于该第1直线所在的喷孔内壁的相反侧的喷孔内壁上。

喷孔的喷射角与包含阀座的假想面和该喷孔的喷孔内壁所成的角度即冲击角具有正的相关关系。喷射角越小，则喷孔中流动的燃料的流速越快，但是由于冲击角变小，所以不易成为微粒。在此，在本发明的燃料喷射阀中，在冲击角较小的喷孔、即喷射角较小的喷孔中，相对地扩大开角，增大喷孔中流动的液体状的燃料与空气相接的表面积。由此，在本发明的燃料喷射阀中，沿着喷孔的喷孔内壁流动的燃料容易成为微粒，能够减少因不完全燃烧而生成颗粒状物质的液滴状的燃料。

附图说明

通过参照附图进行的详细说明，本发明的上述目的及其他目的、特征和优点变得更加明确。

图1是本发明的一个实施方式的燃料喷射阀的截面图。

图2是图1的II部扩大图。

图3是图2的III向视图。

图4是表示本发明的一个实施方式的燃料喷射阀中的开角和喷射角的关系的特性图。

具体实施方式

以下基于附图说明本发明的实施方式。

(一个实施方式)

图1、2示出了本发明的一个实施方式的燃料喷射阀1。另外，在图1、2中，示出了针阀40从阀座34离开的方向即开阀方向、以及针阀40抵接到阀座34的方向即闭阀方向。

燃料喷射阀1例如应用于未图示的直喷式汽油发动机的燃料喷射装置，将作为燃料的汽油以高压向发动机喷射供给。这种情况下，发动机相当于内燃机。燃料喷射阀1具备：壳体20、针阀40、可动铁芯47、固定铁芯35、线圈38、第1弹簧24、第2弹簧26等。

如图1所示，壳体20由第一筒部件21、第二筒部件22、第三筒部件23及喷嘴30构成。第一筒部件21、第二筒部件22及第三筒部件23均形成为大致圆筒状，按照第一筒部件21、第二筒部件22、第三筒部件23的顺序同轴地配置，并且相互连接。

第一筒部件21及第三筒部件23例如由铁素体系不锈钢等磁性材料形成，被实施了磁稳定化处理。第一筒部件21及第三筒部件23的硬度较低。另一方面，第二筒部件22例如由奥氏体系不锈钢等非磁性材料形成。第二筒部件22的硬度比第一筒部件21及第三筒部件23的硬度高。

喷嘴30设置在第一筒部件21的与第二筒部件22相反侧的端部。喷嘴30例如由马氏体系不锈钢等金属形成为有底筒状，焊接到第一筒部件21。喷嘴30被实施淬火处理，以具有规定的硬度。喷嘴30由喷射部301及筒部302形成。

喷射部301以与燃料喷射阀1的中心轴同轴的壳体20的中心轴CA0为对称轴而形成为线对称。喷射部301的第1外壁304以朝向中心轴CA0的方向突出的方式形成。在喷射部301形成有多个将壳体20的内部和外部连通的喷孔。在形成于喷射部301的内壁303的喷孔的内部侧的开口即内侧开口的缘部形成有阀座34。

筒部302包围喷射部301的径方向外侧，设置为朝向与喷射部301的第1外壁304突出的方向相反的一侧延伸。筒部302中，第1端部与喷射部301连接，第2端部与第一筒部件21连接。

针阀40例如由马氏体系不锈钢等金属形成。针阀40被实施淬火处理，以具有规定的硬度。针阀40的硬度设定为与喷嘴30的硬度大体同等。

针阀40可往复地收容在壳体20内。针阀40由轴部41、密封部42、以及大径部43等形成。轴部41、密封部42及大径部43一体地形成。

轴部41形成为圆筒棒状。在轴部41的密封部42附近形成有滑接部45。滑接部45形成为大致圆筒状，第2外壁451的一部分被倒角。滑接部45中，第2外壁451的未倒角的部分能够与喷嘴30的内壁滑接。由此，针阀40被引导在阀座34侧的前端部进行往复移动。在轴部41形成有将轴部41的内壁和外壁连接的孔46。

密封部42设置为能够在轴部41的阀座34侧的端部与阀座34抵接。针阀40通过密封部42从阀座34离开或者与阀座34抵接而将喷孔进行开闭，将壳体20的内部和外部连通或切断。

大径部43设置在轴部41的与密封部42相反的一侧。大径部43以其外径比轴部41的外径大的方式形成。大径部43的阀座34侧的端面与可动铁芯47抵接。

针阀40中，滑接部45被喷嘴30的内壁支承，并且轴部41经由可动铁芯47被第二筒部件22的内壁支持，在壳体20的内部进行往复移动。

可动铁芯47例如由铁素体系不锈钢等磁性材料形成为大致圆筒状，表面被实施例如镀铬处理。可动铁芯47被实施磁稳定化处理。可动铁芯47的硬度较低，与壳体20的第一筒部件21及第三筒部件23的硬度大体同等。在可动铁芯47的大致中央形成有贯通孔49。在贯通孔49中插通着针阀40的轴部41。

固定铁芯35例如由铁素体系不锈钢等磁性材料形成为大致圆筒状。固定铁芯35被实施磁稳定化处理。固定铁芯35的硬度与可动铁芯47的硬度大体同等，但是为了确保可动铁芯47的作为止动件的功能，对表面实施例如镀铬处理，确保必要的硬度。固定铁芯35与壳体20的第三筒部件23焊接，固定到壳体20的内侧。

线圈38形成为大致圆筒状，主要包围第二筒部件22及第三筒部件23的径方向外侧。线圈38被供电时形成磁场。在线圈38的周围形成磁场后，在固定铁芯35、可动铁芯47、第一筒部件21及第三筒部件23中形成磁路。由此，在固定铁芯35和可动铁芯47之间产生磁吸引力，可动铁芯47被吸引到固定铁芯35。这时，抵接到可动铁芯47的与阀座34侧相反一侧的面的针阀40，与可动铁芯47一起向固定铁芯35侧、即开阀方向移动。

第1弹簧24设置为，第1端与大径部43的弹簧抵接面431抵接。第1弹簧24的第2端与压入固定到固定铁芯35的内侧的调整管11的一端抵接。第1弹簧24具有沿着轴方向伸展的力。由此，第1弹簧24将针阀40和可动铁芯47一起向阀座34的方向、即闭阀方向施力。

第2弹簧26设置为，第1端与可动铁芯47的第1台阶面48抵接。第2弹簧26的第2端与形成于壳体20的第一筒部件21的内壁的环状的第2台阶面211抵接。第2弹簧26具有沿着轴方向伸展的力。由此，第2弹簧26将可动铁芯47和针阀40一起向阀座34的相反方向、即开阀方向施力。

在本实施方式中，第1弹簧24的施加力比第2弹簧26的施加力更大。由此，在线圈38未被供电的状态下，针阀40的密封部42成为落座在阀座34上的状态、即闭阀状态。

在第三筒部件23的与第二筒部件22相反侧的端部，压入焊接了大致圆筒状的燃料导入管12。在燃料导入管12的内侧设置有过滤器13。过滤器13捕获从燃料导入管12的导入口14流入的燃料中包含的异物。

燃料导入管12及第三筒部件23的径方向外侧通过树脂模塑而成。在该模塑部分形成连接器15。连接器15中嵌入成型有用于向线圈38供电的端子16。此外，在线圈38的径方向外侧以覆盖线圈38的方式形成有筒状的保持器17。

从燃料导入管12的导入口14流入的燃料在固定铁芯35的径内方向、调整管11的内部、针阀40的大径部43及轴部41的内侧、孔46、第一筒部件21和针阀40的轴部41之间的间隙中流通，被导向喷嘴30的内部。即，从燃料导入管12的导入口14到第一筒部件21和针阀40的轴部41之间的间隙为止，成为向喷嘴30的内部导入燃料的燃料通路18。为了向发动机的燃烧室直接喷射燃料，在燃料通路18中流动的燃料的压力较高，在一个实施方式的燃料喷射阀中，在燃料通路18中流动的燃料的压力被设定为1MPa以上。

一个实施方式的燃料喷射阀1的特征在于，形成于喷嘴30的喷孔所设置的位置及喷孔的形状。在此，参照穿过中心轴CA0的燃料喷射阀1的截面图即图2，说明喷孔的位置及形状。

首先说明第1喷孔31的形状。

第1喷孔31形成为，作为喷孔轴的第1假想线VL31和中心轴CA0所成的角度是第1喷射角α1，该作为喷孔轴的第1假想线VL31穿过设置在喷射部301的内壁303上且从中心轴CA0离开规定的第1距离R1的位置的第1内壁侧中心点IP31和中心轴CA0上的点。

此外，第1喷孔31形成为，与第1假想线VL31垂直的截面形状是圆形状。形成于第1外壁304的第1外侧开口314的内径比形成于内壁303的第1内侧开口313的内径大。即，从燃料喷射阀1的外部侧观察时，第1喷孔31形成为越朝向喷嘴30的内部则越变细的研钵状。

第1喷孔31形成为，喷孔内壁形成为第1开角β1，该喷孔内壁在第1内侧开口313和第1外侧开口314之间从第1内侧开口313朝向第1外侧开口314而第1喷孔31的截面积变大。

参照穿过中心轴CA0及第1假想线VL31的燃料喷射阀1的截面图即图2，具体地说明第1开角β1。在此，为了方便起见，将比第1假想线VL31更靠中心轴CA0侧的第1喷孔31的喷孔内壁设为第1喷孔内壁311，该第1喷孔内壁311是第1直线所在的第1喷孔内壁，将比第1假想线VL31更靠中心轴CA0侧的相反侧的第1喷孔31的喷孔内壁设为第2喷孔内壁312，该第2喷孔内壁312是第1直线所在的喷孔内壁的相反侧的第2喷孔内壁。这时，图2所示的第1喷孔内壁311上的作为第1直线的第1截面线L311和第2喷孔内壁312上的作为第2直线的第2截面线L312所成的角度成为第1开角β1。

此外，作为阀座34的一部分且从第1喷孔31观察时位于中心轴CA0所处的方向的相反方向的第1阀座341形成为，使包含第1阀座341的第1假想面VP341朝向中心轴CA0延伸时，第1假想面VP341最先与第1喷孔内壁311相交。换句话说，第1阀座341形成为，使第1假想面VP341朝向中心轴CA0延伸时，不与第2喷孔内壁312相交，而是直接与第1喷孔内壁311相交。这时，如图2所示，第1喷孔内壁311上的第1截面线L311和第1假想面VP341上的截面线所成的角度，成为假想面和形成该喷孔的喷孔内壁所成的角度、即第1冲击角γ1。

接下来说明第2喷孔32的形状。

第2喷孔32形成为，作为喷孔轴的第2假想线VL32和中心轴CA0所成的角度是比第1喷射角α1小的第2喷射角α2，该作为喷孔轴的第2假想线VL32穿过位于喷射部301的内壁303上且从中心轴CA0离开规定的第2距离R2的位置的第2内壁侧中心点IP32和中心轴CA0上的点。

此外，第2喷孔32形成为，与第2假想线VL32垂直的截面形状为圆形状。形成于第1外壁304的第2外侧开口324的内径比形成于内壁303的第2内侧开口323的内径大。即，从燃料喷射阀1的外部侧观察时，第2喷孔32形成为随着朝向喷嘴30的内部而变细的研钵状。

第2喷孔32形成为，喷孔内壁成为第2开角β2，该喷孔内壁在第2内侧开口323和第2外侧开口324之间从第2内侧开口323朝向第2外侧开口324而第2喷孔32的截面积变大。

参照穿过中心轴CA0及第2假想线VL32的燃料喷射阀1的截面图即图2，具体地说明第2开角β2。在此，为了方便起见，将比第2假想线VL32更靠中心轴CA0侧的第2喷孔32的喷孔内壁设为第3喷孔内壁321，该第3喷孔内壁321是第1直线所在的第1喷孔内壁，将比第2假想线VL32更靠中心轴CA0侧的相反侧的第2喷孔32的喷孔内壁设为第4喷孔内壁322，该第4喷孔内壁322是第1直线所在的喷孔内壁的相反侧的第2喷孔内壁。这时，图2所示的第3喷孔内壁321上的作为第1直线的第3截面线L321和第4喷孔内壁322上的作为第2直线的第4截面线L322所成的角度是第2开角β2。

此外，作为阀座34的一部分且从第2喷孔32观察时位于中心轴CA0的相反方向的第2阀座342形成为，使包含第2阀座342的第2假想面VP342朝向中心轴CA0延伸时，最先与第2喷孔32的第3喷孔内壁321相交。换句话说，第2阀座342形成为，使第2假想面VP341朝向中心轴CA0延伸时，不与第4喷孔内壁322相交，而是直接与第3喷孔内壁321相交。这时，如图2所示，第3喷孔内壁321上的第3截面线L321和第2假想面VP342上的截面线所成的角度，是假想面和形成该喷孔的喷孔内壁所成的角度、即第2冲击角γ2。

在此，仅对于图2所示的两个喷孔31、32说明了喷射角、开角及冲击角的关系，但是形成于喷嘴30的其他喷孔也具有同样的关系。即，喷射角大的喷孔与喷射角小的喷孔相比，开角小且冲击角大。

图3中示出了第1喷孔31将燃料向外部喷射时的、从第1喷孔31的外侧观察的燃料的流动的情形的示意图。图3中为了说明在第1喷孔31中流动的燃料的位置，将壳体20的中心轴CA0相对于第1喷孔31所处的方向作为中心轴方向示出，将壳体20的中心轴CA0相对于第1喷孔31所处的方向的相反方向作为中心轴相反方向示出。

针阀40从第1阀座341离开时，燃料穿过第1阀座341和密封部42的阀座抵接面421之间而沿着第1假想面VP341流动(参照图2)。如空心箭头F0所示，沿着第1假想面VP341流动的燃料冲击到第1喷孔内壁311。这时，燃料通过滞留在燃料通路18时的压力而从燃料通路18推出，如图3所示，被推压到第1喷孔内壁311而流动。由此，第1喷孔31的燃料F1顺着第1喷孔内壁311而流动，另一方面，燃料不沿着中心轴相反方向侧的第2喷孔内壁312流动，所以在第1喷孔31的中心轴相反方向侧形成空间S31。

在从喷孔喷射燃料并使燃料成为微粒的燃料喷射阀中，为了促进燃料的微粒化，希望对喷孔中流动的燃料作用较大的剪切力。对喷孔中流动的燃料作用的剪切力由喷孔中流动的燃料与空气相接的表面积的大小和燃料的流速之积来决定。

在一个实施方式的燃料喷射阀1中，形成喷孔的喷孔内壁中的中心轴CA0侧的喷孔内壁，与包含位于该喷孔的中心轴相反方向的阀座并朝向中心轴CA0延伸的假想面相交。由此，针阀40从阀座34离开而在阀座34和针阀40的阀座抵接面之间形成间隙(图2的间隙300等)时，穿过该间隙而流动的燃料直接冲击到喷孔的中心轴CA0侧的喷孔内壁，被推压到该喷孔内壁上而流动。由此，在穿过间隙而流动的燃料哪怕只冲击到壳体的内壁一次之后，比喷孔中流动的燃料的流速也会变慢。此外，冲击角越大，穿过形成在阀座34和阀座抵接面之间的间隙而被推出的燃料，被越强地推压到喷孔内壁，所以燃料与空气相接的表面积、具体地说是图3的双点划线A31所围出的区域的长度变长。因此，穿过形成在阀座34和阀座抵接面之间的间隙的燃料直接冲击到喷孔的中心轴CA0侧的喷孔内壁上的燃料喷射阀1，能够使较多的燃料成为微粒。

此外，在一个实施方式的燃料喷射阀1中，根据与冲击角的大小具有正的相关关系的喷射角的大小来调整开角。

图4中示出了燃料喷射阀1中的喷孔的喷射角和开角的关系。在图4中，示出了关于任意的喷射角、根据开角和对喷孔中流动的燃料作用的剪切力的关系计算出的剪切力成为最大的开角的结果。

如图4所示，如果喷孔的喷射角变大，则剪切力成为最大的开角变小。即，如果喷射角大，则即使喷孔的形状是内侧开口的内径和外侧开口的内径的大小比较接近的形状，对燃料作用的剪切力也变大，燃料容易成为微粒。另一方面，如果喷射角小，通过将喷孔的形状设为外侧开口的内径比内侧开口的内径大的形状，能够增大对燃料作用的剪切力。由此，根据喷射角的大小来变更开角的大小，在多个喷孔的每一个中，都能够使较多的燃料成为微粒。

像这样，在一个实施方式的燃料喷射阀1中，在形成于阀座34和阀座抵接面之间的间隙中流动的燃料直接冲击到形成喷孔的喷孔内壁之中的中心轴CA0侧的喷孔内壁，能够有效地利用燃料通路18中的燃料的压力，能够较大地确保喷孔中与空气相接的表面积。此外，即使是冲击角较小的喷孔，通过增大开角，也能够对于被推压到喷孔内壁的燃料作用较大的剪切力，能够使较多的燃料成为微粒。由此，在一个实施方式的燃料喷射阀1中，能够使喷孔中流动的燃料较多地成为微粒。此外，由于促进了燃料的微粒化，所以相对地液滴状的燃料变少，能够减少燃料燃烧时生成的颗粒状物质的生成量。

(其他实施方式)

(A)在上述的实施方式中，以冲击角越大则开角越小的方式形成喷孔。但是，冲击角和开角的关系不限于此。包含喷孔的中心轴相反方向的阀座而朝向中心轴CA0延伸的假想面与该喷孔的喷孔内壁之中的中心轴侧的喷孔内壁交叉即可。

(B)在上述的实施方式中，燃料通路中流动的燃料的压力为1MPa以上。但是，燃料的压力不限于此。只要是能够向发动机的燃烧室直接喷射燃料的程度的压力即可。

(C)在上述的实施方式中，喷孔形成为，截面形状为圆形状。但是，喷孔的截面形状不限于此。

本发明不限于这样的实施方式，在不脱离其主旨的范围内，能够以各种方式来实施。

以上基于实施例说明了本发明，但是本发明不限于该实施例和构造。本发明也包含各种变形例和均等范围内的变形。此外，各种组合和方式、以及包含其中的仅一个要素、或其以上或以下的其他组合和方式也包含在本发明的范畴和思想范围内。

Claims (3)

1.一种燃料喷射阀，具备：

筒状的壳体(20)，具有形成在中心轴(CA0)方向的一端并喷射燃料的多个喷孔(31、32)、形成在多个所述喷孔的周围的阀座(34、341、342)、以及供所述喷孔喷射的燃料流动的燃料通路(18)；

针阀(40)，设置为能够在所述壳体的中心轴方向上往复移动，通过从所述阀座离开或者抵接到所述阀座，将所述喷孔进行开闭；

线圈(38)，被通电时形成磁场；

固定铁芯(35)，在所述壳体内被固定在由所述线圈形成的磁场内；以及

可动铁芯(47)，设置为能够在所述壳体的中心轴方向上往复移动，所述线圈被通电时，与所述针阀一起被朝向所述固定铁芯的方向吸引，

形成于所述壳体的外壁(304)的所述喷孔的外侧开口(314、324)的内径比形成于所述壳体的内壁(303)的该喷孔的内侧开口(313、323)的内径更大，

所述阀座形成为，将包含所述阀座的假想面(VP341、VP342)朝向所述壳体的中心轴延伸时，最先与第1喷孔内壁(311、321)相交，该第1喷孔内壁(311、321)形成为，在所述外侧开口和所述内侧开口之间从所述内侧开口朝向所述外侧开口而该喷孔的截面积变大，

喷孔轴和所述壳体的中心轴所成的角度即喷射角(α1、α2)越小，则第1直线(L311、L321)和第2直线(L312、L322)所成的角度即开角(β1、β2)越大，所述第1直线是将位于所述第1喷孔内壁上的所述外侧开口和所述内侧开口连结的直线，所述第2直线是将位于第2喷孔内壁(312、322)上的所述外侧开口和所述内侧开口连结的直线，该第2喷孔内壁隔着所述喷孔轴(VL31、VL32)而位于所述第1直线所在的所述第1喷孔内壁的相反侧，该喷孔轴穿过设置于所述壳体的内壁上的内壁侧中心点(IP31、IP32)和所述壳体的中心轴上的点，

所述喷孔形成为，冲击角(γ1、γ2)越小则开角越大，该冲击角是包含所述阀座之中的从该喷孔观察时位于所述壳体的中心轴侧的相反侧的一部分阀座(341、342)的假想面和该喷孔的所述第1喷孔内壁所成的角度。

2.如权利要求1所述的燃料喷射阀，

从所述喷孔喷射的燃料的压力为1MPa以上。

3.如权利要求1所述的燃料喷射阀，

所述阀座形成为，将所述假想面(VP341、VP342)朝向所述壳体的中心轴延伸时，不与所述第2喷孔内壁(312、322)相交，而是直接与第1喷孔内壁(311、321)相交。