CN106282799A - 厚规格x52管线钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种厚规格X52管线钢及其生产方法,尤其是一种应用于钢带生产领域的厚规格X52管线钢及其生产方法。本发明提供了一种生产成本低厚规格X52管线钢,其化学成分量百分比为:C:0.03%‑0.07%,Si:0.10%‑0.30%,Mn:1.10%‑1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%‑0.035%,Ti:0.008%‑0.019%,Cr:0.15%‑0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。本发明还提供了一种生产成本低、的厚规格X52管线钢的生产方法。包括以下几个步骤:A、冶炼B、粗轧;精轧;双段冷却。本发明生产生产效率高,生产控制难度小。
Description
技术领域
本发明涉及一种厚规格X52管线钢及其生产方法,尤其是一种应用于热连轧钢带生产领域的厚规格X52管线钢及其生产方法。
背景技术
管道运输是长距离输送石油和天然气最经济的输送方式,有高效、经济、安全、无污染的特点。为了确保管道输送的稳定性和安全性,长距离、高压输送管线通常采用厚壁管。
油气输送用管经常经过人口密集的地区,其安全性尤为重要,因此油气输送管用管线钢综合性能要求高,要求具有韧性高,韧脆转变温度低、焊接性能好等,特别是表示止裂性能的DWTT(落锤撕裂试验)性能要求严格。DWTT(落锤撕裂试验)性能是输气输送管线钢质量要求的一个重要的必备的指标,DWTT采用全厚度试样,较常规冲击试验更能真实、准确反应材料的断裂韧性。为了提高管线的输送压力,从而提高管线单位时间的输送量,一般有两种方法,一种是提高管线钢的强度级别,一种是提高管线钢的厚度。DWTT对钢材的厚度极其敏感,随钢材厚度增加,其组织均匀性降低,DWTT性能恶化,特别是强度级别较低的管线钢,其合金元素含量少,随厚度增加,其组织均匀性恶化更加严重,因此,提高X52厚规格管线钢落锤性能是X52厚规格管线钢批量生产过程中亟待解决的关键问题。
在现有技术中,专利CN101928884A公开的一种X52管线钢及其生产方法中,其化学成分:C:0.070~0.090%,Si:0.15~0.30%,Mn:1.10~1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.006%,Nb:0.020~0.040%,Ti:0.010-0.020%,Als:0.010-0.040%。该专利的卷取温度为580℃~620℃。该发明C含量较高,如果卷取温度低于580℃,将出现贝氏体组织,卷取温度高于620℃,其心部组织粗大,均降低其落锤性能,同时,该专利是在双机架紧凑是炉卷轧制上生产,其经过粗轧后的钢坯延时20-50秒,使粗轧钢坯温度低于900℃在进行3道次连续精轧,终轧温度790-830℃,该发明粗轧后需要待温,其生产效率低,不适合热连轧生产。
专利CN1003572025A公开的一种低成本X52管线钢的生产方法及管线钢中:C:0.08~0.12%、Si≤0.35%、Mn:1.10~1.40%、P≤0.025%、S≤0.025%、Ti:0.010-0.020%,该发明采用C-Mn钢工艺路线,通过提高碳含量来提高其强度,其卷取温度580℃~620℃,如果卷取温度低于580℃,将出现贝氏体组织,卷取温度高于620℃,其心部组织粗大,均降低其落锤性能,该发明不能生产厚规格的X52管线钢,其成品厚度为2-10mm。
专利CN102747292A公开的正火态抗酸管线用钢X52NS热轧板卷及其制造方法中,其权利要求书中的化学成分范围很宽,C:0.02-0.06%,Si:0.10-0.35%,Mn:1.10-1.40%,P:≤0.018%,S:≤0.003%,Cr:0-0.50%,Ti:0.005-0.10%,Nb:0.005-0.10%,V:0.005-0.05%,Ni:0-0.50%,Cu:0-0.50%,该发明含有一定量的V,为了促进V的碳氮化物析出,其卷取温度为560℃~620℃,在这种高的卷取温度条件下,要保证厚规格产品的组织均匀性,必须加入昂贵的合金元素,从该发明的实施例中可以看出,所有实施例的成分均加入了昂贵的合金元素Ni和Cu,同时该发明的硫含量要求低于0.003%,脱硫成本高,因此,该发明的生产成本高。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高,高韧性、具有良好的落锤撕裂性能的厚规格X52管线钢。
本发明解决上述技术问题所采用的厚规格X52管线钢,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.07%,Si:0.10%-0.30%,Mn:1.10%-1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%-0.035%,Ti:0.008%-0.019%,Cr:0.15%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
进一步的是,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.04%-0.06%,Si:0.15%-0.25%,Mn:1.15%-1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.008%,Nb:0.025%-0.034%,Ti:0.010%-0.017%,Cr:0.20%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明所要解决的另一个技术问题是提供一种生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高,高韧性、具有良好的落锤撕裂性能的厚规格X52管线钢的生产方法。
本发明解决上述技术问题所采用的厚规格X52管线钢的生产方法的方法,包括以下几个步骤:
A、按照权利要求1或2所述的厚规格X52管线钢的化学成分及其重量百分比经冶炼、连铸得到板坯;
B、将前一步骤得到的板坯加热到1170℃~1210℃后经粗轧得到中间坯;
C、对前一步骤所得中间坯进行精轧,精轧入口温度控制在960~1000℃,终轧温度范围为830℃~870℃;
D、精轧后以15℃/s~40℃/s的冷却速度冷却到高于卷取温度10℃/s~30℃/s的中间温度,空冷4秒~6秒后,以5℃/s~15℃/s冷却速度冷却到350℃~520℃卷取。
进一步的是,在D步骤中精轧后以20℃/秒~30℃/秒的冷却速度冷却到比卷取温度高10℃~30℃的中间温度,然后空冷4秒~6秒后,最后以8℃/秒~12℃/秒的冷却速度冷却到卷取温度450℃~520℃进行卷取。
进一步的是,在B步骤中板坯粗轧采用5道次或7道次轧制,每道次变形量必须≥20%。
进一步的是,在C步骤中精轧入口温度控制960~990℃,终轧温度范围为830~865℃,精轧倒数第三道次的变形量20%以上,倒数第二道次的变形量在17%以上,最后一道次的变形量在10%以上。
本发明的有益效果是:本发明不需要加入昂贵的Cu、Ni、V等元素,生产成本相对较低;不需要大幅度降低其精轧入口温度,生产效率高,本发明卷取温度范围宽,生产控制难度小,大生产中性能合格率高。本发明生产的12mm~20mm的厚规格X52管线钢的本发明12mm-20mm的厚规格X52管线钢的屈服强度其屈服强度400~460MPa,抗拉强度500~580MPa,延伸率A50≥24%,-20℃的冲击功≥120J,-20℃落锤剪切面积95%以上。本发明具有生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高的特点。
具体实施方式
本发明的厚规格X52管线钢,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.07%,Si:0.10%-0.30%,Mn:1.10%-1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%-0.035%,Ti:0.008%-0.019%,Cr:0.15%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。本发明采用超低碳铌微合金化,加入一定量的Cr,不需要加入昂贵的不需要加入昂贵的Cu、Ni、V等元素等元素,具有生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高的特点。
为了进一步提高厚规格X52管线钢的力学性能,尤其是落锤性能,对其化学成分做了进一步优化,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.04%-0.06%,Si:0.15%-0.25%,Mn:1.15%-1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.008%,Nb:0.025%-0.034%,Ti:0.010%-0.017%,Cr:0.20%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明所采用的厚规格X52管线钢的生产方法的方法,包括以下几个步骤:
A、按照权利要求1或2所述的厚规格X52管线钢的化学成分及其重量百分比经冶炼、连铸得到板坯
B、将前一步骤得到的板坯加热到1170~1210℃后经粗轧得到中间坯;采用前述方法既保证Nb的充分固溶,又防止奥氏体晶粒的异常长大。
C、所得中间坯经热卷箱卷取之后即进行移位开卷,进入精轧机组精轧,精轧入口温度控制在960~1000℃,终轧温度范围为830~870℃,保证未再结晶区变形量,增加变形带,增加相变形核核心,细化铁素体晶粒。所述热卷箱可以为无芯移送热卷箱。在所述热卷箱中实现中间坯头尾互换,以保证钢坯通长的温度均匀;同时去除二次氧化铁皮以保证钢坯板面光洁。
D、精轧后以15℃/s~40℃/s的冷却速度冷却到高于卷取温度10℃/s~30℃/s的中间温度,空冷4秒~6秒后,以5℃/s~15℃/s冷却速度冷却到350℃~520℃卷取。采用不同冷却速度进行双段冷却的方式可以使最终得到的厚规格X52管线钢的屈服强度,抗拉强度,延伸率,-20℃的冲击功,-20℃落锤剪切面积等力学性能得到显著提高。
具体的生产工艺过程为:铁水脱硫→转炉冶炼复合吹炼→脱氧、合金化及高碱度精练渣脱硫→炉后小平台补喂Al线、Ti微合金化→喂钙线→连铸→板坯加热→高压水除鳞→粗轧→精轧→层流冷却→卷取→包装入库。
本发明采用超低碳Nb微合金化,加入一定量的Cr,连铸坯经粗轧-精轧-快速冷却-卷取生产出表面组织为针状铁素体,心部组织为细的为铁素体+珠光体的热轧钢板。其屈服强度400~460MPa,抗拉强度500~580MPa,延伸率A50≥24%,-20℃的冲击功≥120J,-20℃落锤剪切面积95%以上。生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高,在普通热连轧生产线上生产的特点。
为提高双段冷却的效果以达到进一步提高产品力学性能的目的。在D步骤中精轧后以20℃/秒~30℃/秒的冷却速度冷却到比卷取温度高10℃~30℃的中间温度,然后空冷4秒~6秒后,最后以8℃/秒~12℃/秒的冷却速度冷却到卷取温度450℃~520℃进行卷取。
在B步骤中板坯粗轧采用5道次或7道次轧制,每道次变形量必须≥20%。采用前述轧制方法,可以同时保证产品的形状和力学性能满足要求,同时提高生产率,降低生产成本。
为进一步提高产品性能采用分部控制变形量的精轧方法,保证未再结晶区变形量,增加相变形核核心,细化铁素体晶粒。在C步骤中精轧入口温度控制960~990℃,终轧温度范围为830~865℃,精轧倒数第三道次的变形量20%以上,倒数第二道次的变形量在17%以上,最后一道次的变形量在10%以上。
下面是本发明的10个实施例,表1是本发明的10个实施例的化学成分,表2是热轧工艺控制值,表3是钢卷的力学性能。
表1实施例的化学成分
实施例 | C | Si | Mn | P | S | Nb | Ti | Cr |
1 | 0.053 | 0.23 | 1.16 | 0.017 | 0.07 | 0.031 | 0.014 | 0.26 |
2 | 0.051 | 0.21 | 1.23 | 0.012 | 0.06 | 0.030 | 0.012 | 0.28 |
3 | 0.046 | 0.18 | 1.19 | 0.014 | 0.06 | 0.028 | 0.015 | 0.24 |
4 | 0.055 | 0.22 | 1.25 | 0.016 | 0.07 | 0.033 | 0.012 | 0.25 |
5 | 0.052 | 0.21 | 1.28 | 0.013 | 0.05 | 0.031 | 0.013 | 0.29 |
6 | 0.038 | 0.22 | 1.26 | 0.017 | 0.08 | 0.029 | 0.015 | 0.25 |
7 | 0.045 | 0.24 | 1.22 | 0.013 | 0.06 | 0.028 | 0.012 | 0.27 |
8 | 0.050 | 0.20 | 1.20 | 0.018 | 0.07 | 0.034 | 0.018 | 0.27 |
9 | 0.048 | 0.19 | 1.18 | 0.014 | 0.07 | 0.033 | 0.017 | 0.26 |
10 | 0.054 | 0.21 | 1.24 | 0.016 | 0.06 | 0.032 | 0.015 | 0.26 |
表2实施例的热轧工艺控制值
表3实施例的钢卷的力学性能
Claims (6)
1.厚规格X52管线钢,其特征在于:其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.07%,Si:0.10%-0.30%,Mn:1.10%-1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%-0.035%,Ti:0.008%-0.019%,Cr:0.15%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的厚规格X52管线钢,其特征在于:其化学成分按重量百分比组成为:C:0.04%-0.06%,Si:0.15%-0.25%,Mn:1.15%-1.30%,P:≤0.020%,S:≤0.008%,Nb:0.025%-0.034%,Ti:0.010%-0.017%,Cr:0.20%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
3.生产如权利要求1或2中任意一项权利要求的厚规格X52管线钢的方法,其特征在于:包括以下几个步骤:
A、按照权利要求1或2所述的厚规格X52管线钢的化学成分及其重量百分比经冶炼、连铸得到板坯;
B、将前一步骤得到的板坯加热到1170℃~1210℃后经粗轧得到中间坯;
C、对前一步骤所得中间坯进行精轧,精轧入口温度控制在960~1000℃,终轧温度范围为830~870℃;
D、精轧后以15℃/s~40℃/s的冷却速度冷却到高于卷取温度10℃/s~30℃/s的中间温度,空冷4秒~6秒后,以5℃/s~15℃/s冷却速度冷却到350℃~520℃卷取。
4.如权利要求3所述的生产厚规格X52管线钢的方法,其特征在于:在D步骤中精轧后以20℃/秒~30℃/秒的冷却速度冷却到比卷取温度高10℃~30℃的中间温度,然后空冷4秒~6秒后,最后以8℃/秒~12℃/秒的冷却速度冷却到卷取温度450℃~520℃进行卷取。
5.如权利要求3所述的生产厚规格X52管线钢的方法,其特征在于:在B步骤中板坯粗轧采用5道次或7道次轧制,每道次变形量必须≥20%。
6.如权利要求3所述的生产厚规格X52管线钢的方法,其特征在于:在C步骤中精轧入口温度控制960~990℃,终轧温度范围为830~865℃,精轧倒数第三道次的变形量20%以上,倒数第二道次的变形量在17%以上,最后一道次的变形量在10%以上。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110205551A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-09-06 | 鞍钢股份有限公司 | 提高厚规格l555m级别管线钢dwtt性能的方法 |
JP2020063500A (ja) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 日本製鉄株式会社 | Uoe鋼管用鋼板およびその製造方法 |
CN111270137A (zh) * | 2020-02-17 | 2020-06-12 | 本钢板材股份有限公司 | 一种抗酸腐蚀管线钢x52ms热轧卷板及其制备方法 |
CN111534741A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底管线用钢X56Mo轧制方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004131810A (ja) * | 2002-10-11 | 2004-04-30 | Jfe Steel Kk | 耐座屈性能の優れた鋼管の製造方法 |
CN102653836A (zh) * | 2012-05-04 | 2012-09-05 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 一种x70管线钢热轧钢卷的生产方法 |
CN103160744A (zh) * | 2013-03-22 | 2013-06-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种性能均匀韧性优良管线钢板的生产工艺 |
CN104099522A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-10-15 | 首钢总公司 | 无铜镍抗酸管线钢x52ms及其热轧板卷的制造方法 |
CN104805367A (zh) * | 2015-04-07 | 2015-07-29 | 首钢总公司 | 耐冲蚀磨损性能优良的x65管线钢板及制备方法 |
CN105063494A (zh) * | 2015-08-27 | 2015-11-18 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 厚规格x60管线钢及其生产方法 |
CN105803323A (zh) * | 2016-04-13 | 2016-07-27 | 华南理工大学 | 一种采用弛豫冷却工艺生产x70管线钢板的方法 |
-
2016
- 2016-09-05 CN CN201610803301.7A patent/CN106282799A/zh active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004131810A (ja) * | 2002-10-11 | 2004-04-30 | Jfe Steel Kk | 耐座屈性能の優れた鋼管の製造方法 |
CN102653836A (zh) * | 2012-05-04 | 2012-09-05 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 一种x70管线钢热轧钢卷的生产方法 |
CN103160744A (zh) * | 2013-03-22 | 2013-06-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种性能均匀韧性优良管线钢板的生产工艺 |
CN104099522A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-10-15 | 首钢总公司 | 无铜镍抗酸管线钢x52ms及其热轧板卷的制造方法 |
CN104805367A (zh) * | 2015-04-07 | 2015-07-29 | 首钢总公司 | 耐冲蚀磨损性能优良的x65管线钢板及制备方法 |
CN105063494A (zh) * | 2015-08-27 | 2015-11-18 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 厚规格x60管线钢及其生产方法 |
CN105803323A (zh) * | 2016-04-13 | 2016-07-27 | 华南理工大学 | 一种采用弛豫冷却工艺生产x70管线钢板的方法 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020063500A (ja) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 日本製鉄株式会社 | Uoe鋼管用鋼板およびその製造方法 |
JP7119888B2 (ja) | 2018-10-19 | 2022-08-17 | 日本製鉄株式会社 | Uoe鋼管用鋼板およびその製造方法 |
CN110205551A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-09-06 | 鞍钢股份有限公司 | 提高厚规格l555m级别管线钢dwtt性能的方法 |
CN111270137A (zh) * | 2020-02-17 | 2020-06-12 | 本钢板材股份有限公司 | 一种抗酸腐蚀管线钢x52ms热轧卷板及其制备方法 |
CN111534741A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底管线用钢X56Mo轧制方法 |
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