CN106244925A - 厚规格x42管线钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种厚规格X42管线钢及其生产方法,尤其是一种应用热连轧钢带生产领域的厚规格X42管线钢及其生产方法。本发明提供了一种生产成本低厚规格X42管线钢,其化学成分重量百分比为:C:0.03%‑0.07%,Si:0.10%‑0.30%,Mn:0.70%‑1.00%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%‑0.030%,Ti:0.008%‑0.019%,Cr:0.15%‑0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。本发明还提供了一种生产成本低的厚规格X42管线钢的生产方法。包括以下几个步骤:冶炼、连铸;粗轧;精轧;双段冷却。本发明生产成本相对较低生产控制难度小。
Description
技术领域
本发明涉及一种厚规格X42管线钢及其生产方法,尤其是一种应用于热连轧钢带生产领域的厚规格X42管线钢及其生产方法。
背景技术
管道运输是长距离输送石油和天然气最经济的输送方式,有高效、经济、安全、无污染的特点。为了确保管道输送的稳定性和安全性,长距离、高压输送管线通常采用厚壁管。
油气输送用管经常经过人口密集的地区,其安全性尤为重要,因此油气输送管用管线钢综合性能要求高,要求具有韧性高,韧脆转变温度低、焊接性能好等,特别是表示止裂性能的DWTT(落锤撕裂试验)性能要求严格。DWTT(落锤撕裂试验)性能是输气输送管线钢质量要求的一个重要的必备的指标,DWTT采用全厚度试样,较常规冲击试验更能真实、准确反应材料的断裂韧性。为了提高管线的输送压力,从而提高管线单位时间的输送量,一般有两种方法,一种是提高管线钢的强度级别,一种是提高管线钢的厚度。DWTT对钢材的厚度极其敏感,随钢材厚度增加,其组织均匀性降低,DWTT性能恶化,特别是强度级别较低的管线钢,其合金元素含量少,随厚度增加,其组织均匀性恶化更加严重,因此,提高X42厚规格管线钢落锤性能是X42厚规格管线钢批量生产过程中亟待解决的关键问题。
在现有技术中,专利CN 104513928A公开的含钒中级别天然气输送管用热轧宽带钢生产方法中,其X42管线钢的化学成分:C:0.08~0.10%,Si:≤0.25%,Mn:0.65~0.75%,P:≤0.018%,S:≤0.008%,V:0.020~0.030%,Als:0.015-0.035%。其卷取温度为540℃~580℃。该发明C含量较高,如果卷取温度低于540℃,将出现贝氏体组织,卷取温度高于580℃,其心部组织粗大,均会影响其落锤性能。同时其卷取温度控制范围窄,而在热连轧大生产中,由于厚规格产品的卷取温度波动大,因此采用此发明可以生产厚度12mm以下的X42管线钢,但生产厚度12mm以上的X42管线钢,其落锤性能合格率不高。
专利CN 102622123 A公开的一种超低碳X42钢级高频直缝焊的制造工艺中,其发明的权利要求书只有高频直缝焊的制造工艺,不包括母材的化学成分和生产工艺,只是在其发明内容中提到超低碳X42钢级高频直缝焊管用钢可以采用以下成分:C:0.033~0.06%,Si:C:0.18~0.22%,Mn:1.04~1.2%,P:C:0.0064~0.015%,S:0.0006~0.0024%,Nb:0.018~0.022%,Ti:0.012~0.018%,Mo:0.04~0.08%,其化学成分中Mn含量高,其含有一定量的贵重元素Mo,而且其S含量要求严格,生产过程中需要深脱硫,因此该发明中采用的母材生产成本高。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高,高韧性、具有良好的落锤撕裂性能的厚规格X42管线钢。
本发明解决上述技术问题所采用的厚规格X42管线钢,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.07%,Si:0.10%-0.30%,Mn:0.70%-1.00%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%-0.030%,Ti:0.008%-0.019%,Cr:0.15%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
进一步的是,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.06%,Si:0.15%-0.25%,Mn:0.75%-0.90%,P:≤0.018%,S:≤0.008%,Nb:0.018%-0.025%,Ti:0.010%-0.017%,Cr:0.18%-0.22%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明所要解决的另一个技术问题是提供一种生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高,高韧性、具有良好的落锤撕裂性能的厚规格X42管线钢的生产方法。
本发明解决上述技术问题所采用的厚规格X42管线钢的生产方法的方法,包括以下几个步骤:
A、按照权利要求1或2所述的厚规格X42管线钢的化学成分及其重量百分比经冶炼、连铸得到板坯;
B、将前一步骤得到的板坯加热到1160℃~1210℃后经粗轧得到中间坯;
C、对前一步骤所得中间坯进行精轧,精轧入口温度控制在960℃~1000℃,终轧温度范围为830~870℃;
D、精轧后以15℃/s~40℃/s的冷却速度冷却到高于卷取温度10℃/s~30℃/s的中间温度,空冷4秒~6秒后,以5℃/s~15℃/s冷却速度冷却到350℃~520℃卷取。
进一步的是,在D步骤中精轧后以20℃/秒~30℃/秒的冷却速度冷却到比卷取温度高10℃~30℃的中间温度,然后空冷4秒~6秒后,最后以8℃/秒~12℃/秒的冷却速度冷却到卷取温度450℃~520℃进行卷取。
进一步的是,在B步骤中板坯粗轧采用5道次或7道次轧制,每道次变形量必须≥20%。
进一步的是,在C步骤中精轧入口温度控制960℃~990℃,终轧温度范围为830℃~865℃。
本发明的有益效果是:本发明的技术方案不需要加入昂贵的Mo等元素,不需要大幅度降低硫含量,生产成本相对较低;不需要大幅度降低其精轧入口温度,生产效率高,本发明卷取温度范围宽,生产控制难度小,大生产中性能合格率高。本发明生产的12mm~22mm的厚规格X42管线钢的屈服强度340~400MPa,抗拉强度450~500MPa,延伸率A≥40%,-20℃的冲击功≥200J,-20℃落锤剪切面积95%以上。本发明具有生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高的特点。
具体实施方式
本发明的厚规格X42管线钢,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.07%,Si:0.10%-0.30%,Mn:0.70%-1.00%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%-0.030%,Ti:0.008%-0.019%,Cr:0.15%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。本发明采用超低碳铌微合金化,加入一定量的Cr,不需要加入昂贵的Mo、Ni等元素,具有生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高的特点。
为了进一步提高厚规格X42管线钢的力学性能,尤其是落锤性能,对其化学成分做了进一步优化,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.06%,Si:0.15%-0.25%,Mn:0.75%-0.90%,P:≤0.018%,S:≤0.008%,Nb:0.018%-0.025%,Ti:0.010%-0.017%,Cr:0.18%-0.22%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明所采用的厚规格X42管线钢的生产方法的方法,包括以下几个步骤:
A、按照权利要求1或2所述的厚规格X42管线钢的化学成分及其重量百分比经冶炼、连铸得到板坯
B、将前一步骤得到的板坯加热到1160℃~1210℃后经粗轧得到中间坯;采用前述方法既保证Nb的充分固溶,又防止奥氏体晶粒的异常长大。
C、对前一步骤所得中间坯进行精轧,精轧入口温度控制在960℃~1000℃,终轧温度范围为830~870℃;保证未再结晶区变形量,增加变形带,增加相变形核核心,细化铁素体晶粒。所述热卷箱可以为无芯移送热卷箱。在所述热卷箱中实现中间坯头尾互换,以保证钢坯通长的温度均匀;同时去除二次氧化铁皮以保证钢坯板面光洁。
D、精轧后以15℃/s~40℃/s的冷却速度冷却到高于卷取温度10℃/s~30℃/s的中间温度,空冷4秒~6秒后,以5℃/s~15℃/s冷却速度冷却到350℃~520℃卷取。采用不同冷却速度进行双段冷却的方式可以使最终得到的厚规格X42管线钢的屈服强度,抗拉强度,延伸率,-20℃的冲击功,-20℃落锤剪切面积等力学性能得到显著提高
具体的生产工艺过程为:铁水脱硫→转炉冶炼复合吹炼→脱氧、合金化及高碱度精练渣脱硫→炉后小平台补喂Al线、Ti微合金化→喂钙线→连铸→板坯加热→高压水除鳞→粗轧→精轧→层流冷却→卷取→包装入库。
本发明采用超低碳铌微合金化,加入一定量的Cr,连铸坯经粗轧-精轧-快速冷却-卷取生产出表面组织为针状铁素体,心部组织为细的为铁素体+珠光体的热轧钢板。其屈服强度340~390MPa,抗拉强度450~500MPa,延伸率A≥40%,-20℃的冲击功≥200J,-20℃落锤剪切面积95%以上。生产成本低、生产效率高、工艺控制简单,操作性强,性能合格率高,在普通热连轧生产线上生产的特点。
为提高双段冷却的效果以达到进一步提高产品力学性能的目的。在D步骤中精轧后以20℃/秒~30℃/秒的冷却速度冷却到比卷取温度高10℃~30℃的中间温度,然后空冷4秒~6秒后,最后以8℃/秒~12℃/秒的冷却速度冷却到卷取温度450℃~520℃进行卷取。
在B步骤中板坯粗轧采用5道次或7道次轧制,每道次变形量必须≥20%。采用前述轧制方法,可以同时保证产品的形状和力学性能满足要求,同时提高生产率,降低生产成本。
在C步骤中精轧入口温度控制960~990℃,终轧温度范围为830~865℃。
下面是本发明的10个实施例,表1是本发明的10个实施例的化学成分,表2是热轧工艺控制值,表3是钢卷的力学性能。
表1实施例的化学成分
实施例 | C | Si | Mn | P | S | Nb | Ti | Cr |
1 | 0.054 | 0.17 | 0.86 | 0.015 | 0.06 | 0.021 | 0.013 | 0.21 |
2 | 0.046 | 0.21 | 0.80 | 0.012 | 0.05 | 0.020 | 0.012 | 0.18 |
3 | 0.048 | 0.20 | 0.79 | 0.013 | 0.06 | 0.018 | 0.010 | 0.19 |
4 | 0.052 | 0.18 | 0.85 | 0.015 | 0.07 | 0.023 | 0.014 | 0.20 |
5 | 0.039 | 0.23 | 0.78 | 0.013 | 0.07 | 0.021 | 0.014 | 0.19 |
6 | 0.055 | 0.19 | 0.86 | 0.019 | 0.08 | 0.019 | 0.015 | 0.20 |
7 | 0.060 | 0.16 | 0.82 | 0.014 | 0.05 | 0.018 | 0.011 | 0.22 |
8 | 0.043 | 0.16 | 0.90 | 0.012 | 0.06 | 0.024 | 0.016 | 0.22 |
9 | 0.042 | 0.17 | 0.78 | 0.014 | 0.07 | 0.023 | 0.017 | 0.21 |
10 | 0.056 | 0.22 | 0.84 | 0.015 | 0.06 | 0.022 | 0.016 | 0.21 |
表2实施例的热轧工艺控制值
表3实施例的钢卷的力学性能
Claims (6)
1.厚规格X42管线钢,其特征在于:其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.07%,Si:0.10%-0.30%,Mn:0.70%-1.00%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.015%-0.030%,Ti:0.008%-0.019%,Cr:0.15%-0.30%,其余为Fe和不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的厚规格X42管线钢,其特征在于:其化学成分按重量百分比组成为:C:0.03%-0.06%,Si:0.15%-0.25%,Mn:0.75%-0.90%,P:≤0.018%,S:≤0.008%,Nb:0.018%-0.025%,Ti:0.010%-0.017%,Cr:0.18%-0.22%,其余为Fe和不可避免的杂质。
3.生产如权利要求1或2中任意一项权利要求的厚规格X42管线钢的方法,其特征在于:包括以下几个步骤:
A、按照权利要求1或2所述的厚规格X42管线钢的化学成分及其重量百分比经冶炼、连铸得到板坯;
B、将前一步骤得到的板坯加热到1160℃~1210℃后经粗轧得到中间坯;
C、对前一步骤所得中间坯进行精轧,精轧入口温度控制在960℃~1000℃,终轧温度范围为830℃~870℃;
D、精轧后以15℃/s~40℃/s的冷却速度冷却到高于卷取温度10℃/s~30℃/s的中间温度,空冷4秒~6秒后,以5℃/s~15℃/s冷却速度冷却到350℃~520℃卷取。
4.如权利要求3所述的生产厚规格X42管线钢的方法,其特征在于:在D步骤中精轧后以20℃/秒~30℃/秒的冷却速度冷却到比卷取温度高10℃~30℃的中间温度,然后空冷4秒~6秒后,最后以8℃/秒~12℃/秒的冷却速度冷却到卷取温度450℃~520℃进行卷取。
5.如权利要求3所述的生产厚规格X42管线钢的方法,其特征在于:在B步骤中板坯粗轧采用5道次或7道次轧制,每道次变形量必须≥20%。
6.如权利要求3所述的生产厚规格X42管线钢的方法,其特征在于:在C步骤中精轧入口温度控制960℃~990℃,终轧温度范围为830℃~865℃。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111468556A (zh) * | 2020-02-17 | 2020-07-31 | 本钢板材股份有限公司 | 一种改善冷拔直缝焊管钩状裂纹的方法 |
CN112058910A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-11 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 一种提高厚规格管线钢轧制稳定的生产方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06271974A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-09-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ |
CN105063493A (zh) * | 2015-08-27 | 2015-11-18 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 厚规格x65管线钢及其生产方法 |
-
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Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06271974A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-09-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ |
CN105063493A (zh) * | 2015-08-27 | 2015-11-18 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 厚规格x65管线钢及其生产方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111468556A (zh) * | 2020-02-17 | 2020-07-31 | 本钢板材股份有限公司 | 一种改善冷拔直缝焊管钩状裂纹的方法 |
CN112058910A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-11 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 一种提高厚规格管线钢轧制稳定的生产方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20161221 |
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RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |