CN106147848A

CN106147848A - 一种两段重油浆态床加氢设备和方法

Info

Publication number: CN106147848A
Application number: CN201510190769.9A
Authority: CN
Inventors: 唐晓津; 张占柱; 胡立峰; 朱振兴; 侯栓弟; 王子军
Original assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2015-04-21
Filing date: 2015-04-21
Publication date: 2016-11-23
Anticipated expiration: 2035-04-21
Also published as: CN106147848B

Abstract

一种两段重油浆态床加氢设备和方法，包括依次连通的第一浆态床反应器、第一分离单元，第二浆态床反应器和第二分离单元；所述的第一、第二浆态床反应器包括上升管(4)、扩大段(1)和下降管(8)，所述的扩大段(1)和下降管(8)的上部连通，所述的上升管(4)下部与下降管(8)底部连通，所述的扩大段(1)内设置浆相分离器，所述的浆相分离器上部设置除沫器(11)，所述的扩大段顶部设置气体出口(10)，所述的扩大段侧壁设置物料出口(13)，所述的上升管(4)底部设置流体分布器(7)和原料进口(9)。本发明提供的两段重油浆态床加氢的设备和方法便于反应器的长周期运转，提高重油的加氢转化率以及后续设备对浆液的加工。

Description

一种两段重油浆态床加氢设备和方法

技术领域

本发明涉及一种重油加氢设备和方法，更具体地说，涉及一种采用两段式浆态床反应器的重油加氢设备和方法。

背景技术

加氢是一种重要的劣质原料处理的技术路线，通过加氢，重质油品中的金属、胶质、残炭、硫、氮等杂质均可以被有效脱除。目前加氢处理过程中最常用的是下流式固定床反应器，即滴流床反应器，但是重质油品如渣油、煤液化油由于杂质含量高，容易造成加氢催化剂中毒或者催化剂孔道堵塞而快速失活，并且杂质可能堵塞床层使压降快速升高导致反应器工况变差，甚至无法正常操作。而采用气液并流向上运动的反应器是进行重质油品加氢较佳的选择。此类反应器包括上流式反应器、沸腾床反应器和浆态床反应器。在气液两相并流向上流动的过程中，油品作为连续相，而氢气做为分散相，既可以加工杂质含量高的重质油品，又克服了固定床催化剂床层容易堵塞的问题。

CN1349554A公开了一种加氢处理重质原料用带层状催化剂床层的上流式反应器系统，上流式反应器含有至少两个不同加氢活性的催化剂层，将上流式反应器做为加氢主反应器的保护反应器，用于脱除油品中的大部分金属与固体颗粒杂质和部分硫、氮，以延长主反应器中加氢催化剂的使用寿命。由于气相被分散成气泡与液相连续相并流向上运动，使得催化剂床层产生了膨胀，可以避免床层堵塞。

US4753721提供了一种沸腾床渣油加氢反应器。气液并流向上通过催化剂床层，使得床层产生了显著的膨胀。大部分液相在反应器顶部被循环泵重新由反应器底部注入反应器，实现循环流动。部分液相和富氢气体通过排料口流出反应器。由于催化剂床层膨胀显著，因而不容易发生床层堵塞的问题。

CN01233568.1公开了一种适用于重油浆态床加氢裂化的内环流反应器。该反应器有两个导流筒，上导流筒的内径和高度都大于下导流筒。反应器内温度分布均匀，气含率高，有利于反应过程的进行，无焦炭沉积，运转周期长。

对比上流式反应器和沸腾床反应器，浆态床反应器由于催化剂颗粒直径很小(一般为几十微米或者更小)，消除了催化剂内扩散的影响，具有很高的反应比表面和活性，因此可以大大减少催化剂的用量，具有良好的技术发展前景。

发明内容

本发明要解决的技术问题之一是提供一种两段重质油品浆态床加氢设备。本发明要解决的技术问题之二是提供一种采用上述两段重质油品浆态床加氢设备的重油加氢方法，可以延长设备运转周期。

一种两段重油浆态床加氢设备，包括第一重油加氢浆态床反应器、与第一重油加氢浆态床反应器连通的第一分离单元，与第一分离单元出料连通的第二重油加氢浆态床反应器，和与第二重油加氢浆态床反应器连通的第二分离单元；所述的第一、第二重油加氢浆态床反应器包括上升管4、上升管顶部的扩大段1和下降管8，所述的扩大段1和下降管8的上部连通，所述的上升管4下部与下降管8底部连通，所述的扩大段1内设置浆相分离器，浆相分离器为内筒3和外筒2的套筒结构，所述的扩大段上部设置除沫器11，所述的扩大段顶部设置气体出口10，所述的扩大段侧壁设置物料出口13，所述的上升管4底部设置原料进口9和流体分布器7。

所述第一分离单元和第二分离单元可以为热高压分离罐、热低压分离罐、冷高压分离罐、冷低压分离罐、旋流分离器、闪蒸塔、常压蒸馏塔、减压蒸馏塔、萃取塔等一种或几种分离设备的组合。优选地，所述的第一分离单元为热高压分离罐，第二分离单元为萃取塔。

一种两段重油浆态床加氢方法，采用上述的两段重油浆态床加氢设备，包括以下步骤：

(1)重油、粉末状加氢裂化催化剂和氢气由原料进口进入第一浆态床反应器中，在加氢裂化反应条件下，重油中易转化组分进行加氢裂化反应；

(2)在第一分离单元中，来自第一重油加氢浆态床的反应产物分离为沸点＜430℃的轻馏分和重馏分浆液；

(3)在氢气存在的条件下，来自步骤(2)的重馏分浆液在第二浆态床反应器中进行加氢裂化反应，实现重油中难转化组分的转化；

(4)在第二分离单元中，来自步骤(3)的反应产物再次分离出沸点＜430℃的轻馏分，其余的重馏分浆液分别循环回第一、第二浆态床反应器，少量重馏分外甩。

本发明提供的用于重油浆态床加氢设备和方法的有益效果为：

本发明提供了由双浆态床反应器组成的重油加氢设备，通过在不同反应器内强化不同反应，实现了重油体系中不同组分、不同结构烃的高效轻质化，重油转化率高，降低未转化尾油外甩量，减少环境污染。采用的浆态床反应器结构简单，反应器顶部的浆相分离器可以强化气体和浆液的分离，强化加氢反应得到的轻质油品与未反应的重质油品的分离，得到的轻质油品中固体颗粒含量低，便于后续工艺设备对浆液的加工。浆液在反应器内形成的流体环流可以冲刷反应器内壁，有效抑制固体颗粒的沉积和附着。含有较多的未反应重质油品的浆液通过下降管返回上升管底部并与新鲜反应物混合，提高了油品的相溶度，提高了重质油品的加氢转化率，并且抑制了油品中结焦前驱体团聚成结焦颗粒的可能性。在下降管中流动的浆液夹带了气泡，气泡可以有效抑制浆相中结焦前驱体团聚成结焦颗粒。通过分离单元可以分离出影响重油体系稳定性的轻馏分，提高反应器中重油体系稳定性从而提高转化率且降低生焦量。采用本发明提供的两段浆态床重质油品加氢设备和方法可以在高转化率的条件下，有效延长反应器的操作周期，抑制结焦颗粒的生成。

附图说明

图1为两段重油浆态床加氢的设备和方法的简图。

其中：1-扩大段；2-外筒；3-内筒；4-上升管；5-气泡；6-浆液出口；7-流体分布器；8－下降管；9-原料进口；10-气体出口；11-除沫器；12-气液主相界面；13-物料出口。14－第一分离单元；15－第二浆态床反应器；16－第二分离单元；17～25-管线。

具体实施方式

本发明提供的两段重油浆态床加氢的设备和方法是这样具体实施的。需要说明的是，说明书中提到的容器的“上部”是指由下至上容器高度的50％-100％，容器的“下部”是指由下至上容器高度的0-50％，容器的“顶部”是指由下至上容器高度的90％-100％，容器的“底部”是指由下至上容器高度的0-10％。

一种两段重油浆态床加氢的设备，包括第一浆态床反应器、与第一浆态床反应器连通的第一分离单元，与第一分离单元出料连通的第二浆态床反应器，和与第二浆态床反应器连通的第二分离单元；所述的第一、第二浆态床反应器包括上升管4、上升管顶部的扩大段1和下降管8，所述的扩大段1和下降管8的上部连通，所述的上升管4下部与下降管8底部连通，所述的扩大段1内设置浆相分离器，浆相分离器为内筒3和外筒2的套筒结构，所述的扩大段上部设置除沫器11，所述的扩大段顶部设置气体出口10，所述的扩大段侧壁设置物料出口13，所述的上升管4底部设置原料进口9和流体分布器7。

所述第一分离单元和第二分离单元可以为热高压分离罐、热低压分离罐、冷高压分离罐、冷低压分离罐、旋流分离器、闪蒸塔、常压蒸馏塔、减压蒸馏塔、萃取塔等一种或几种分离设备的组合。优选地，所述的第一分离单元为热高压分离罐，第二分离单元分别为分离罐、蒸馏塔或萃取塔。其中所述的热高压分离罐的液相出料口连通第二浆态床反应器的原料进口。更优选所述的第二分离单元为萃取塔。

优选地，所述的流体分布器7的水平高度低于上升管与下降管相连接的位置。更优选地，所述的流体分布器7的开孔方向朝下。在使用过程中，使上升管底部受到较强的流体流动冲刷，防止固体颗粒的沉积和附着。

优选地，所述的上升管4与下降管8直径比为0.5～20：1、更优选1～10：1。

优选地，所述的浆相分离器的内筒与外筒的直径比为0.01～0.9：1、更优选0.1～0.7：1。所述的浆相分离器的外筒与扩大段的直径比为：0.2～0.95：1。

优选地，所述的上升管4的底部设置浆液出口6，在使用过程中用于排出失活的催化剂和过重的浆液。

优选地，所述的除沫器11置于扩大段1内，接近反应器顶部的气体出口，所述的除沫器11的水平位置高于扩大段内的气液主相界面12。在使用过程中，设置除沫器11以除去气相中夹带的浆相，有利于维持反应器内的液位，便于后续设备对于气相的处理。

本发明提供的两段重油浆态床加氢的设备中，第一、第二浆态床反应器中，所述的上升管顶部为管径扩大的扩大段，所述的扩大段底部经锥形管与上升管顶部相接。所述的扩大段与下降管上部连通，上升管下部与下降管底部连通，所述的扩大段与下降管的连通位置优选在扩大段中气液主相界面以下0.5-1.5m处；所述的上升管下部与下降管连通的位置为流体分布器以上0.5-1.5m处。所述的第一、第二浆态床反应器在使用过程中，上升管为反应区，扩大段和下降管为分离区，下降管的数量为至少一个，可以是一个或多个。

本发明提供的两段重油浆态床加氢设备，可用于渣油、煤液化油等杂质含量高的重油原料进行加氢裂化或加氢处理。可以提高加氢反应的转化率，抑制重油反应物中的生成结焦颗粒，有效延长反应器的操作周期。

一种两段重油浆态床加氢方法，采用上述的两段重油浆态床加氢设备，包括以下步骤：(1)重油、粉末状加氢裂化催化剂和氢气由原料进口进入第一浆态床反应器中，在加氢裂化反应条件下，重油中易转化组分进行加氢裂化反应；(2)在第一分离单元中，来自第一重油加氢浆态床的反应产物分离为沸点＜430℃的轻馏分和重馏分浆液；(3)在氢气存在的条件下，来自步骤(2)的重馏分浆液在第二浆态床反应器中进行加氢裂化反应，实现重油中难转化组分的转化；(4)在第二分离单元中，来自步骤(3)的反应产物再次分离出沸点＜430℃的轻馏分，其余的重馏分浆液分别循环回第一、第二浆态床反应器，少量重馏分外甩。

本发明提供的两段重油浆态床加氢方法中，含有加氢裂化催化剂的重油浆液与氢气混合物在反应器外完成混合后由流体分布器进入第一浆态床反应器上升管。在浆态床反应器内，含有催化剂颗粒的浆液为连续相，氢气作为分散相以气泡的形式与浆液接触。反应物流体经流体分布器进入上升管后，先是向下流动冲刷上升管底部，随后转变流动方向向上运动。反应物流体对上升管底部的冲刷作用可以有效的抑制结焦颗粒的沉积，进而抑制结焦颗粒在上升管底部内壁上的附着。在上升管内反应物流体在向上流动过程中重油中易转化组分进行反应得到轻质油品。其中，重油中易转化组分是指含有长链烷基、环烷基结构的组分。反应物流向上流动进入扩大段，在扩大段内物流流速变慢，浆液和气体分离，分离出的气体脱离气液主相界面后流经除沫器，经扩大段顶部的气体出口排出浆态床反应器，除沫器可以除去气相中夹带的泡沫和液滴，换言之就是充分脱除气相中夹带的浆相。本发明对除沫器的形式没有限制，可以根据实际情况采用合适的除沫器除去气相中的浆相。使用除沫器有利于维持浆态床反应器内的液位，也便于后续设备对于气相的处理。

与气相发生分离之后的部分浆液经扩大段侧壁的物料出口引出反应器；由于沉降作用，大部分催化剂颗粒存在于未反应的重油中，另一部分由加氢裂化催化剂和未反应原料组成的浆液沿浆相分离器内筒与外筒之间的环隙向下流动，进入下降管中，由下降管底部返回上升管继续反应。流入下降管的浆液中夹带了少量气泡，这部分气泡不需要进行进一步的脱气处理。由于气泡中的氢气可以有效抑制浆相中的结焦前驱体团聚为结焦颗粒，因此下降管中含有部分气泡对于浆态床反应器的稳定操作是非常必要的。

重油在浆态床反应器上升管内进行加氢裂化反应，得到部分轻质油品。根据相似相溶的原理，轻质油品与重质油品之间的溶解度降低，因此需要将反应得到的轻质油品排出反应器进行后续加工，扩大段由于管径扩大，浆液的流动速度较低，通过沉降作用，反应得到的产物轻质油与未反应的重油发生分离，轻质油在重质油上方。含有少量催化剂颗粒的轻质油由设置于扩大段侧壁的物料出口引出反应器，进行后续处理。由于排出反应器的轻质油品中固体颗粒含量少，易于加工，降低了后续油品加工设备的负担，延长了装置的操作周期。设置于扩大段侧壁的物料出口的位置低于扩大段中的气液主相界面。

包含重油、催化剂颗粒和氢气的反应物流在反应器的上升管、扩大段和下降管之间循环流动形成定向环流。浆液环流可以冲刷反应器内壁，使得结焦颗粒不易沉积或者附着在反应器内壁上，从而延长了反应器的操作周期。未反应的重油经下降管重新进入上升管底部与新进料混合后继续反应，根据相似相溶原理，未反应的重油与进入反应器的重质原料油之间的相溶性好，抑制了循环重油中结焦前驱体团聚形成结焦颗粒，提高了重油加氢的转化率，延长了反应器操作周期。

由于反应过程不可避免的会生成部分结焦颗粒，而这些颗粒有可能最终沉积在反应器底部，可以定期由上升管的底部的浆液出口排出部分浆液以降低反应器内结焦颗粒的浓度，抑制结焦，延长操作周期。

本发明提供的两段重油加氢方法中，第一浆态床反应器中反应温度为380～470℃，反应压力为9～22MPa，液时空速为0.5～2.0h^-1，氢气对第一浆态床反应器进料的体积比为700～1800：1，第一浆态床反应器中的催化剂浓度(以金属含量计)为50～15000ppm、优选为100～10000ppm。第一浆态床反应器内，重油中相对较易转化组分如含有长链烷基、环烷基结构的组分可发生裂化反应实现轻质化。所述的重油是指馏程范围>450℃的石油烃馏分，选自减压蜡油、常压渣油、减压渣油或煤液化油。

由第一浆态床反应器上部排出的浆液进入第一分离单元，分离出沸点＜430℃的馏分以提高转化率并抑制生焦。

由第一分离单元排出的重质油品浆液，与氢气、新鲜催化剂颗粒以及部分从第二分离单元回流的浆液混合后，由第二浆态床反应器底部进入第二浆态床反应器。第二浆态床反应器反应温度为360～470℃，优选为370～460℃；压力为11～30MPa，优选为13～25MPa；液时空速为0.05～2.2h^-1，优选为0.1～2.0h^-1；氢气对第二浆态床反应器进料体积比为700～3000：1，优选为1000～2500：1；其中第二浆态床反应器反应温度比第一反应器低0～50℃，反应压力高1.0～10MPa。第二浆态床反应器催化剂浓度为(相对于第二浆态床反应器原料)为500～150000ppm，优选1000～60000ppm，新鲜催化剂从第二浆态床反应器加入，稳定后添加量为10～400ppm，优选50～400ppm(以金属含量计)。第二浆态床反应器内可以将重油中难于转化的芳环结构，特别是稠环芳烃的芳环饱和再裂化，实现芳环数的减少，以及稠环芳烃的轻质化。

由第二浆态床反应器排出的浆液进入第二分离单元，分离出沸点＜430℃的馏分，其它含催化剂的尾油浆液按一定比例分别循环回第一浆态床反应器和第二浆态床反应器，少量外甩。分别循环回第一浆态床反应器和第二浆态床反应器的尾油浆液质量比例为1/20～2/1，尾油外甩量为0.5～10％(以第一浆态床反应器进料为基准)。第一浆态床反应器重油转化率达到20～80％，两个反应器实现重油总转化率80～100％。

所述的第一、第二分离单元可以是热高压分离罐、热低压分离罐、冷高压分离罐、冷低压分离罐、旋流分离器、闪蒸塔、常压蒸馏塔、减压蒸馏塔、萃取塔等一种或几种分离设备的组合。优选第一分离单元采用热高压分离罐，其操作温度为360～420℃，操作压力为11～30MPa，第二分离单元采用萃取塔。当第二分离单元采用萃取塔时，萃取液为丙烷、丁烷、戊烷和己烷等轻质烷烃，或者上述烷烃的混合物，萃取塔操作条件为：压力为0.5～12MPa，优选为1～10MPa，温度为80～195℃，优选为90～190℃，萃取溶剂与萃取塔进料浆液体积比为0.5～15，优选为1～10。

下面参照附图具体说明用于重油浆态床加氢的设备和方法。

附图1为两段重油加氢浆态床反应设备流程示意图。如图1所示，所述的第一、第二浆态床反应器包括上升管4、上升管顶部的扩大段1和下降管8，所述的扩大段1和下降管8的上部连通，所述的上升管4下部与下降管8底部连通，所述的扩大段1内设置浆相分离器，浆相分离器为内筒3和外筒2的套筒结构，所述的浆相分离器上部设置除沫器11，所述的扩大段顶部设置气体出口10，所述的扩大段侧壁设置物料出口13，所述的上升管4底部设置原料进口9和流体分布器7。

来自管线18的重油与来自管线17的氢气以及含有催化剂的尾油浆液混合，由第一浆态床反应器底部的原料进口9，经流体分布器7进入上升管4中。流体分布器7开孔方向向下，反应物向下流动冲刷上升管4底部，随后转变流动方向沿上升管4向上流动至扩大段1的气液主相界面12。气泡5脱离气液主相界面12之后，经除沫器11由反应器顶部气体出口10排出。脱气之后的浆液进入浆相分离器内筒3与外筒2之间的环隙，并流经外筒2下部的间隙改变流动方向向上流动。此时浆相的流动速度较低，由于沉降作用，反应得到的轻质油品与未反应的重质油品发生部分分离。大部分催化剂颗粒存在于含有较多未反应重质油品的浆液中。含有少量固体颗粒和较多轻质油品的浆液由物料出口13排出进入第一分离单元14，含有大量固体颗粒和未反应重质油品的浆液由下降管8重新流入上升管4继续参加反应。浆液在上升管4、扩大段1和下降管8之间循环流动形成定向环流。在下降管8中流动的浆液夹带了部分气泡5，气泡5的存在可以有效抑制浆相中结焦前驱体团聚成结焦颗粒。未反应的重质油品经下降管重新进入上升管底部参与反应的过程中，未反应的重质油品与进入反应器的新鲜油品相溶混合，减少了未反应重质油品中结焦前驱体团聚形成结焦颗粒，提高了加氢反应的转化率，抑制了反应结焦的问题，有效的延长了反应器的操作周期。由于反应过程不可避免的会生成部分结焦颗粒，可以定期由上升管底部的浆液出口6排出部分浆液以降低反应器内结焦颗粒的浓度。

由第一浆态床反应器的物料出口13排出的含轻质油品的浆液进入第一分离单元14，分离出沸点＜430℃的反应所得的轻质油品。分离出的轻质油品在经管线19引出第一分离单元，由第一分离单元14底部排出的浆液与来自管线20的氢气、来自管线21的新鲜催化剂颗粒和回流的尾油浆液混合进入第二浆态床反应器15。

由第二浆态床反应器15排出的浆液进入第二分离单元16分离出沸点＜430℃的反应所得的轻质油品。分离出的轻质油品经管线22引出第二分离单元，第二分离单元经管线24排出的尾油浆液中，一部分经管线25循环回第一浆态床反应器和第二浆态床反应器，其余经管线23外甩。其中循环回第一浆态床反应器和第二浆态床反应器的尾油质量比例为1/20～2/1，尾油外甩量为0.5％～10％(以第一浆态床反应器进料为基准)。

以上结合附图详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。

实施例1

采用如附图1所示的两段重油浆态床加氢的设备，其中第一、第二浆态床反应器中，上升管与下降管外管的直径比为2：1，上升管和扩大段的直径比为0.5：1。浆相分离器外筒与扩大段直径比为0.9：1，浆相分离器的内筒和外筒的直径比为0.6：1。下降管上部与扩大段的连接位置距上升管顶部1m，下降管底部与上升管接口处距上升管底部2.5m。

加氢裂化催化剂制备方法：金属前躯体物钼酸铵((NH₄)6Mo₇O₂₄·4H₂O)、硝酸镍(Ni(NO₃)₂·6H₂O)和氧化钒(V₂O₅)的质量比为3.3：4.16：1，加入水中，搅拌均匀。然后加入金属前驱物总质量3.5倍的经过酸处理的活性炭和0.34倍的硫化剂(升华硫)加入到高压釜内，在300℃、7.0Mpa(氢初压)、高速搅拌的条件下硫化60min，产物经过滤、干燥后得到催化剂，颗粒粒径为50微米，催化剂性质见表2。

重油原料为减压渣油，性质见表1。含有催化剂的重油、氢气以及由萃取塔排出的尾油混合，进入第一浆态床反应器中进行反应。第一浆态床反应器的反应温度为420℃，反应压力为15MPa，氢油比为1000：1，空速为0.8h^-1，催化剂浓度为1000ppm，新鲜原料与尾油的比例为20：1。第一浆态床反应器物料出口排出的浆液进入热高压分离罐，分离出沸点＜430℃的反应所得的轻质油品。热高压分离罐排出的其余浆液与氢气、新鲜催化剂颗粒和回流的尾油浆液混合进入第二浆态床反应器。第二浆态床反应器反应温度为420℃，压力为20MPa，空速为0.2h^-1，氢油比1500：1，催化剂浓度为50000ppm。由第二浆态床反应器排出的浆液进入萃取塔，分离出沸点＜430℃的反应所得的轻质油品。萃取塔排出的尾油浆液中，分别循环回第一反应器和第二反应器，少量尾油外甩。液体反应产物分布见表3。

本实施例中，所述两段重油浆态床加氢的设备和方法可以抑制结焦颗粒的生成和沉积，因而运行周期长，重质油品的加氢转化率在80％以上。

表1

分析项目	渣油
		密度(20℃)/(g/cm³)	1.029
w(残炭)/％	23.2
		w(元素)/％
C	83.87
		H	9.98
S	4.9
		N	0.34
w(金属)/(μg/g)
		Ni	42
V	96
		四组分
饱和分	9.3
		芳香分	53.6
胶质	24.4
		沥青质	12.7
馏程/℃
		初馏点	470
5％	515
		10％	547
30％	600
		45％	623

表2加氢裂化催化剂组成

元素	含量/wt％
		Mo	3.2
W	-
		Ni	1.5
V	1.0
		C	84.7
H	0.5
		S	7.6
总计	98.5

表3液体反应产物分布

汽油(C5～180℃)，wt％	28.66
		柴油(180～350℃)，wt％	56.27
裂化尾油(350～500℃)，wt％	1.09

Claims

1.一种两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，包括第一浆态床反应器、与第一浆态床反应器连通的第一分离单元，与第一分离单元出料连通的第二浆态床反应器，和与第二浆态床反应器连通的第二分离单元；所述的第一、第二浆态床反应器包括上升管(4)、上升管顶部的扩大段(1)和下降管(8)，所述的扩大段(1)和下降管(8)的上部连通，所述的上升管(4)下部与下降管(8)底部连通，所述的扩大段(1)内设置浆相分离器，浆相分离器为内筒(3)和外筒(2)的套筒结构，所述的扩大段上部设置除沫器(11)，所述的扩大段顶部设置气体出口(10)，所述的扩大段侧壁设置物料出口(13)，所述的上升管(4)底部设置原料进口(9)和流体分布器(7)。

2.按照权利要求1两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的第一分离单元为热高压分离罐，第二分离单元为萃取塔，其中所述的热高压分离罐的重馏分液相出料口连通第二浆态床反应器的原料进口。

3.按照权利要求1的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的流体分布器(7)的水平高度低于上升管(4)与下降管(8)相连接的位置，并且流体分布器(7)的开孔方向朝下。

4.按照权利要求1的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的除沫器(11)的水平位置高于扩大段(1)内的气液主相界面。

5.按照权利要求1的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的上升管(4)直径与下降管(8)直径比为0.5～20：1。

6.按照权利要求5的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的上升管(4)直径与下降管(8)直径比为1～10：1。

7.按照权利要求1的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的浆相分离器的内筒与外筒的直径比为0.01～0.9：1，所述的浆相分离器的外筒与扩大段的直径比为0.2～0.95：1。

8.按照权利要求7的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的浆相分离器的内筒与外筒的直径比为0.1～0.7：1。

9.按照权利要求1的两段重油浆态床加氢设备，其特征在于，所述的上升管(4)的底部设置浆液出口(6)。

10.一种两段重油浆态床加氢方法，其特征在于，采用权利要求1-9中任一种的两段重油浆态床加氢设备，包括以下步骤：

11.按照权利要求10的方法，其特征在于，第一浆态床反应器中反应温度为380～470℃，反应压力为9～22MPa，液时空速为0.5～2.0h^-1，氢气对第一浆态床反应器进料的体积比为700～1800：1，第一浆态床反应器中的催化剂浓度以金属含量计为50～15000ppm、优选为100～10000ppm；第二浆态床反应器反应温度为360～470℃；压力为11～30MPa；液时空速为0.05～2.2h^-1；氢气对第二浆态床反应器进料的体积比为700～3000：1；其中第二浆态床反应器反应温度比第一浆态床反应器低0～50℃，反应压力高1.0～10MPa。

12.按照权利要求11的方法，其特征在于，第二浆态床反应器反应温度为370～460℃；压力为13～25MPa；液时空速为0.1～2.0h^-1；氢气对第二浆态床反应器进料的体积比为1000～2500：1。

13.按照权利要求10的方法，其特征在于，第二浆态床反应器催化剂浓度，相对于第二浆态床反应器原料为500～150000ppm，新鲜催化剂从第二浆态床反应器加入，稳定后添加量以金属含量计为10～400ppm。

14.按照权利要求13的方法，其特征在于，第二浆态床反应器催化剂浓度，相对于第二浆态床反应器原料为1000～60000ppm，新鲜催化剂从第二浆态床反应器加入，稳定后添加量以金属含量计为50～400ppm。

15.按照权利要求10的方法，其特征在于，所述的重油为减压蜡油、常压渣油、减压渣油或煤液化油。

16.按照权利要求10的方法，其特征在于，所述的加氢裂化催化剂为粉末状含金属Mo、W、V和Ni中的一种或多种活性组分的催化剂，催化剂的非金属组分为C和S，还含有少量H和N，且少部分所述S与所述金属元素以该金属的硫化物形式存在，所述的加氢裂化催化剂的颗粒粒径为0.5-500微米。