CN106064221A - 一种GCr15辊套的锻造工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明的目的是一种GCr15辊套的锻造工艺,其锻造工艺过程为:步骤1、锻件加热;步骤2、辊套四火成型锻造:在GCr15辊套的锻造中其锻造工艺分为四火成型,分别是出坯镦粗‑冲孔‑拔长‑圆滚整形;步骤3、退火降温冷却,通过对加工工艺进行改进,以延长锻造时拔长和冲孔的长度,提高在冲孔锻造时锻件的整直,提高壁厚的均匀度,避免套内产生白点,提高锻件性能。
Description
技术领域
本发明涉及到锻造加工以及辅助零件方面的领域,特别是对辊套锻件的锻造处理加工方法方面的改进,尤其涉及到一种GCr15辊套的锻造工艺。
背景技术
GCr15材料是高碳高铬轴承钢,综合性能良好。但是在GCr15辊套锻件的锻造中,由于工艺要求长度长、壁厚薄,在以往的锻造的技术中很难锻造出这样长度的锟套,由于锻造技术不够完善,容易在锻造时产生套内白点,以及在锻造时造成局部弯曲和壁厚不均匀。
因此,提供一种GCr15辊套的锻造工艺,以期能够通过对加工工艺进行改进,以延长锻造时拔长和冲孔的长度,提高在冲孔锻造时锻件的整直,提高壁厚的均匀度,避免套内产生白点,提高锻件性能,就成为本领域技术人员亟需解决的问题。
发明内容
本发明的目的是提供一种GCr15辊套的锻造工艺,以期能够通过对加工工艺进行改进,以延长锻造时拔长和冲孔的长度,提高在冲孔锻造时锻件的整直,提高壁厚的均匀度,避免套内产生白点,提高锻件性能。
为解决背景技术中所述技术问题,本发明采用以下技术方案:
一种GCr15辊套的锻造工艺,其锻造工艺过程为:
步骤1、锻件加热:将预热完成后的GCr15材料放置到高温融化炉中进行加热,当到达1100—1150℃时,进入恒温保温以备锻造,把锻件加热到锻造温度的以上,减少锻件转移时产生的降温温差,以增加锻造时的锻造范围。
步骤2、辊套四火成型锻造:在GCr15辊套的锻造中其锻造工艺分为四火 成型,分别是出坯镦粗-冲孔-拔长-圆滚整形,
(1)出坯镦粗:将加热到要求温度的锻件出坯取出,然后对锻件进行镦粗锻造。
(2)冲孔:将镦粗完成后的锻件放置到数控冲孔机上进行冲孔,且冲孔过程中严格控制内孔、外圆偏心量,且进行不断旋转操作。
(3)拔长:将冲孔完成后的锻件放置到拔长机中进行拔长操作,将锻件进行轴向拉长至要求尺寸,在拔长时要实时检查锻件的轴向变化量,并且进行及时矫正处理。
(4)圆滚整形:将拔长后的锻件放置到旋转固定架上进行匀速旋转,然后通过轻锤进行连续整圆,直至辊套成型。
步骤3、退火降温冷却:锻造后采用球化退火处理使锻件回温冷却,将锻件加热到700—770℃后,然后保温2h,在进行缓慢冷却到500—550℃,恒温条件下保温3h,然后将炉内温度缓慢降到150℃,最后将锻件出炉后通过空冷的方法冷却至室温,通过缓慢的冷却降温方式进行降温,能够减小在降温时锻件内部结构发生突变,而使锻件的温度应力和组织应力过大而产生的断裂。
优选地,所述的步骤2和步骤3中的冲孔和拔长时的孔单边量提高至9—10mm,通过以上的四火成型锻造,使孔单边量得到大量提高,以提高锻造时的工艺要求,提高锻造强度。
优选地,所述的步骤4中在锻件进行火滚圆时,在保持轻锤连续锻打过程中,操作机不断翻转,能够避免工件表面产生凹坑。
优选地,所述的步骤2中的锻造过程中采用的是真空脱气钢锭,由于GCr15锻件的白点敏感性能大,通过真空处理能够给避免锻后辊套内部局部产生白点。
优选地,所述的步骤2中锻造时的温度保持在始锻温度和终锻温度之间,且始锻温度为1000—1050℃,终锻温度为850—900℃,因为在这个范围内的锻件的可塑性达到最高,能够使锻造更加精准,降低锻造难度。
本发明的有益效果是:
1)、通过对加工工艺进行改进,以延长锻造时拔长和冲孔的长度。
2)、提高在冲孔锻造时锻件的整直,提高壁厚的均匀度,避免套内产生白点,提高锻件性能。
具体实施方式
为了使本领域的技术人员更好地理解本发明的技术方案,下面将对本发明作进一步的详细介绍。
一种GCr15辊套的锻造工艺,其锻造工艺过程为:
步骤1、锻件加热:将预热完成后的GCr15材料放置到高温融化炉中进行加热,当到达1150℃时,进入恒温保温以备锻造,把锻件加热到锻造温度的以上,减少锻件转移时产生的降温温差,以增加锻造时的锻造范围。
步骤2、辊套四火成型锻造:在GCr15辊套的锻造中其锻造工艺分为四火成型,分别是出坯镦粗-冲孔-拔长-圆滚整形,
(5)出坯镦粗:将加热到要求温度的锻件出坯取出,然后对锻件进行镦粗锻造。
(6)冲孔:将镦粗完成后的锻件放置到数控冲孔机上进行冲孔,且冲孔过程中严格控制内孔、外圆偏心量,且进行不断旋转操作。
(7)拔长:将冲孔完成后的锻件放置到拔长机中进行拔长操作,将锻件进行轴向拉长至要求尺寸,在拔长时要实时检查锻件的轴向变化量,并且进行及时矫正处理。
(8)圆滚整形:将拔长后的锻件放置到旋转固定架上进行匀速旋转,然后 通过轻锤进行连续整圆,直至辊套成型。
步骤3、退火降温冷却:锻造后采用球化退火处理使锻件回温冷却,将锻件加热到700℃后,然后保温2h,在进行缓慢冷却到500℃,恒温条件下保温3h,然后将炉内温度缓慢降到150℃,最后将锻件出炉后通过空冷的方法冷却至室温,通过缓慢的冷却降温方式进行降温,能够减小在降温时锻件内部结构发生突变,而使锻件的温度应力和组织应力过大而产生的断裂。
本实施例中,所述的步骤2和步骤3中的冲孔和拔长时的孔单边量提高至9mm,通过以上的四火成型锻造,使孔单边量得到大量提高,以提高锻造时的工艺要求,提高锻造强度。
本实施例中,所述的步骤4中在锻件进行火滚圆时,在保持轻锤连续锻打过程中,操作机不断翻转,能够避免工件表面产生凹坑。
本实施例中,所述的步骤2中的锻造过程中采用的是真空脱气钢锭,由于GCr15锻件的白点敏感性能大,通过真空处理能够给避免锻后辊套内部局部产生白点。
本实施例中,所述的步骤2中锻造时的温度保持在始锻温度和终锻温度之间,且始锻温度为1050℃,终锻温度为860℃,因为在这个范围内的锻件的可塑性达到最高,能够使锻造更加精准,降低锻造难度。
具体实施时,通过对GCr15辊套的锻造工艺进行改进,在真空脱气钢锭的环境下,采用四火成型技术,使锻造时冲孔和拔长的距离加大,以及在加工时采用轻锤连续整圆,避免工件表面产生凹坑,锻造时边锻打边翻转,保证工件在各个方向变形均匀,使锻造出的锟套壁更加均匀,表面更加光滑。
以上只通过说明的方式描述了本发明的某些示范性实施例,毋庸置疑,对于本领域的普通技术人员,在不偏离本发明的精神和范围的情况下,可以用各种不同的方式对所描述的实施例进行修正。因此,上述描述在本质上是说明性 的,不应理解为对本发明权利要求保护范围的限制。
Claims (5)
1.一种GCr15辊套的锻造工艺,其特征在于,其锻造工艺过程为:
步骤1、锻件加热:将预热完成后的GCr15材料放置到高温融化炉中进行加热,当到达1100—1150℃时,进入恒温保温以备锻造。
步骤2、辊套四火成型锻造:在GCr15辊套的锻造中其锻造工艺分为四火成型,分别是出坯镦粗-冲孔-拔长-圆滚整形。
(1)出坯镦粗:将加热到要求温度的锻件出坯取出,然后对锻件进行镦粗锻造。
(2)冲孔:将镦粗完成后的锻件放置到数控冲孔机上进行冲孔,且冲孔过程中严格控制内孔、外圆偏心量,且进行不断旋转操作。
(3)拔长:将冲孔完成后的锻件放置到拔长机中进行拔长操作,将锻件进行轴向拉长至要求尺寸,在拔长时要实时检查锻件的轴向变化量,并且进行及时矫正处理。
(4)圆滚整形:将拔长后的锻件放置到旋转固定架上进行匀速旋转,然后通过轻锤进行连续整圆,直至辊套成型。
步骤3、退火降温冷却:锻造后采用球化退火处理使锻件回温冷却,将锻件加热到700—770℃后,然后保温2h,在进行缓慢冷却到500—550℃,恒温条件下保温3h,然后将炉内温度缓慢降到150℃,最后将锻件出炉后通过空冷的方法冷却至室温。
2.根据权利要求1所述的一种GCr15辊套的锻造工艺,其特征在于,所述的步骤2和步骤3中的冲孔和拔长时的孔单边量提高至9—10mm。
3.根据权利要求1所述的一种GCr15辊套的锻造工艺,其特征在于,所述的步骤4中在锻件进行火滚圆时,在保持轻锤连续锻打过程中,操作机不断翻转。
4.根据权利要求1所述的一种GCr15辊套的锻造工艺,其特征在于,所述的步骤2中的锻造过程中采用的是真空脱气钢锭。
5.根据权利要求1所述的一种GCr15辊套的锻造工艺,其特征在于,所述的步骤2中锻造时的温度保持在始锻温度和终锻温度之间,且始锻温度为1000—1050℃,终锻温度为850—900℃。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107746932A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-03-02 | 东北大学 | 一种GCr15轴承钢的制备方法 |
CN109622847A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-16 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | 一种提高辊套镦粗冲孔生产效率的方法 |
CN111673025A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-09-18 | 阎勇 | 一种GCr15辊套的锻造工艺 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN85101950A (zh) * | 1985-04-01 | 1986-08-27 | 云南轴承厂 | 高碳低合金钢高温形变球化退火工艺 |
JP2008126251A (ja) * | 2006-11-17 | 2008-06-05 | Sumitomo Denko Shoketsu Gokin Kk | アルミ合金製シリンダスリーブの製造方法 |
CN101569983A (zh) * | 2009-06-09 | 2009-11-04 | 瓦房店世强轴承制造有限公司 | 轧机轴承内圈的锻造成型方法 |
CN101947630A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-01-19 | 洛阳轴研科技股份有限公司 | GCr15制作轴承套圈的控锻控冷加工工艺 |
WO2012137023A1 (en) * | 2011-04-08 | 2012-10-11 | Tappex Thread Inserts | Insert |
CN103350177A (zh) * | 2013-07-08 | 2013-10-16 | 芜湖市明远轴承锻造有限公司 | 轴承两次扩孔工艺 |
JP2014198346A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-10-23 | 日本特殊陶業株式会社 | 異径筒状成形体の冷間鍛造による製造方法、及びガスセンサ用主体金具の製造方法 |
CN104139151A (zh) * | 2014-06-26 | 2014-11-12 | 中国矿业大学 | 摩托车转向轴承套圈温锻精密成形制造工艺 |
CN104338880A (zh) * | 2013-07-31 | 2015-02-11 | 上海重型机器厂有限公司 | 大型电站用1Mn18Cr18N钢护环的锻造方法 |
-
2016
- 2016-06-20 CN CN201610454626.9A patent/CN106064221B/zh active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN85101950A (zh) * | 1985-04-01 | 1986-08-27 | 云南轴承厂 | 高碳低合金钢高温形变球化退火工艺 |
JP2008126251A (ja) * | 2006-11-17 | 2008-06-05 | Sumitomo Denko Shoketsu Gokin Kk | アルミ合金製シリンダスリーブの製造方法 |
CN101569983A (zh) * | 2009-06-09 | 2009-11-04 | 瓦房店世强轴承制造有限公司 | 轧机轴承内圈的锻造成型方法 |
CN101947630A (zh) * | 2010-09-17 | 2011-01-19 | 洛阳轴研科技股份有限公司 | GCr15制作轴承套圈的控锻控冷加工工艺 |
WO2012137023A1 (en) * | 2011-04-08 | 2012-10-11 | Tappex Thread Inserts | Insert |
JP2014198346A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-10-23 | 日本特殊陶業株式会社 | 異径筒状成形体の冷間鍛造による製造方法、及びガスセンサ用主体金具の製造方法 |
CN103350177A (zh) * | 2013-07-08 | 2013-10-16 | 芜湖市明远轴承锻造有限公司 | 轴承两次扩孔工艺 |
CN104338880A (zh) * | 2013-07-31 | 2015-02-11 | 上海重型机器厂有限公司 | 大型电站用1Mn18Cr18N钢护环的锻造方法 |
CN104139151A (zh) * | 2014-06-26 | 2014-11-12 | 中国矿业大学 | 摩托车转向轴承套圈温锻精密成形制造工艺 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107746932A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-03-02 | 东北大学 | 一种GCr15轴承钢的制备方法 |
CN107746932B (zh) * | 2017-12-06 | 2019-10-01 | 东北大学 | 一种GCr15轴承钢的制备方法 |
CN109622847A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-16 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | 一种提高辊套镦粗冲孔生产效率的方法 |
CN111673025A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-09-18 | 阎勇 | 一种GCr15辊套的锻造工艺 |
CN111673025B (zh) * | 2020-06-17 | 2022-03-22 | 定襄县同立重工有限公司 | 一种GCr15辊套的锻造工艺 |
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