CN105771304B - 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 - Google Patents

味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 Download PDF

Info

Publication number
CN105771304B
CN105771304B CN201610292969.XA CN201610292969A CN105771304B CN 105771304 B CN105771304 B CN 105771304B CN 201610292969 A CN201610292969 A CN 201610292969A CN 105771304 B CN105771304 B CN 105771304B
Authority
CN
China
Prior art keywords
effect
pump
crystallizer
evaporation
evaporator
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201610292969.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN105771304A (zh
Inventor
尹良友
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
WUXI RONGFENG BIOLOGICAL ENGINEERING Co Ltd
Original Assignee
WUXI RONGFENG BIOLOGICAL ENGINEERING Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by WUXI RONGFENG BIOLOGICAL ENGINEERING Co Ltd filed Critical WUXI RONGFENG BIOLOGICAL ENGINEERING Co Ltd
Priority to CN201610292969.XA priority Critical patent/CN105771304B/zh
Publication of CN105771304A publication Critical patent/CN105771304A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105771304B publication Critical patent/CN105771304B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D9/00Crystallisation
    • B01D9/0018Evaporation of components of the mixture to be separated
    • B01D9/0022Evaporation of components of the mixture to be separated by reducing pressure
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D1/00Evaporating
    • B01D1/0011Heating features
    • B01D1/0041Use of fluids
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D1/00Evaporating
    • B01D1/26Multiple-effect evaporating
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D9/00Crystallisation
    • B01D9/0059General arrangements of crystallisation plant, e.g. flow sheets
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D9/00Crystallisation
    • B01D9/0063Control or regulation

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

本发明涉及一种味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程,属于生物化学技术领域。其包括蒸汽喷射泵、一效加热器、一效结晶器、一效循环泵、出料晶浆泵、淘洗液泵、二效过料泵、二效蒸发器、冷凝器、冷凝水罐、冷凝水泵和真空泵。本发明在一效使用了蒸汽喷射泵,一效结晶器的蒸发量较大,而二效蒸发器的蒸发量较小,这使得二效蒸发后的料液浓度还没有达到它的饱和浓度,巧妙地避开了物料在二效起晶的现象,使起晶及晶体生长都在一效结晶器内进行。本发明对现有的单罐批次结晶工艺进行改造,变成二效蒸发结晶系统。改造后的系统可用于批次生产,也可以用于连续生产,其蒸汽消耗将大幅下降。

Description

味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程
技术领域
本发明涉及一种味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程,属于生物化学技术领域。
背景技术
味精学名谷氨酸钠,成品为白色柱状结晶体或结晶性粉末,是国内外广泛使用的增鲜调味品之一。味精是以含糖质或淀粉的粮食为原料,经发酵生产谷氨酸,然后经除菌、浓缩等电点结晶等方法提取谷氨酸,再经中和、脱色、蒸发、结晶、干燥等工序制成谷氨酸钠结晶。
味精结晶是味精生产过程中十分重要的一个工序,结晶过程中由于整晶的需要,要不断地向结晶器内加水来消除细晶,或为了防止管道堵塞需要不断地向管道中加水,晶体分离的时候也需要向离心机内添加洗水,而这些加入的水最终还要蒸发出去,所以结晶过程的蒸汽消耗是很大的,按现有的味精结晶工艺,每吨成品味精消耗的蒸汽达2.2~2.7吨左右。
我国是味精生产大国,味精产销量一直稳居世界第一位。目前我国味精年产量在200万吨以上,仅味精结晶这一工序,每年耗蒸汽就高达600多万吨,折标煤77万多吨,折合二氧化碳排放量280万吨。而现有的结晶工艺是导致高能耗的主要原因,工艺改进及创新的要求十分迫切。
本发明所述工艺主要是为了降低味精结晶工序的蒸汽消耗。现有的味精结晶工艺有两种,其一是单罐批次结晶工艺,其二是连续结晶工艺。单罐批次结晶工艺使用的是传统的内循环加热结晶器,连续结晶工艺使用的一般是DTB型结晶器。本发明所述工艺与这两种工艺相比,节能效果显著。
传统的内循环加热结晶器构造如图2所示,它的加热器内置,中间有导流筒,导流筒中设有轴流式搅拌器,来强化物料在换热管内的流动,蒸汽通入加热器壳程,物料在换热管内蒸发,蒸发出来的二次蒸汽去冷凝器冷凝。
传统的内循环加热结晶器用于味精结晶,从能量利用角度分析,这种结晶工艺相当于单效蒸发。假设结晶器工作为温度75℃,工作压力是-0.062MPa(表压),蒸汽是压力为0.6MPa的饱和蒸汽,冷凝器循环水按照32℃进水42℃回水,按此计算,每蒸发1吨水的蒸汽单耗为1.1吨,每蒸发1吨水的循环水消耗量为55.4吨。
现有的DTB型结晶器连续结晶的工艺流程如图3,图示的流程中使用了蒸汽喷射泵,也有不使用蒸汽喷射泵而用生蒸汽直接进加热器加热的。
在这个流程中,假定结晶器工作为温度75℃,工作压力是表压-0.062MPa,生蒸汽是压力为0.6MPa的饱和蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.7,冷凝器循环水按照32℃进水42℃回水,按此计算,每蒸发1吨水需要消耗0.64吨生蒸汽,消耗循环水31.3吨。从能量利用角度分析,带蒸汽喷射泵的单效蒸发相当于二效蒸发。
发明内容
本发明的目的在于克服传统的味精结晶过程能耗较大的缺陷,提供一种味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程,其更适合味精结晶、更为节能。
按照本发明提供的技术方案,味精二效逆流蒸发结晶系统,包括:一效加热器、一效结晶器、一效循环泵、出料晶浆泵、淘洗液泵、二效过料泵、二效蒸发器、冷凝器、冷凝水罐、冷凝水泵和真空泵;
所述一效加热器与一效结晶器连通,一效结晶器与二效蒸发器连通,二效蒸发器与冷凝器连通;一效结晶器和二效蒸发器均与真空泵连通;一效结晶器和二效蒸发器之间还通过二效过料泵和一效循环泵连通;
所述一效结晶器还与淘洗液泵和出料晶浆泵相连;二效蒸发器依次与冷凝水罐和冷凝水泵连接。
还包括蒸汽喷射泵,蒸汽喷射泵分别与一效加热器和二效蒸发器连通。
所述一效结晶器为DTB型结晶器或奥斯陆型结晶器。所述二效蒸发器为哑铃型蒸发器。
所述奥斯陆型结晶器底部带有搅拌器,搅拌器的转速为18-28r/min。底搅拌的作用是防止晶体在结晶器底部堆集、沉淀以及晶体长久停滞某处而造成的结块。由于底搅拌轻微的扰动作用,不但能避免结晶器底部的晶体堆集、结块现象,避免了晶浆出料管堵塞现象,而且对改善结晶器底部晶浆的均匀程度有帮助,这使得高浓度、高密度结晶成为可能,奥斯陆型结晶器的生产强度因此得以提高。改进后的奥斯陆型结晶器用于味精结晶,晶浆密度可达到1400kg/m3,晶体的浓度很高。
所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,步骤为:
(1)抽真空:打开冷凝器的进出水阀,打开真空泵,对系统进行抽真空,直至一效结晶器和二效蒸发器的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器进料,直至二效蒸发器的液位达到目标值,打开二效过料泵,通过二效过料泵向一效结晶器进料,直至一效结晶器液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵;
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器的温度压力在目标值,待二效蒸发器开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐液位上升,打开冷凝水泵,将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵,使物料回到一效结晶器;
(7)出料:开启淘洗液泵,不断检测一效结晶器内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1370-1400kg/m3时,切换出料晶浆泵的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
随着步骤(5)、(6)的不断进行,晶体不断生长,颗料不断长大,在蒸发过程中若出现较多细晶,及时向一效结晶器内添加冷凝水整晶。
整个过程中,一效结晶器的料温控制在75℃以下,压力控制在表压-0.062MPa;二效蒸发器的料温控制在55~60℃,压力控制在表压-0.084MPa;冷凝器中的循环水按照32℃进水42℃出水;生蒸汽采用压力为0.6MPa的饱和蒸汽。
所述生蒸汽经过蒸汽喷射泵(1)向一效加热器(2)供生蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.4-0.8。
本发明采用的带热泵的二效逆流蒸发结晶工艺更加节能。假定一效结晶器工作温度75℃,工作压力是表压-0.062MPa;二效蒸发器工作温度55℃,工作压力是表压-0.084MPa;生蒸汽是压力为0.6MPa的饱和蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.7,冷凝器循环水按照32℃进水42℃回水,按此计算,蒸发1吨水的蒸汽消耗是0.414吨,循环水消耗是19吨。从能量利用角度分析,带热泵的二效蒸发相当于三效蒸发。
下表是各结晶工艺的能耗对比如表1所示,蒸发速度按1吨/小时计。
表1
在相同蒸发量情况下,工艺三与工艺一相比,蒸汽消耗节省62.36%,循环水节省65.7%。工艺三与工艺二相比,蒸汽消耗节省35.3%,循环水节省39.3%。节能效果十分显著。
二效逆流结晶流程简图如图1。
要达到味精结晶的高成品率及成品晶体大小均匀,就应避免物料在二效蒸发器内结晶。要达到这个目的,必须使二效蒸发后的料液浓度小于其饱和浓度。下表是谷氨酸钠含一个结晶水(MSG)在不同温度下的饱和溶解度表如表2所示。
表2
一般地,谷氨酸钠中和液的浓度在50-55g/100mL之间,母液浓度在48-52g/100mL之间,温度在55℃左右,在55℃时味精溶液的饱和浓度为60.39g/100mL。要保证物料在二效蒸发器内不结晶,就必须保证二效蒸发后的料液浓度小于饱和浓度。
本发明在一效使用蒸汽喷射泵时,一效结晶器的蒸发量较大(占系统总蒸发量的60%-70%),而二效蒸发器的蒸发量较小(占系统总蒸发量的30%-40%),这使得二效蒸发后的料液浓度还没有达到它的饱和浓度,巧妙地避开了物料在二效起晶的现象,使起晶及晶体生长都在一效结晶器内进行。
现有的单罐批次结晶工艺可能通过改造,变成二效蒸发结晶系统。改造后的系统可用于批次生产,也可以用于连续生产,其蒸汽消耗将大幅下降。
本发明的有益效果:本发明在一效使用了蒸汽喷射泵,一效结晶器的蒸发量较大(占系统总蒸发量的60-70%),而二效蒸发器的蒸发量较小(占系统总蒸发量的30-40%),这使得二效蒸发后的料液浓度还没有达到它的饱和浓度,巧妙地避开了物料在二效起晶的现象,使起晶及晶体生长都在一效结晶器内进行。而现有的单罐批次结晶工艺可能通过改造,变成二效蒸发结晶系统。改造后的系统可用于批次生产,也可以用于连续生产,其蒸汽消耗将大幅下降。
附图说明
图1是本发明味精二效逆流蒸发结晶系统图。
图2是内循环加热结晶器简图。
图3是DTB型结晶器连续结晶流程简图。
附图标记说明:1、蒸汽喷射泵;2、一效加热器;3、一效结晶器;4、一效循环泵;5、出料晶浆泵;6、淘洗液泵;7、二效过料泵;8、二效蒸发器;9、冷凝器;10、冷凝水罐;11、冷凝水泵;12、真空泵。
具体实施方式
实施例1味精二效逆流蒸发结晶系统(不带蒸汽喷射泵)
如图1所示,味精二效逆流蒸发结晶系统,包括:一效加热器2、一效结晶器3、一效循环泵4、出料晶浆泵5、淘洗液泵6、二效过料泵7、二效蒸发器8、冷凝器9、冷凝水罐10、冷凝水泵11和真空泵12;
所述一效加热器2与一效结晶器3连通,一效结晶器3与二效蒸发器8连通,二效蒸发器8与冷凝器9连通;一效结晶器3和二效蒸发器8均与真空泵12连通;一效结晶器3和二效蒸发器8之间还通过二效过料泵7和一效循环泵4连通;
所述一效结晶器3还与淘洗液泵6和出料晶浆泵5相连;二效蒸发器8依次与冷凝水罐10和冷凝水泵11连接。所述一效结晶器3为DTB型结晶器。
实施例2味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程
如实施例1所示系统,具体过程如下:
(1)抽真空:打开冷凝器9的进出水阀,打开真空泵12,对系统进行抽真空,直至一效结晶器3和二效蒸发器8的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器8进料,直至二效蒸发器8的液位达到目标值,打开二效过料泵7,通过二效过料泵7向一效结晶器3进料,直至一效结晶器3液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵4;
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器2供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器3开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器3的温度压力在目标值,待二效蒸发器8开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐10液位上升,打开冷凝水泵11,将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器8中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器3内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器3内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵5,使物料回到一效结晶器3;
(7)出料:开启淘洗液泵6,不断检测一效结晶器3内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1370kg/m3时,切换出料晶浆泵5的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
具体系统配置参数如下:
一效加热器2,卧式双程,F=280m2,φ900×6000,材质304;
一效结晶器3,DTB型,V=40m3,φ3200×2700/φ2000×2500,上部轴流式搅拌,18.5kw,200r/min,下部底搅拌4kw,材质304;
一效循环泵4,HZW300,Q=700m3/h,H=3m,37kw,杭碱泵厂产品,材质304;
出料晶浆泵5,Q=15m3/h,H=35m,15kw,材质304;
淘洗液泵6,Q=15m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效过料泵7,Q=15m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效蒸发器8,加热段F=380m2,φ1250×6000,内导流筒φ550,上部分离段(含锥体)φ2200×3500,下部扩大段(含锥体)φ2000×2000,轴流式搅拌器,Q=1000m3/h,搅拌器功率154kw,材质304;
冷凝器9,F=330m2,φ1100×5000,材质304;
冷凝水罐10,φ900×1800,V=1.2m3,材质304;
冷凝水泵11,Q=15m3/h,H=35m,7.5kw,材质304;
真空泵12,2BV6161,15kw,纳氏公司产品,材质304;
系统参数:
系统蒸发水量:9.1t/h;
进料浓度:44%干物质;
进料流量:20.5t/h;
二效过料量:16.05t/h;
一效出料量:12.707t/h(其中晶体4.578t/h);
系统产能:味精湿晶体4.578t/h;
蒸汽耗量:5100kg/h;
循环水耗量:315t/h(按32℃进水40℃回水);
一效温度75℃,压力39kPa(A);
二效温度55℃,压力16kPa(A)。
实施例3味精二效逆流蒸发结晶系统(带蒸汽喷射泵)
如图1所示,实施例1所示系统,还包括蒸汽喷射泵1,蒸汽喷射泵1分别与一效加热器2和二效蒸发器8连通。所述一效结晶器3为奥斯陆型结晶器。所述奥斯陆型结晶器底部带有搅拌器,搅拌器与电机连接,搅拌器的转速为18-28r/min。
实施例4味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程
如实施例3所述系统,具体过程如下:
(1)抽真空:打开冷凝器9的进出水阀,打开真空泵12,对系统进行抽真空,直至一效结晶器3和二效蒸发器8的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器8进料,直至二效蒸发器8的液位达到目标值,打开二效过料泵7,通过二效过料泵7向一效结晶器3进料,直至一效结晶器3液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵4;
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器2供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器3开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器3的温度压力在目标值,待二效蒸发器8开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐10液位上升,打开冷凝水泵11,将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器8中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器3内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器3内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵5,使物料回到一效结晶器3;
(7)出料:开启淘洗液泵6,不断检测一效结晶器3内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1400kg/m3时,切换出料晶浆泵5的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
生蒸汽经过蒸汽喷射泵1向一效加热器2供生蒸汽。
所述一效结晶器3为DTB型结晶器。
系统配置:
蒸汽喷射泵1,抽气比0.6,生蒸汽压力0.6MPa,饱和蒸汽,流量5365kg/h,抽吸二次蒸汽的压力39KPa(A),温度75℃,流量3219kg/h,喷射泵出口混合蒸汽压力110KPa(A),温度102℃,流量8584kg/h,美国克罗尔.雷诺兹公司产品,材质304;
一效加热器2,卧式双程,F=900m2,φ1800×7500,材质304;
一效结晶器3,DTB型,V=100m3,φ4800×3000/φ3200×2500,上部轴流式搅拌,45kw,200r/min,下部底搅拌7.5kw,材质304;
一效循环泵4,HZW450,Q=2300m3/h,H=3m,75kw,杭碱泵厂产品,材质304;
出料晶浆泵5,Q=20m3/h,H=35m,15kw,材质304;
淘洗液泵6,Q=20m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效过料泵7,Q=20m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效蒸发器8,加热段F=380m2,φ1250×6000,内导流筒φ550,上部分离段(含锥体)φ2200×3500,下部扩大段(含锥体)φ2000×2000,轴流式搅拌器,Q=1000m3/h,搅拌器功率15kw,材质304;
冷凝器9,F=330m2,φ1100×5000,材质304;
冷凝水罐10,φ1000×1800,V=1.5m3,材质304;
冷凝水泵11,Q=20m3/h,H=35m,7.5kw,材质304;
真空泵12,2BV6161,15kw,纳氏公司产品,材质304;
系统参数:
系统蒸发水量:12.2t/h;
进料浓度:44%干物质;
进料流量:26.873t/h;
二效过料量:22.464t/h;
一效出料量:16.653t/h(其中晶体6t/h);
系统产能:味精湿晶体6t/h;
蒸汽耗量:5365kg/h;
循环水耗量:343t/h(按32℃进水40℃回水);
一效温度75℃,压力39kPa(A);
二效温度55℃,压力16kPa(A)。

Claims (7)

1.味精二效逆流蒸发结晶系统,其特征是包括:一效加热器(2)、一效结晶器(3)、一效循环泵(4)、出料晶浆泵(5)、淘洗液泵(6)、二效过料泵(7)、二效蒸发器(8)、冷凝器(9)、冷凝水罐(10)、冷凝水泵(11)和真空泵(12);
所述一效加热器(2)与一效结晶器(3)连通,一效结晶器(3)与二效蒸发器(8)连通,二效蒸发器(8)与冷凝器(9)连通;一效结晶器(3)和二效蒸发器(8)均与真空泵(12)连通;一效结晶器(3)和二效蒸发器(8)之间还通过二效过料泵(7)和一效循环泵(4)连通;
所述一效结晶器(3)还与淘洗液泵(6)和出料晶浆泵(5)相连;二效蒸发器(8)依次与冷凝水罐(10)和冷凝水泵(11)连接;
还包括蒸汽喷射泵(1),蒸汽喷射泵(1)分别与一效加热器(2)和二效蒸发器(8)连通;
二效蒸发器(8)通过二效过料泵(7)、一效循环泵(4)、及一效加热器(2)再与一效结晶器(3)连通;且一效循环泵(4)与一效结晶器(3)之间构成循环回路,一效结晶器(3)还与淘洗液泵(6)和出料晶浆泵(5)相连,且一效结晶器(3)与出料晶浆泵(5)之间构成循环回路,且淘洗液泵(6)和出料晶浆泵(5)均连接在一个切換阀门上;
要达到味精结晶的高成品率及成品晶体大小均匀,应避免物料在二效蒸发器内结晶;谷氨酸钠中和液的浓度在50-55g/100mL之间,母液浓度在48-52 g/100mL之间,温度在55℃,在55℃时味精溶液的饱和浓度为60.39g/100Ml;要保证物料在二效蒸发器内不结晶,必须使二效蒸发后的料液浓度小于其饱和浓度。
2.如权利要求1所述味精二效逆流蒸发结晶系统,其特征是:所述一效结晶器(3)为DTB型结晶器或奥斯陆型结晶器,所述二效蒸发器(8)为哑铃型蒸发器。
3.如权利要求2所述味精二效逆流蒸发结晶系统,其特征是:所述奥斯陆型结晶器底部带有搅拌器,搅拌器的转速为18-28r/min。
4.权利要求1所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是步骤为:
(1)抽真空:打开冷凝器(9)的进出水阀,打开真空泵(12),对系统进行抽真空,直至一效结晶器(3)和二效蒸发器(8)的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器(8)进料,直至二效蒸发器(8)的液位达到目标值,打开二效过料泵(7),通过二效过料泵(7)向一效结晶器(3)进料,直至一效结晶器(3)液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵(4);
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器(2)供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器(3)开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器(3)的温度压力在目标值,待二效蒸发器(8)开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐(10)液位上升,打开冷凝水泵(11),将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器(8)中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器(3)内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器(3)内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵(5),使物料回到一效结晶器(3);
(7)出料:开启淘洗液泵(6),不断检测一效结晶器(3)内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1370-1400kg/m3时,切换出料晶浆泵(5)的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
5.根据权利要求4所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是:随着步骤(5)、(6)的不断进行,晶体不断生长,颗料不断长大,在蒸发过程中若出现较多细晶,及时向一效结晶器(3)内添加冷凝水整晶。
6.根据权利要求4所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是:整个过程中,一效结晶器(3)的料温控制在75℃以下,压力控制在表压-0.062MPa;二效蒸发器(8)的料温控制在55~60℃,压力控制在表压-0.084MPa;冷凝器(9)中的循环水按照32℃进水42℃出水;生蒸汽采用压力为0.6MPa的饱和蒸汽。
7.根据权利要求4所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是:所述生蒸汽经过蒸汽喷射泵(1)向一效加热器(2)供生蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.4-0.8。
CN201610292969.XA 2016-05-05 2016-05-05 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 Active CN105771304B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610292969.XA CN105771304B (zh) 2016-05-05 2016-05-05 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610292969.XA CN105771304B (zh) 2016-05-05 2016-05-05 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105771304A CN105771304A (zh) 2016-07-20
CN105771304B true CN105771304B (zh) 2017-11-10

Family

ID=56400710

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610292969.XA Active CN105771304B (zh) 2016-05-05 2016-05-05 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105771304B (zh)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107261543A (zh) * 2017-07-25 2017-10-20 广西农垦糖业集团红河制糖有限公司 一种结晶罐糖汁捕捉自动控制装置
CN108211394B (zh) * 2018-04-06 2024-07-05 无锡诚尔鑫环保装备科技有限公司 一种利用余热蒸炼分离装置
CN108786171B (zh) * 2018-07-03 2020-10-16 夏兴洪 大颗粒工业盐蒸发结晶一体机机组
CN109045745B (zh) * 2018-08-10 2021-08-24 自然资源部天津海水淡化与综合利用研究所 一种带提升导流的连续真空冷却结晶装置
CN111530119B (zh) * 2020-04-14 2021-09-14 中石化南京工程有限公司 一种串联的硫酸铵结晶方法及其装置
CN114534285A (zh) * 2022-03-01 2022-05-27 青岛康景辉环境科技集团有限公司 一种蒸发器处理蔗糖发酵液的工艺

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1997544B1 (de) * 2007-05-26 2018-11-21 Stefan Ebner Eindampfverfahren
DE102008029050A1 (de) * 2008-06-18 2009-12-24 Gea Messo Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung eines Kristallisats mit konstanter Korngrößenverteilung
CN101732885B (zh) * 2010-01-16 2012-07-18 江阴丰力生化工程装备有限公司 连续结晶器装置
CN102070475B (zh) * 2011-01-07 2014-05-07 宝鸡阜丰生物科技有限公司 一种谷氨酸钠双效结晶生产工艺
CN102356862B (zh) * 2011-09-26 2013-04-17 肥城金塔酒精化工设备有限公司 用于连续性得到味精晶体的方法和装置
CN102614675A (zh) * 2012-04-17 2012-08-01 唐中滨 双效连续结晶生产味精的方法
CN103007553B (zh) * 2012-12-05 2015-11-11 中国科学院理化技术研究所 一种机械蒸汽再压缩连续蒸发结晶系统及方法
CN103768808B (zh) * 2014-01-23 2015-09-09 南京航空航天大学 部分蒸汽再压缩蒸发浓缩系统及方法
CN104399266B (zh) * 2014-11-05 2016-08-31 广州市心德实业有限公司 一种mvr蒸发装置及分压蒸发方法
CN105031965A (zh) * 2015-07-22 2015-11-11 深圳市捷晶能源科技有限公司 一种零排放蒸发结晶设备
CN105251233A (zh) * 2015-11-26 2016-01-20 上海中腾环保科技有限公司 降膜及mvr强制循环蒸发结晶系统
CN205627163U (zh) * 2016-05-05 2016-10-12 无锡荣丰生物工程有限公司 味精二效逆流蒸发结晶系统

Also Published As

Publication number Publication date
CN105771304A (zh) 2016-07-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105771304B (zh) 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程
CN106512457B (zh) 苏氨酸四效浓缩结晶藕合系统及其工作过程
CN101628723B (zh) 复分解反应生产硝酸钾和氯化铵的方法
CN101293849B (zh) 谷氨酸结晶的生产方法
CN107902823A (zh) 含氯化钠和硫酸钠的高盐废水的回收处理方法
CN104473120B (zh) 一种味精的生产工艺
CN101747174B (zh) 丙酸钙的制备方法及二效闪蒸装置
CN105056565B (zh) 一种葡萄糖酸钠溶液蒸发结晶的装置及方法
CN101928016B (zh) 采用负压双效逆流蒸发结晶方式生产硫酸铵的工艺
CN108178410B (zh) 一种高盐有机废水处理设备
CN201458761U (zh) 用于生产硝酸钾的真空冷却结晶装置
CN101156675A (zh) 结合转晶的谷氨酸提取工艺
CN106310704A (zh) 连续单效真空蒸发结晶系统、应用及工艺
CN103508877B (zh) 衣康酸节能型四效浓缩结晶的方法及装置
CN103373747B (zh) 酵母废水的蒸发浓缩方法
CN205627163U (zh) 味精二效逆流蒸发结晶系统
CN103588223B (zh) 多级闪蒸降温连续结晶生产高纯度氯化铵的方法
CN102805289B (zh) 一种浓缩玉米浆的制备方法
CN207845412U (zh) 一种高盐有机废水处理设备
CN208943485U (zh) 一种应用于ddgs生产工艺的蒸发器
CN206167974U (zh) 连续单效真空蒸发结晶系统
CN207904089U (zh) 酱菜高盐废水mvr脱盐生化装置
CN115006857A (zh) 一种采用二效并联蒸发间歇蒸发结晶装置和工艺
CN205933523U (zh) 一种edta高盐有机废水处理及资源回收系统
CN206152365U (zh) 一种中和法生产冷却结晶型产品的工艺系统

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant