CN105771304B - 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 - Google Patents
味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105771304B CN105771304B CN201610292969.XA CN201610292969A CN105771304B CN 105771304 B CN105771304 B CN 105771304B CN 201610292969 A CN201610292969 A CN 201610292969A CN 105771304 B CN105771304 B CN 105771304B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- effect
- pump
- crystallizer
- evaporation
- evaporator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D9/00—Crystallisation
- B01D9/0018—Evaporation of components of the mixture to be separated
- B01D9/0022—Evaporation of components of the mixture to be separated by reducing pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/0011—Heating features
- B01D1/0041—Use of fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/26—Multiple-effect evaporating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D9/00—Crystallisation
- B01D9/0059—General arrangements of crystallisation plant, e.g. flow sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D9/00—Crystallisation
- B01D9/0063—Control or regulation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
本发明涉及一种味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程,属于生物化学技术领域。其包括蒸汽喷射泵、一效加热器、一效结晶器、一效循环泵、出料晶浆泵、淘洗液泵、二效过料泵、二效蒸发器、冷凝器、冷凝水罐、冷凝水泵和真空泵。本发明在一效使用了蒸汽喷射泵,一效结晶器的蒸发量较大,而二效蒸发器的蒸发量较小,这使得二效蒸发后的料液浓度还没有达到它的饱和浓度,巧妙地避开了物料在二效起晶的现象,使起晶及晶体生长都在一效结晶器内进行。本发明对现有的单罐批次结晶工艺进行改造,变成二效蒸发结晶系统。改造后的系统可用于批次生产,也可以用于连续生产,其蒸汽消耗将大幅下降。
Description
技术领域
本发明涉及一种味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程,属于生物化学技术领域。
背景技术
味精学名谷氨酸钠,成品为白色柱状结晶体或结晶性粉末,是国内外广泛使用的增鲜调味品之一。味精是以含糖质或淀粉的粮食为原料,经发酵生产谷氨酸,然后经除菌、浓缩等电点结晶等方法提取谷氨酸,再经中和、脱色、蒸发、结晶、干燥等工序制成谷氨酸钠结晶。
味精结晶是味精生产过程中十分重要的一个工序,结晶过程中由于整晶的需要,要不断地向结晶器内加水来消除细晶,或为了防止管道堵塞需要不断地向管道中加水,晶体分离的时候也需要向离心机内添加洗水,而这些加入的水最终还要蒸发出去,所以结晶过程的蒸汽消耗是很大的,按现有的味精结晶工艺,每吨成品味精消耗的蒸汽达2.2~2.7吨左右。
我国是味精生产大国,味精产销量一直稳居世界第一位。目前我国味精年产量在200万吨以上,仅味精结晶这一工序,每年耗蒸汽就高达600多万吨,折标煤77万多吨,折合二氧化碳排放量280万吨。而现有的结晶工艺是导致高能耗的主要原因,工艺改进及创新的要求十分迫切。
本发明所述工艺主要是为了降低味精结晶工序的蒸汽消耗。现有的味精结晶工艺有两种,其一是单罐批次结晶工艺,其二是连续结晶工艺。单罐批次结晶工艺使用的是传统的内循环加热结晶器,连续结晶工艺使用的一般是DTB型结晶器。本发明所述工艺与这两种工艺相比,节能效果显著。
传统的内循环加热结晶器构造如图2所示,它的加热器内置,中间有导流筒,导流筒中设有轴流式搅拌器,来强化物料在换热管内的流动,蒸汽通入加热器壳程,物料在换热管内蒸发,蒸发出来的二次蒸汽去冷凝器冷凝。
传统的内循环加热结晶器用于味精结晶,从能量利用角度分析,这种结晶工艺相当于单效蒸发。假设结晶器工作为温度75℃,工作压力是-0.062MPa(表压),蒸汽是压力为0.6MPa的饱和蒸汽,冷凝器循环水按照32℃进水42℃回水,按此计算,每蒸发1吨水的蒸汽单耗为1.1吨,每蒸发1吨水的循环水消耗量为55.4吨。
现有的DTB型结晶器连续结晶的工艺流程如图3,图示的流程中使用了蒸汽喷射泵,也有不使用蒸汽喷射泵而用生蒸汽直接进加热器加热的。
在这个流程中,假定结晶器工作为温度75℃,工作压力是表压-0.062MPa,生蒸汽是压力为0.6MPa的饱和蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.7,冷凝器循环水按照32℃进水42℃回水,按此计算,每蒸发1吨水需要消耗0.64吨生蒸汽,消耗循环水31.3吨。从能量利用角度分析,带蒸汽喷射泵的单效蒸发相当于二效蒸发。
发明内容
本发明的目的在于克服传统的味精结晶过程能耗较大的缺陷,提供一种味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程,其更适合味精结晶、更为节能。
按照本发明提供的技术方案,味精二效逆流蒸发结晶系统,包括:一效加热器、一效结晶器、一效循环泵、出料晶浆泵、淘洗液泵、二效过料泵、二效蒸发器、冷凝器、冷凝水罐、冷凝水泵和真空泵;
所述一效加热器与一效结晶器连通,一效结晶器与二效蒸发器连通,二效蒸发器与冷凝器连通;一效结晶器和二效蒸发器均与真空泵连通;一效结晶器和二效蒸发器之间还通过二效过料泵和一效循环泵连通;
所述一效结晶器还与淘洗液泵和出料晶浆泵相连;二效蒸发器依次与冷凝水罐和冷凝水泵连接。
还包括蒸汽喷射泵,蒸汽喷射泵分别与一效加热器和二效蒸发器连通。
所述一效结晶器为DTB型结晶器或奥斯陆型结晶器。所述二效蒸发器为哑铃型蒸发器。
所述奥斯陆型结晶器底部带有搅拌器,搅拌器的转速为18-28r/min。底搅拌的作用是防止晶体在结晶器底部堆集、沉淀以及晶体长久停滞某处而造成的结块。由于底搅拌轻微的扰动作用,不但能避免结晶器底部的晶体堆集、结块现象,避免了晶浆出料管堵塞现象,而且对改善结晶器底部晶浆的均匀程度有帮助,这使得高浓度、高密度结晶成为可能,奥斯陆型结晶器的生产强度因此得以提高。改进后的奥斯陆型结晶器用于味精结晶,晶浆密度可达到1400kg/m3,晶体的浓度很高。
所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,步骤为:
(1)抽真空:打开冷凝器的进出水阀,打开真空泵,对系统进行抽真空,直至一效结晶器和二效蒸发器的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器进料,直至二效蒸发器的液位达到目标值,打开二效过料泵,通过二效过料泵向一效结晶器进料,直至一效结晶器液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵;
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器的温度压力在目标值,待二效蒸发器开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐液位上升,打开冷凝水泵,将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵,使物料回到一效结晶器;
(7)出料:开启淘洗液泵,不断检测一效结晶器内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1370-1400kg/m3时,切换出料晶浆泵的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
随着步骤(5)、(6)的不断进行,晶体不断生长,颗料不断长大,在蒸发过程中若出现较多细晶,及时向一效结晶器内添加冷凝水整晶。
整个过程中,一效结晶器的料温控制在75℃以下,压力控制在表压-0.062MPa;二效蒸发器的料温控制在55~60℃,压力控制在表压-0.084MPa;冷凝器中的循环水按照32℃进水42℃出水;生蒸汽采用压力为0.6MPa的饱和蒸汽。
所述生蒸汽经过蒸汽喷射泵(1)向一效加热器(2)供生蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.4-0.8。
本发明采用的带热泵的二效逆流蒸发结晶工艺更加节能。假定一效结晶器工作温度75℃,工作压力是表压-0.062MPa;二效蒸发器工作温度55℃,工作压力是表压-0.084MPa;生蒸汽是压力为0.6MPa的饱和蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.7,冷凝器循环水按照32℃进水42℃回水,按此计算,蒸发1吨水的蒸汽消耗是0.414吨,循环水消耗是19吨。从能量利用角度分析,带热泵的二效蒸发相当于三效蒸发。
下表是各结晶工艺的能耗对比如表1所示,蒸发速度按1吨/小时计。
表1
在相同蒸发量情况下,工艺三与工艺一相比,蒸汽消耗节省62.36%,循环水节省65.7%。工艺三与工艺二相比,蒸汽消耗节省35.3%,循环水节省39.3%。节能效果十分显著。
二效逆流结晶流程简图如图1。
要达到味精结晶的高成品率及成品晶体大小均匀,就应避免物料在二效蒸发器内结晶。要达到这个目的,必须使二效蒸发后的料液浓度小于其饱和浓度。下表是谷氨酸钠含一个结晶水(MSG)在不同温度下的饱和溶解度表如表2所示。
表2
一般地,谷氨酸钠中和液的浓度在50-55g/100mL之间,母液浓度在48-52g/100mL之间,温度在55℃左右,在55℃时味精溶液的饱和浓度为60.39g/100mL。要保证物料在二效蒸发器内不结晶,就必须保证二效蒸发后的料液浓度小于饱和浓度。
本发明在一效使用蒸汽喷射泵时,一效结晶器的蒸发量较大(占系统总蒸发量的60%-70%),而二效蒸发器的蒸发量较小(占系统总蒸发量的30%-40%),这使得二效蒸发后的料液浓度还没有达到它的饱和浓度,巧妙地避开了物料在二效起晶的现象,使起晶及晶体生长都在一效结晶器内进行。
现有的单罐批次结晶工艺可能通过改造,变成二效蒸发结晶系统。改造后的系统可用于批次生产,也可以用于连续生产,其蒸汽消耗将大幅下降。
本发明的有益效果:本发明在一效使用了蒸汽喷射泵,一效结晶器的蒸发量较大(占系统总蒸发量的60-70%),而二效蒸发器的蒸发量较小(占系统总蒸发量的30-40%),这使得二效蒸发后的料液浓度还没有达到它的饱和浓度,巧妙地避开了物料在二效起晶的现象,使起晶及晶体生长都在一效结晶器内进行。而现有的单罐批次结晶工艺可能通过改造,变成二效蒸发结晶系统。改造后的系统可用于批次生产,也可以用于连续生产,其蒸汽消耗将大幅下降。
附图说明
图1是本发明味精二效逆流蒸发结晶系统图。
图2是内循环加热结晶器简图。
图3是DTB型结晶器连续结晶流程简图。
附图标记说明:1、蒸汽喷射泵;2、一效加热器;3、一效结晶器;4、一效循环泵;5、出料晶浆泵;6、淘洗液泵;7、二效过料泵;8、二效蒸发器;9、冷凝器;10、冷凝水罐;11、冷凝水泵;12、真空泵。
具体实施方式
实施例1味精二效逆流蒸发结晶系统(不带蒸汽喷射泵)
如图1所示,味精二效逆流蒸发结晶系统,包括:一效加热器2、一效结晶器3、一效循环泵4、出料晶浆泵5、淘洗液泵6、二效过料泵7、二效蒸发器8、冷凝器9、冷凝水罐10、冷凝水泵11和真空泵12;
所述一效加热器2与一效结晶器3连通,一效结晶器3与二效蒸发器8连通,二效蒸发器8与冷凝器9连通;一效结晶器3和二效蒸发器8均与真空泵12连通;一效结晶器3和二效蒸发器8之间还通过二效过料泵7和一效循环泵4连通;
所述一效结晶器3还与淘洗液泵6和出料晶浆泵5相连;二效蒸发器8依次与冷凝水罐10和冷凝水泵11连接。所述一效结晶器3为DTB型结晶器。
实施例2味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程
如实施例1所示系统,具体过程如下:
(1)抽真空:打开冷凝器9的进出水阀,打开真空泵12,对系统进行抽真空,直至一效结晶器3和二效蒸发器8的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器8进料,直至二效蒸发器8的液位达到目标值,打开二效过料泵7,通过二效过料泵7向一效结晶器3进料,直至一效结晶器3液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵4;
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器2供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器3开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器3的温度压力在目标值,待二效蒸发器8开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐10液位上升,打开冷凝水泵11,将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器8中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器3内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器3内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵5,使物料回到一效结晶器3;
(7)出料:开启淘洗液泵6,不断检测一效结晶器3内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1370kg/m3时,切换出料晶浆泵5的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
具体系统配置参数如下:
一效加热器2,卧式双程,F=280m2,φ900×6000,材质304;
一效结晶器3,DTB型,V=40m3,φ3200×2700/φ2000×2500,上部轴流式搅拌,18.5kw,200r/min,下部底搅拌4kw,材质304;
一效循环泵4,HZW300,Q=700m3/h,H=3m,37kw,杭碱泵厂产品,材质304;
出料晶浆泵5,Q=15m3/h,H=35m,15kw,材质304;
淘洗液泵6,Q=15m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效过料泵7,Q=15m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效蒸发器8,加热段F=380m2,φ1250×6000,内导流筒φ550,上部分离段(含锥体)φ2200×3500,下部扩大段(含锥体)φ2000×2000,轴流式搅拌器,Q=1000m3/h,搅拌器功率154kw,材质304;
冷凝器9,F=330m2,φ1100×5000,材质304;
冷凝水罐10,φ900×1800,V=1.2m3,材质304;
冷凝水泵11,Q=15m3/h,H=35m,7.5kw,材质304;
真空泵12,2BV6161,15kw,纳氏公司产品,材质304;
系统参数:
系统蒸发水量:9.1t/h;
进料浓度:44%干物质;
进料流量:20.5t/h;
二效过料量:16.05t/h;
一效出料量:12.707t/h(其中晶体4.578t/h);
系统产能:味精湿晶体4.578t/h;
蒸汽耗量:5100kg/h;
循环水耗量:315t/h(按32℃进水40℃回水);
一效温度75℃,压力39kPa(A);
二效温度55℃,压力16kPa(A)。
实施例3味精二效逆流蒸发结晶系统(带蒸汽喷射泵)
如图1所示,实施例1所示系统,还包括蒸汽喷射泵1,蒸汽喷射泵1分别与一效加热器2和二效蒸发器8连通。所述一效结晶器3为奥斯陆型结晶器。所述奥斯陆型结晶器底部带有搅拌器,搅拌器与电机连接,搅拌器的转速为18-28r/min。
实施例4味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程
如实施例3所述系统,具体过程如下:
(1)抽真空:打开冷凝器9的进出水阀,打开真空泵12,对系统进行抽真空,直至一效结晶器3和二效蒸发器8的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器8进料,直至二效蒸发器8的液位达到目标值,打开二效过料泵7,通过二效过料泵7向一效结晶器3进料,直至一效结晶器3液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵4;
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器2供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器3开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器3的温度压力在目标值,待二效蒸发器8开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐10液位上升,打开冷凝水泵11,将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器8中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器3内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器3内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵5,使物料回到一效结晶器3;
(7)出料:开启淘洗液泵6,不断检测一效结晶器3内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1400kg/m3时,切换出料晶浆泵5的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
生蒸汽经过蒸汽喷射泵1向一效加热器2供生蒸汽。
所述一效结晶器3为DTB型结晶器。
系统配置:
蒸汽喷射泵1,抽气比0.6,生蒸汽压力0.6MPa,饱和蒸汽,流量5365kg/h,抽吸二次蒸汽的压力39KPa(A),温度75℃,流量3219kg/h,喷射泵出口混合蒸汽压力110KPa(A),温度102℃,流量8584kg/h,美国克罗尔.雷诺兹公司产品,材质304;
一效加热器2,卧式双程,F=900m2,φ1800×7500,材质304;
一效结晶器3,DTB型,V=100m3,φ4800×3000/φ3200×2500,上部轴流式搅拌,45kw,200r/min,下部底搅拌7.5kw,材质304;
一效循环泵4,HZW450,Q=2300m3/h,H=3m,75kw,杭碱泵厂产品,材质304;
出料晶浆泵5,Q=20m3/h,H=35m,15kw,材质304;
淘洗液泵6,Q=20m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效过料泵7,Q=20m3/h,H=20m,4kw,材质304;
二效蒸发器8,加热段F=380m2,φ1250×6000,内导流筒φ550,上部分离段(含锥体)φ2200×3500,下部扩大段(含锥体)φ2000×2000,轴流式搅拌器,Q=1000m3/h,搅拌器功率15kw,材质304;
冷凝器9,F=330m2,φ1100×5000,材质304;
冷凝水罐10,φ1000×1800,V=1.5m3,材质304;
冷凝水泵11,Q=20m3/h,H=35m,7.5kw,材质304;
真空泵12,2BV6161,15kw,纳氏公司产品,材质304;
系统参数:
系统蒸发水量:12.2t/h;
进料浓度:44%干物质;
进料流量:26.873t/h;
二效过料量:22.464t/h;
一效出料量:16.653t/h(其中晶体6t/h);
系统产能:味精湿晶体6t/h;
蒸汽耗量:5365kg/h;
循环水耗量:343t/h(按32℃进水40℃回水);
一效温度75℃,压力39kPa(A);
二效温度55℃,压力16kPa(A)。
Claims (7)
1.味精二效逆流蒸发结晶系统,其特征是包括:一效加热器(2)、一效结晶器(3)、一效循环泵(4)、出料晶浆泵(5)、淘洗液泵(6)、二效过料泵(7)、二效蒸发器(8)、冷凝器(9)、冷凝水罐(10)、冷凝水泵(11)和真空泵(12);
所述一效加热器(2)与一效结晶器(3)连通,一效结晶器(3)与二效蒸发器(8)连通,二效蒸发器(8)与冷凝器(9)连通;一效结晶器(3)和二效蒸发器(8)均与真空泵(12)连通;一效结晶器(3)和二效蒸发器(8)之间还通过二效过料泵(7)和一效循环泵(4)连通;
所述一效结晶器(3)还与淘洗液泵(6)和出料晶浆泵(5)相连;二效蒸发器(8)依次与冷凝水罐(10)和冷凝水泵(11)连接;
还包括蒸汽喷射泵(1),蒸汽喷射泵(1)分别与一效加热器(2)和二效蒸发器(8)连通;
二效蒸发器(8)通过二效过料泵(7)、一效循环泵(4)、及一效加热器(2)再与一效结晶器(3)连通;且一效循环泵(4)与一效结晶器(3)之间构成循环回路,一效结晶器(3)还与淘洗液泵(6)和出料晶浆泵(5)相连,且一效结晶器(3)与出料晶浆泵(5)之间构成循环回路,且淘洗液泵(6)和出料晶浆泵(5)均连接在一个切換阀门上;
要达到味精结晶的高成品率及成品晶体大小均匀,应避免物料在二效蒸发器内结晶;谷氨酸钠中和液的浓度在50-55g/100mL之间,母液浓度在48-52 g/100mL之间,温度在55℃,在55℃时味精溶液的饱和浓度为60.39g/100Ml;要保证物料在二效蒸发器内不结晶,必须使二效蒸发后的料液浓度小于其饱和浓度。
2.如权利要求1所述味精二效逆流蒸发结晶系统,其特征是:所述一效结晶器(3)为DTB型结晶器或奥斯陆型结晶器,所述二效蒸发器(8)为哑铃型蒸发器。
3.如权利要求2所述味精二效逆流蒸发结晶系统,其特征是:所述奥斯陆型结晶器底部带有搅拌器,搅拌器的转速为18-28r/min。
4.权利要求1所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是步骤为:
(1)抽真空:打开冷凝器(9)的进出水阀,打开真空泵(12),对系统进行抽真空,直至一效结晶器(3)和二效蒸发器(8)的压力均达到目标值;
(2)进料:向二效蒸发器(8)进料,直至二效蒸发器(8)的液位达到目标值,打开二效过料泵(7),通过二效过料泵(7)向一效结晶器(3)进料,直至一效结晶器(3)液位达到目标值后暂停进料,开启一效循环泵(4);
(3)开蒸汽:打开生蒸汽阀门,向一效加热器(2)供蒸汽,系统料温开始上升,待一效结晶器(3)开始蒸发时,压力自然下降,控制一效结晶器(3)的温度压力在目标值,待二效蒸发器(8)开始蒸发时控制二效的温度压力在目标值;
(4)出冷凝水:随着蒸发的进行,冷凝水罐(10)液位上升,打开冷凝水泵(11),将冷凝水送出;
(5)补料:随着蒸发的进行,系统液位下降,向二效蒸发器(8)中补料,边补料边蒸发,注意液位的平衡;
(6)起晶:当一效结晶器(3)内物料达到饱和浓度以后,一效结晶器(3)内开始起晶时,此时开启出料的出料晶浆泵(5),使物料回到一效结晶器(3);
(7)出料:开启淘洗液泵(6),不断检测一效结晶器(3)内晶浆密度,当晶浆密度达到目标值1370-1400kg/m3时,切换出料晶浆泵(5)的阀门,将晶浆送往离心机分离;保持进出料量、蒸发量、系统液位的平衡,系统可以连续运行。
5.根据权利要求4所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是:随着步骤(5)、(6)的不断进行,晶体不断生长,颗料不断长大,在蒸发过程中若出现较多细晶,及时向一效结晶器(3)内添加冷凝水整晶。
6.根据权利要求4所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是:整个过程中,一效结晶器(3)的料温控制在75℃以下,压力控制在表压-0.062MPa;二效蒸发器(8)的料温控制在55~60℃,压力控制在表压-0.084MPa;冷凝器(9)中的循环水按照32℃进水42℃出水;生蒸汽采用压力为0.6MPa的饱和蒸汽。
7.根据权利要求4所述味精二效逆流蒸发结晶系统的工作过程,其特征是:所述生蒸汽经过蒸汽喷射泵(1)向一效加热器(2)供生蒸汽,蒸汽喷射泵的抽气比为1:0.4-0.8。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610292969.XA CN105771304B (zh) | 2016-05-05 | 2016-05-05 | 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610292969.XA CN105771304B (zh) | 2016-05-05 | 2016-05-05 | 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105771304A CN105771304A (zh) | 2016-07-20 |
CN105771304B true CN105771304B (zh) | 2017-11-10 |
Family
ID=56400710
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610292969.XA Active CN105771304B (zh) | 2016-05-05 | 2016-05-05 | 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105771304B (zh) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107261543A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-10-20 | 广西农垦糖业集团红河制糖有限公司 | 一种结晶罐糖汁捕捉自动控制装置 |
CN108211394B (zh) * | 2018-04-06 | 2024-07-05 | 无锡诚尔鑫环保装备科技有限公司 | 一种利用余热蒸炼分离装置 |
CN108786171B (zh) * | 2018-07-03 | 2020-10-16 | 夏兴洪 | 大颗粒工业盐蒸发结晶一体机机组 |
CN109045745B (zh) * | 2018-08-10 | 2021-08-24 | 自然资源部天津海水淡化与综合利用研究所 | 一种带提升导流的连续真空冷却结晶装置 |
CN111530119B (zh) * | 2020-04-14 | 2021-09-14 | 中石化南京工程有限公司 | 一种串联的硫酸铵结晶方法及其装置 |
CN114534285A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-05-27 | 青岛康景辉环境科技集团有限公司 | 一种蒸发器处理蔗糖发酵液的工艺 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1997544B1 (de) * | 2007-05-26 | 2018-11-21 | Stefan Ebner | Eindampfverfahren |
DE102008029050A1 (de) * | 2008-06-18 | 2009-12-24 | Gea Messo Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung eines Kristallisats mit konstanter Korngrößenverteilung |
CN101732885B (zh) * | 2010-01-16 | 2012-07-18 | 江阴丰力生化工程装备有限公司 | 连续结晶器装置 |
CN102070475B (zh) * | 2011-01-07 | 2014-05-07 | 宝鸡阜丰生物科技有限公司 | 一种谷氨酸钠双效结晶生产工艺 |
CN102356862B (zh) * | 2011-09-26 | 2013-04-17 | 肥城金塔酒精化工设备有限公司 | 用于连续性得到味精晶体的方法和装置 |
CN102614675A (zh) * | 2012-04-17 | 2012-08-01 | 唐中滨 | 双效连续结晶生产味精的方法 |
CN103007553B (zh) * | 2012-12-05 | 2015-11-11 | 中国科学院理化技术研究所 | 一种机械蒸汽再压缩连续蒸发结晶系统及方法 |
CN103768808B (zh) * | 2014-01-23 | 2015-09-09 | 南京航空航天大学 | 部分蒸汽再压缩蒸发浓缩系统及方法 |
CN104399266B (zh) * | 2014-11-05 | 2016-08-31 | 广州市心德实业有限公司 | 一种mvr蒸发装置及分压蒸发方法 |
CN105031965A (zh) * | 2015-07-22 | 2015-11-11 | 深圳市捷晶能源科技有限公司 | 一种零排放蒸发结晶设备 |
CN105251233A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-01-20 | 上海中腾环保科技有限公司 | 降膜及mvr强制循环蒸发结晶系统 |
CN205627163U (zh) * | 2016-05-05 | 2016-10-12 | 无锡荣丰生物工程有限公司 | 味精二效逆流蒸发结晶系统 |
-
2016
- 2016-05-05 CN CN201610292969.XA patent/CN105771304B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105771304A (zh) | 2016-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105771304B (zh) | 味精二效逆流蒸发结晶系统及其工作过程 | |
CN106512457B (zh) | 苏氨酸四效浓缩结晶藕合系统及其工作过程 | |
CN101628723B (zh) | 复分解反应生产硝酸钾和氯化铵的方法 | |
CN101293849B (zh) | 谷氨酸结晶的生产方法 | |
CN107902823A (zh) | 含氯化钠和硫酸钠的高盐废水的回收处理方法 | |
CN104473120B (zh) | 一种味精的生产工艺 | |
CN101747174B (zh) | 丙酸钙的制备方法及二效闪蒸装置 | |
CN105056565B (zh) | 一种葡萄糖酸钠溶液蒸发结晶的装置及方法 | |
CN101928016B (zh) | 采用负压双效逆流蒸发结晶方式生产硫酸铵的工艺 | |
CN108178410B (zh) | 一种高盐有机废水处理设备 | |
CN201458761U (zh) | 用于生产硝酸钾的真空冷却结晶装置 | |
CN101156675A (zh) | 结合转晶的谷氨酸提取工艺 | |
CN106310704A (zh) | 连续单效真空蒸发结晶系统、应用及工艺 | |
CN103508877B (zh) | 衣康酸节能型四效浓缩结晶的方法及装置 | |
CN103373747B (zh) | 酵母废水的蒸发浓缩方法 | |
CN205627163U (zh) | 味精二效逆流蒸发结晶系统 | |
CN103588223B (zh) | 多级闪蒸降温连续结晶生产高纯度氯化铵的方法 | |
CN102805289B (zh) | 一种浓缩玉米浆的制备方法 | |
CN207845412U (zh) | 一种高盐有机废水处理设备 | |
CN208943485U (zh) | 一种应用于ddgs生产工艺的蒸发器 | |
CN206167974U (zh) | 连续单效真空蒸发结晶系统 | |
CN207904089U (zh) | 酱菜高盐废水mvr脱盐生化装置 | |
CN115006857A (zh) | 一种采用二效并联蒸发间歇蒸发结晶装置和工艺 | |
CN205933523U (zh) | 一种edta高盐有机废水处理及资源回收系统 | |
CN206152365U (zh) | 一种中和法生产冷却结晶型产品的工艺系统 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |