CN105624473B - 高温合金的真空冶炼工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及合金冶炼工艺,具体涉及一种高温合金的真空冶炼工艺。所述的真空冶炼工艺,是将占高温合金总含碳质量50%的石墨加入到真空炉坩埚内,置于坩埚最底部,再加入所有元素冶炼至全部熔化形成金属熔液;升温,向坩埚内加入剩余的石墨,精炼,之后降温;加入金属钙,全部熔化后,升温进行精炼,精炼过程中摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部;冷冻金属熔液后升温,出钢浇注。本发明保证最大限度的降低高温合金中O,N,H有害气体的含量和低熔点有害杂质的含量,达到纯净合金熔液,减少合金元素的偏析,保证合金性能的目的。
Description
技术领域
本发明涉及合金冶炼工艺,具体涉及一种高温合金的真空冶炼工艺。
背景技术
航空航天以及民用高温合金真空冶炼的技术难点在于,严格控制合金中的气体含量(氧,氮,氢),降低合金中的有害杂质含量,减少合金元素的偏析,提高合金熔液的纯净度,从而达到提高合金的使用性能和寿命。然而,真空冶炼过程是一个十分复杂的热加工工艺过程,任何一个工艺步骤的设计都会对合金的气体含量,杂质含量以及合金的性能有重要影响。
合金中的O,N,S在合金溶液中会形成非金属夹杂物,如(Al2O3),(Ti,Ta)C/N,(Ti,Ta)S。合金中非金属夹杂物的多少和形态都会对合金综合性能有重大影响。此外合金熔液的纯净度是衡量母合金锭质量和制造水平的重要指标。真空冶炼中是以碳为主要脱氧元素,由于碳的分解反应而达到将金属溶液的氧脱除,从而达到减少合金中的气体含量,纯净金属溶液提高合金质量的目的。随着碳脱氧反应的进行,一氧化碳气体的溢出,将合金中的氢、氮有害气体带出。氧含量越低,金属熔液更易蒸发,合金中的低熔点有害杂质元素也易于排除。
因而,脱氧是真空冶炼过程的一个关键步骤,脱氧效果直接决定了合金中的有害杂质含量,决定着能否提高合金的使用性能和寿命。
发明内容
本发明的目的是提供一种脱氧效果好、提高合金熔液的纯净度,减少合金元素的偏析,提高合金使用性能及寿命的高温合金的真空冶炼工艺。
本发明所述的高温合金的真空冶炼工艺,包括以下步骤:
(1)第一步碳脱氧:
将占高温合金总含碳质量50%的石墨加入到真空炉坩埚内,置于坩埚最底部,再加入高温合金所有元素冶炼至全部熔化形成金属熔液;
(2)第二步碳脱氧:
金属熔液温度升至1570~1590℃,向坩埚内加入剩余的石墨,精炼,之后降温;
(3)金属钙脱氧:
加入金属钙,全部熔化后,升温至1550~1570℃,进行精炼,精炼过程中摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部;
(4)冷冻金属熔液:
降温,温度降至1360~1380℃;
(5)出钢浇注:
升温,温度升至1450~1470℃时,进行出钢浇注。
其中:
步骤(1)石墨为光谱石墨电极破碎至2~5mm的颗粒。
步骤(1)冶炼温度1560~1580℃,冶炼时间20~30min。
步骤(2)金属熔液温度升至1570~1590℃,向坩埚内加入剩余的石墨,于功率80KW下精炼20~30min。
步骤(3)加入的金属钙全部熔化后,再将金属熔液温度升至1550~1570℃,于80KW下进行精炼10min,精炼5min时,开始摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部,进行排渣处理。
步骤(3)金属钙的用量为高温合金总质量的0.02~0.05%。金属钙应在最后加入,加入量过大,会在金属熔液中形成脱氧反应夹杂物,因此要严格控制金属钙的加入量。加入金属钙进行深脱氧后要进行排渣处理也十分重要。
步骤(4)冷冻金属熔液,可以采用停电后,自然降温的形式,也可以采用其他降温形式,本发明优选停电自然降温的形式。
本发明的有益效果如下:
本发明采用了二次加碳深脱氧工艺、金属钙脱氧工艺以及冷冻金属熔液工艺,在开始冶炼前先加入占高温合金总含碳量的二分之一的石墨,石墨加在坩埚的底部。待加入的金属全部熔化后,将金属熔液升到一定温度,进行二次加碳操作进一步深脱氧,降低功率开始精炼,在熔炼的后期冷冻金属熔液之前,加入金属钙进行钙脱氧,最后进行冷冻金属熔液处理,保证最大限度的降低高温合金中O,N,H有害气体的含量和低熔点有害杂质的含量,达到纯净合金熔液,减少合金元素的偏析,保证合金性能的目的。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明做进一步描述。
实施例1
按照K4169合金的标准采用本发明的真空冶炼工艺进行生产,其化学成分如表1所示,其性能见表2。
以200Kg真空炉为例,本发明的真空冶炼工艺如下:
(1)第一步碳脱氧:
将占高温合金总含碳质量50%的石墨加入到真空炉坩埚内,置于坩埚最底部,再加入所有元素于1570±10℃下冶炼25min,至全部熔化形成金属熔液;石墨采用光谱石墨电极破碎至2~5mm的颗粒;
(2)第二步碳脱氧:
金属熔液温度升至1580±10℃,向坩埚内加入剩余的石墨,于功率80KW下精炼25min,之后降温;
(3)金属钙脱氧:
加入金属钙,全部熔化后,升温至1560±10℃,于80KW下进行精炼10min,精炼5min时,开始摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部;金属钙的用量为高温合金总质量的0.03%。
(4)冷冻金属熔液:
降温,温度降至1370±10℃;
(5)出钢浇注:
升温,温度升至1460±10℃时,进行出钢浇注。
表1实施例1合金化学成分表
元素 | C | Cr | Ni | Mo | Al | Ti | Fe | Nb+Ta |
标准 | 0.02/0.08 | 17.0/21.0 | 50.0/55.0 | 2.8/3.3 | 0.3/0.7 | 0.65/1.15 | 余 | 4.4/5.4 |
实测 | 0.043 | 18.82 | 53.62 | 2.93 | 0.52 | 1.02 | 余 | 5.04 |
元素 | Mn | Si | S | P | Cu | Pb | Sn | Sb |
标准 | ≤0.35 | ≤0.35 | ≤0.015 | ≤0.015 | ≤0.30 | ≤0.001 | ≤0.002 | ≤0.001 |
实测 | 0.004 | 0.019 | 0.0021 | 0.005 | 0.005 | 0.0003 | 0.0001 | 0.0001 |
元素 | W | V | Zr | Ag | N | O | Te | Tl |
标准 | ≤0.2 | ≤0.2 | ≤0.02 | ≤0.0005 | ≤0.0075 | ≤0.0025 | ≤0.00003 | ≤0.0001 |
实测 | 0.016 | 0.0067 | 0.01 | 0.0001 | 0.0012 | 0.0006 | 0.00001 | 0.00001 |
元素 | Co | B | Bi | As | Se | |||
标准 | ≤1.0 | ≤0.006 | ≤0.0001 | ≤0.005 | ≤0.0002 | |||
实测 | 0.28 | 0.003 | 0.00004 | 0.0038 | 0.00003 |
表2实施例1合金性能参数表
实施例2
以200Kg真空炉为例,本发明的真空冶炼工艺如下:
(1)第一步碳脱氧:
将占高温合金总含碳质量50%的石墨加入到真空炉坩埚内,置于坩埚最底部,再加入所有元素于1570±10℃下冶炼30min,至全部熔化形成金属熔液;石墨采用光谱石墨电极破碎至2~5mm的颗粒;
(2)第二步碳脱氧:
金属熔液温度升至1590±10℃,向坩埚内加入剩余的石墨,于功率80KW下精炼30min,之后降温;
(3)金属钙脱氧:
加入金属钙,全部熔化后,升温至1550±10℃,于80KW下进行精炼10min,精炼5min后,开始摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部;金属钙的用量为高温合金总质量的0.05%。
(4)冷冻金属熔液:
降温,温度降至1360±10℃;
(5)出钢浇注:
升温,温度升至1450±10℃时,进行出钢浇注。
其余如实施例1。
实施例3
以200Kg真空炉为例,本发明的真空冶炼工艺如下:
(1)第一步碳脱氧:
将占高温合金总含碳质量50%的石墨加入到真空炉坩埚内,置于坩埚最底部,再加入所有元素于1590±10℃下冶炼20min,至全部熔化形成金属熔液;石墨采用光谱石墨电极破碎至2~5mm的颗粒;
(2)第二步碳脱氧:
金属熔液温度升至1570±10℃,向坩埚内加入剩余的石墨,于功率80KW下精炼20min,之后降温;
(3)金属钙脱氧:
加入金属钙,全部熔化后,升温至1570±10℃,于80KW下进行精炼10min,精炼5min后,开始摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部;金属钙的用量为高温合金总质量的0.04%。
(4)冷冻金属熔液:
降温,温度降至1380±10℃;
(5)出钢浇注:
升温,温度升至1470±10℃时,进行出钢浇注。
其余如实施例1。
对比例1
按照K4169合金的标准采用普通真空冶炼工艺进行生产,不采用二次加碳深脱氧工艺、金属钙脱氧工艺以及冷冻金属熔液工艺。其化学成分如表3所示,其性能见表4。
表3对比例1合金化学成分表
元素 | C | Cr | Ni | Mo | Al | Ti | Fe | Nb+Ta |
标准 | 0.02/0.08 | 17.0/21.0 | 50.0/55.0 | 2.8/3.3 | 0.3/0.7 | 0.65/1.15 | 余 | 4.4/5.4 |
实测 | 0.037 | 19 | 53.2 | 3.0 | 0.36 | 0.84 | 余 | 4.9 |
元素 | Mn | Si | S | P | Cu | Pb | Sn | Sb |
标准 | ≤0.35 | ≤0.35 | ≤0.015 | ≤0.015 | ≤0.30 | ≤0.001 | ≤0.002 | ≤0.001 |
实测 | 0.008 | 0.027 | 0.0097 | 0.007 | 0.006 | 0.0008 | 0.0007 | 0.0006 |
元素 | W | V | Zr | Ag | N | O | Te | Tl |
标准 | ≤0.2 | ≤0.2 | ≤0.02 | ≤0.0005 | ≤0.0075 | ≤0.0025 | ≤0.00003 | ≤0.0001 |
实测 | 0.016 | 0.0068 | 0.013 | 0.0001 | 0.0053 | 0.0017 | 0.000013 | 0.000017 |
元素 | Co | B | Bi | As | Se | |||
标准 | ≤1.0 | ≤0.006 | ≤0.0001 | ≤0.005 | ≤0.0002 | |||
实测 | 0.29 | 0.003 | 0.00008 | 0.0039 | 0.00003 |
表4对比例1合金性能参数表
通过表1-2可以看出,实施例1的K4169合金中氧、氮的含量与对比例1有很大差别。由于采用了二次加碳深脱氧工艺、金属钙脱氧工艺以及冷冻金属熔液工艺,氧、氮含量分别是:氧0.0006%、氮0.0012%,有了显著地下降,而且合金中的其它有害杂质含量明显下降。最为突出的是合金的室温拉伸性能和持久性能都有很大地提高。
通过表3-4可以看出,由于没有采用二次加碳深脱氧工艺、金属钙脱氧工艺以及冷冻金属熔液工艺,其氧、氮含量分别是:氧0.0017%、氮0.0053%,而且合金中的其它有害杂质含量明显偏上线。最为突出的是合金的室温拉伸性能和持久性能都不理想,处在不合格的危险边缘。这是困扰合金质量的重要因素,合金的质量保证系数降低。
综上,本发明使合金中的有害气体含量降低,合金中的低熔点有害杂质含量降低,进一步纯净了合金熔液,显著提高了合金的室温拉伸性能和持久性能,冶炼出优质的高温合金锭,为我国的航空航天提供了高水平的高温合金材料。
Claims (5)
1.一种高温合金的真空冶炼工艺,其特征在于包括以下步骤:
(1)第一步碳脱氧:
将占高温合金总含碳质量50%的石墨加入到真空炉坩埚内,置于坩埚最底部,再加入高温合金所有元素冶炼至全部熔化形成金属熔液;
(2)第二步碳脱氧:
金属熔液温度升至1570~1590℃,向坩埚内加入剩余的石墨,精炼,之后降温;
(3)金属钙脱氧:
加入金属钙,全部熔化后,升温至1550~1570℃,进行精炼,精炼过程中摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部;
(4)冷冻金属熔液:
降温,温度降至1360~1380℃;
(5)出钢浇注:
升温,温度升至1450~1470℃时,进行出钢浇注;
步骤(2)金属熔液温度升至1570~1590℃,向坩埚内加入剩余的石墨,于功率80kW下精炼20~30min。
2.根据权利要求1所述的高温合金的真空冶炼工艺,其特征在于:步骤(1)石墨为光谱石墨电极破碎至2~5mm的颗粒。
3.根据权利要求1所述的高温合金的真空冶炼工艺,其特征在于:步骤(1)冶炼温度1560~1580℃,冶炼时间20~30min。
4.根据权利要求1所述的高温合金的真空冶炼工艺,其特征在于:步骤(3)加入的金属钙全部熔化后,再将金属熔液温度升至1550~1570℃,于80kW下进行精炼10min,精炼5min时,开始摇动坩埚,使得上浮到金属熔液液面的浮渣排到坩埚壁的后部。
5.根据权利要求1或4所述的高温合金的真空冶炼工艺,其特征在于:步骤(3)金属钙的用量为高温合金总质量的0.02~0.05%。
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