CN105572843A

CN105572843A - 光学成像系统

Info

Publication number: CN105572843A
Application number: CN201510734306.4A
Authority: CN
Inventors: 唐乃元; 张永明
Original assignee: Ability Opto Electronics Technology Co Ltd
Current assignee: Ability Opto Electronics Technology Co Ltd
Priority date: 2014-11-04
Filing date: 2015-11-03
Publication date: 2016-05-11
Anticipated expiration: 2035-11-03
Also published as: TW201617668A; US9411132B2; TWI537587B; CN105572843B; US20160124184A1

Abstract

本发明公开一种光学成像系统，由物侧至像侧依次包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜以及第六透镜。第一透镜具有屈光力，其物侧面可为凸面。第二透镜至第五透镜具有屈光力，前述各透镜的两表面均为非球面。第六透镜可具有负屈光力，其物侧面为凹面，其两表面均为非球面，其中第六透镜的至少一个表面具有反曲点。光学成像系统中具有屈光力的透镜为第一透镜至第六透镜。当满足特定条件时，可具备更好的光路调节能力，以提升成像质量。

Description

光学成像系统

技术领域

本发明涉及一种光学成像系统，更具体地，涉及一种应用于电子产品上的小型化光学成像系统。

背景技术

近年来，随着具有摄影功能的便携式电子产品的兴起，光学系统的需求日渐提高。一般光学系统的感光元件不外乎是感光耦合元件(ChargeCoupledDevice；CCD)或互补性氧化金属半导体元件(ComplementaryMetal-OxideSemiconductorSensor；CMOSSensor)两种，且随着半导体制作工艺技术的精进，使得感光元件的像素尺寸缩小，光学系统逐渐往高像素领域发展，因此对成像质量的要求也日益增加。

传统搭载在便携式装置上的光学系统，多采用四片或五片式透镜结构为主，然而由于便携式装置不断朝提升像素并且终端消费者对广视角的需求例如前置镜头的自拍功能，现有的光学成像系统已无法满足更高级的摄影要求。

发明内容

因此，本发明实施例的目的在于，提供一种技术，能够有效增加光学成像镜头的视角，并进一步提高成像的质量。

本发明实施例相关的透镜参数的用语与其代号详列如下，作为后续描述的参考：

与长度或高度有关的透镜参数

光学成像系统的成像高度以HOI表示；光学成像系统的高度以HOS表示；光学成像系统的第一透镜物侧面至第六透镜像侧面间的距离以InTL表示；光学成像系统的固定光阑(光圈)至成像面间的距离以InS表示；光学成像系统的第一透镜与第二透镜间的距离以In12表示(例示)；光学成像系统的第一透镜在光轴上的厚度以TP1表示(例示)。

与材料有关的透镜参数

光学成像系统的第一透镜的色散系数以NA1表示(例示)；第一透镜的折射律以Nd1表示(例示)。

与视角有关的透镜参数

视角以AF表示；视角的一半以HAF表示；主光线角度以MRA表示。

与出入瞳有关的透镜参数

光学成像系统的入射瞳直径以HEP表示。

与透镜面形深度有关的参数

第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离以InRS61表示(最大有效径深度)；第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离以InRS62表示(最大有效径深度)。其他透镜物侧面或像侧面的最大有效径的深度(沉陷量)表示方式比照前述。

与透镜面型有关的参数

临界点C是指特定透镜表面上，除与光轴的交点外，与光轴相垂直的切面相切的点。承上，例如第五透镜物侧面的临界点C51与光轴的垂直距离为HVT51(例示)，第五透镜像侧面的临界点C52与光轴的垂直距离为HVT52(例示)，第六透镜物侧面的临界点C61与光轴的垂直距离为HVT61(例示)，第六透镜像侧面的临界点C62与光轴的垂直距离为HVT62(例示)。其他透镜物侧面或像侧面上的临界点及其与光轴的垂直距离的表示方式比照前述。

第六透镜物侧面上最接近光轴的反曲点为IF611，该点沉陷量SGI611(例示)，SGI611亦即第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，IF611该点与光轴间的垂直距离为HIF611(例示)。第六透镜像侧面上最接近光轴的反曲点为IF621，该点沉陷量SGI621(例示)，SGI611亦即第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，IF621该点与光轴间的垂直距离为HIF621(例示)。

第六透镜物侧面上第二接近光轴的反曲点为IF612，该点沉陷量SGI612(例示)，SGI612亦即第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，IF612该点与光轴间的垂直距离为HIF612(例示)。第六透镜像侧面上第二接近光轴的反曲点为IF622，该点沉陷量SGI622(例示)，SGI622亦即第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，IF622该点与光轴间的垂直距离为HIF622(例示)。

第六透镜物侧面上第三接近光轴的反曲点为IF613，该点沉陷量SGI613(例示)，SGI613亦即第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，IF612该点与光轴间的垂直距离为HIF613(例示)。第六透镜像侧面上第三接近光轴的反曲点为IF623，该点沉陷量SGI623(例示)，SGI623亦即第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，IF623该点与光轴间的垂直距离为HIF623(例示)。

其他透镜物侧面或像侧面上的反曲点及其与光轴的垂直距离或其沉陷量的表示方式比照前述。

与像差有关的变数

光学成像系统的光学畸变(OpticalDistortion)以ODT表示；其TV畸变(TVDistortion)以TDT表示，并且可以进一步限定描述在成像50％至100％视野间像差偏移的程度；球面像差偏移量以DFS表示；慧星像差偏移量以DFC表示。

本发明实施例提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依次包括：第一透镜，具有屈光力；第二透镜，具有屈光力；第三透镜，具有屈光力；第四透镜，具有屈光力；第五透镜，具有屈光力；第六透镜，具有屈光力；以及成像面，其中所述光学成像系统具有屈光力的透镜为六枚，所述第一透镜至所述第六透镜中至少一个透镜具有正屈光力，并且所述第六透镜的物侧表面及像侧表面均为非球面，所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6，所述光学成像系统的焦距为f，所述光学成像系统的入射瞳直径为HEP，所述第一透镜物侧面至所述成像面具有距离HOS，所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面在光轴上具有距离InTL，多个所述透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至所述多个透镜中每个透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，所述透镜的像侧表面在光轴上的交点至所述透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，InRSO以及InRSI的总和为Σ│InRS│，满足下列条件：1.2≦f/HEP≦6.0；0.5≦HOS/f≦3.0；0<Σ│InRS│/InTL≦5。

优选地，所述光学成像系统在结像时的TV畸变为TDT，满足下列公式：│TDT│<60％。

优选地，所述光学成像系统在结像时的光学畸变为ODT，满足下列公式：│ODT│≦50％。

优选地，所述光学成像系统满足下列公式：0mm<HOS≦20mm。

优选地，所述光学成像系统的可视角度的一半为HAF，满足下列公式：10deg≦HAF≦70deg。

优选地，所述透镜中至少两个透镜中每个透镜的至少一个表面具有至少一个反曲点。

优选地，所述光学成像系统满足下列公式：0.6≦InTL/HOS≦0.9。

优选地，所有所述具有屈光力的透镜的厚度总和为ΣTP，满足下列条件：0.45≦ΣTP/InTL≦0.95。

优选地，还包括光圈，并且在所述光圈至所述成像面具有距离InS，满足下列公式：0.5≦InS/HOS≦1.1。

本发明实施例还提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依次包括：第一透镜，具有屈光力；第二透镜，具有屈光力；第三透镜，具有屈光力；第四透镜，具有屈光力；第五透镜，具有屈光力；第六透镜，具有负屈光力；以及成像面，其中所述光学成像系统具有屈光力的透镜为六枚且所述第一透镜至所述第六透镜中至少两个透镜中每个透镜的至少一个表面具有至少一个反曲点，所述第一透镜至所述第五透镜中至少一个透镜具有正屈光力，并且所述第六透镜的物侧表面及像侧表面均为非球面，所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6，所述光学成像系统的焦距为f，所述光学成像系统的入射瞳直径为HEP，所述第一透镜物侧面至所述成像面具有距离HOS，所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面在光轴上具有距离InTL，多个所述透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至所述多个透镜中每个透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，所述透镜的像侧表面在光轴上的交点至所述透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，InRSO以及InRSI的总和为Σ│InRS│，满足下列条件：1.2≦f/HEP≦6.0；0.5≦HOS/f≦3.0；0<Σ│InRS│/InTL≦5。

优选地，所述光学成像系统满足下列条件：0mm<Σ│InRS│≦20mm。

优选地，所述光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值f/fp为PPR，满足下列条件：0.5≦ΣPPR≦3.0。

优选地，所述光学成像系统在结像时的TV畸变与光学畸变分别为TDT与ODT，满足下列条件：│TDT│<60％；以及│ODT│≦50％。

优选地，所述第五透镜像侧面具有至少一个反曲点以及所述第六透镜的物侧面具有至少一个反曲点。

优选地，所述第二透镜为负屈光力。

优选地，所述第五透镜物侧表面在光轴上的交点至所述第五透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS51，所述第五透镜像侧表面在光轴上的交点至所述第五透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS52，所述第六透镜物侧表面在光轴上的交点至所述第六透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS61，所述第六透镜像侧表面在光轴上的交点至所述第六透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS62，满足下列条件：0mm<│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│≦6mm。

优选地，所述光学成像系统满足下列条件：0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/InTL≦3。

优选地，所述光学成像系统满足下列条件：0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/HOS≦2。

优选地，所述光学成像系统所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，满足下列条件：0mm<ΣPP≦2000mm以及0<│f1│/ΣPP≦0.99。

本发明实施例还提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依次包括：第一透镜，具有屈光力；第二透镜，具有屈光力；第三透镜，具有屈光力；第四透镜，具有屈光力；第五透镜，具有正屈光力，且物侧表面及像侧表面中至少一个表面具有至少一个反曲点；第六透镜，具有负屈光力，且物侧表面及像侧表面中至少一个表面具有至少一个反曲点；以及成像面，其中所述光学成像系统具有屈光力的透镜为六枚且所述第一透镜至所述第四透镜中至少一个透镜中每个透镜的至少一个表面具有至少一个反曲点，并且所述第六透镜的物侧表面及像侧表面均为非球面，所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6，所述光学成像系统的焦距为f，所述光学成像系统的入射瞳直径为HEP，所述光学成像系统的最大视角的一半为HAF，所述第一透镜物侧面至所述成像面具有距离HOS，所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面在光轴上具有距离InTL，所述光学成像系统在结像时的光学畸变为ODT并且TV畸变为TDT，多个所述透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至所述多个透镜中每个透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，所述透镜的像侧表面在光轴上的交点至所述透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，InRSO以及InRSI的总和为Σ│InRS│，满足下列条件：1.2≦f/HEP≦6.0；0.4≦│tan(HAF)│≦3.0；0.5≦HOS/f≦3.0；│TDT│<1.5％；│ODT│≦2.5％以及0<Σ│InRS│/InTL≦5。

优选地，所述光学成像系统满足下列公式：0mm<HOS≦20mm。

优选地，所述光学成像系统还包括光圈以及图像感测元件，所述图像感测元件设置于所述成像面，并且在所述光圈至所述成像面具有距离InS，满足下列公式：0.5≦InS/HOS≦1.1。

当f1>f6时，光学成像系统的系统总高度(HOS；HeightofOpticSystem)可以适当缩短以达到微型化的目的。

当│f2│+│f3│+│f4│+│f5│以及│f1│+│f6│满足上述条件时，通过第二透镜至第五透镜中至少一个透镜具有弱的正屈光力或弱的负屈光力。所称弱屈光力，是指特定透镜的焦距的绝对值大于10。当本发明第二透镜至第五透镜中至少一个透镜具有弱的正屈光力，其可有效分担第一透镜的正屈光力而避免不必要的像差过早出现，反之若第二透镜至第五透镜中至少一个透镜具有弱的负屈光力，则可以微调补正系统的像差。

第六透镜可具有负屈光力，其像侧面可为凹面。由此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第六透镜的至少一个表面可具有至少一个反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

本发明提供一种光学成像系统，其第六透镜的物侧面或像侧面设置有反曲点，可有效调整各视场入射在第六透镜的角度，并针对光学畸变与TV畸变进行补正。另外，第六透镜的表面可具备更好的光路调节能力，以提升成像质量。

根据上述技术方案，本发明实施例的一种光学成像系统及光学图像撷取镜头，能够利用六个透镜的屈光力、凸面与凹面的组合(本发明所述凸面或凹面原则上是指各透镜的物侧面或像侧面在光轴上的几何形状描述)，进而有效提高光学成像系统的视角，同时提高成像质量，以应用于小型的电子产品上。

附图说明

本发明上述及其他特征将通过参照附图详细说明。

图1A示出了本发明第一实施例的光学成像系统的示意图；

图1B由左至右依次示出了本发明第一实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图1C示出了本发明第一实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图；

图2A示出了本发明第二实施例的光学成像系统的示意图；

图2B由左至右依次示出了本发明第二实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图2C示出了本发明第二实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图；

图3A示出了本发明第三实施例的光学成像系统的示意图；

图3B由左至右依次示出了本发明第三实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图3C示出了本发明第三实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图；

图4A示出了本发明第四实施例的光学成像系统的示意图；

图4B由左至右依次示出了本发明第四实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图4C示出了本发明第四实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图；

图5A示出了本发明第五实施例的光学成像系统的示意图；

图5B由左至右依次示出了本发明第五实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图5C示出了本发明第五实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图；

图6A示出了本发明第六实施例的光学成像系统的示意图；

图6B由左至右依次示出了本发明第六实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图6C示出了本发明第六实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图；

图7A示出了本发明第七实施例的光学成像系统的示意图；

图7B由左至右依次示出了本发明第七实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图7C示出了本发明第七实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。

图8A示出了本发明第八实施例的光学成像系统的示意图；

图8B由左至右依次示出了本发明第八实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图8C示出了本发明第八实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。

附图标记说明

光学成像系统：10、20、30、40、50、60、70、80

光圈：100、200、300、400、500、600、700、800

第一透镜：110、210、310、410、510、610、710、810

物侧面：112、212、312、412、512、612、712、812

像侧面：114、214、314、414、514、614、714、814

第二透镜：120、220、320、420、520、620、720、820

物侧面：122、222、322、422、522、622、722、822

像侧面：124、224、324、424、524、624、724、824

第三透镜：130、230、330、430、530、630、730、830

物侧面：132、232、332、432、532、632、732、832

像侧面：134、234、334、434、534、634、734、834

第四透镜：140、240、340、440、540、640、740、840

物侧面：142、242、342、442、542、642、742、842

像侧面：144、244、344、444、544、644、744、844

第五透镜：150、250、350、450、550、650、750、850

物侧面：152、252、352、452、552、652、752、852

像侧面：154、254、354、454、554、654、754、854

第六透镜：160、260、360、460、560、660、760、860

物侧面：162、262、362、462、562、662、762、862

像侧面：164、264、364、464、564、664、764、864

红外线滤光片：170、270、370、470、570、670、770、870

成像面：180、280、380、480、580、680、780、880

图像感测元件：190、290、390、490、590、690、790、890

光学成像系统的焦距：f

第一透镜的焦距：f1；第二透镜的焦距：f2；第三透镜的焦距：f3；第四透镜的焦距：f4；第五透镜的焦距：f5；第六透镜的焦距：f6

光学成像系统的光圈值：f/HEP；Fno；F#

光学成像系统的最大视角的一半：HAF

第一透镜的色散系数：NA1

第二透镜至第六透镜的色散系数：NA2、NA3、NA4、NA5、NA6

第一透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：R1、R2

第二透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：R3、R4

第三透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：R5、R6

第四透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：R7、R8

第五透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：R9、R10

第六透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：R11、R12

第一透镜在光轴上的厚度：TP1

第二透镜至第六透镜在光轴上的厚度：TP2、TP3、TP4、TP5、TP6

所有具有屈光力的透镜的厚度总和：ΣTP

第一透镜与第二透镜在光轴上的间隔距离：IN12

第二透镜与第三透镜在光轴上的间隔距离：IN23

第三透镜与第四透镜在光轴上的间隔距离：IN34

第四透镜与第五透镜在光轴上的间隔距离：IN45

第五透镜与第六透镜在光轴上的间隔距离：IN56

第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离：InRS61

第六透镜物侧面上最接近光轴的反曲点：IF611；该点沉陷量：SGI611

第六透镜物侧面上最接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：HIF611

第六透镜像侧面上最接近光轴的反曲点：IF621；该点沉陷量：SGI621

第六透镜像侧面上最接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：HIF621

第六透镜物侧面上第二接近光轴的反曲点：IF612；该点沉陷量：SGI612

第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：HIF612

第六透镜像侧面上第二接近光轴的反曲点：IF622；该点沉陷量：SGI622

第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：HIF622

第六透镜物侧面的临界点：C61

第六透镜像侧面的临界点：C62

第六透镜物侧面的临界点与光轴的水平位移距离：SGC61

第六透镜像侧面的临界点与光轴的水平位移距离：SGC62

第六透镜物侧面的临界点与光轴的垂直距离：HVT61

第六透镜像侧面的临界点与光轴的垂直距离：HVT62

系统总高度(第一透镜物侧面至成像面在光轴上的距离)：HOS

图像感测元件的对角线长度：Dg

光圈至成像面的距离：InS

第一透镜物侧面至该第六透镜像侧面的距离：InTL

第六透镜像侧面至该成像面的距离：InB

图像感测元件有效感测区域对角线长的一半(最大像高)：HOI

光学成像系统在结像时的TV畸变(TVDistortion)：TDT

光学成像系统在结像时的光学畸变(OpticalDistortion)：ODT

具体实施方式

一种光学成像系统，由物侧至像侧依次包括具有屈光力的第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜以及第六透镜。光学成像系统还可包括图像感测元件，其设置于成像面。

光学成像系统使用三个工作波长进行设计，分别为486.1nm、587.5nm、656.2nm，其中587.5nm为主要参考波长并以555nm为主要提取技术特征的参考波长。

光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值PPR，光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈光力的透镜的焦距fn的比值NPR，所有正屈光力的透镜的PPR总和为ΣPPR，所有负屈光力的透镜的NPR总和为ΣNPR，当满足下列条件时有助于控制光学成像系统的总屈光力以及总长度：0.5≦ΣPPR/│ΣNPR│≦2.5，优选地，可满足下列条件：1≦ΣPPR/│ΣNPR│≦2.0。

光学成像系统的每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的总和为ΣPP，每一片具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，本发明的光学成像系统的一种实施方式，第一透镜、第四透镜以及第五透镜可具有正屈光力，第一透镜的焦距为f1，第四透镜的焦距为f4，第四透镜的焦距为f4，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5；0<ΣPP≦2000mm；以及0<│f1│/ΣPP≦0.99。优选地，可满足下列条件：0<ΣPP≦4.0；以及0.01≦│f1│/ΣPP≦0.5。由此，有助于控制光学成像系统的聚焦能力，并且适当分配系统的正屈光力以抑制显著的像差过早产生。第二透镜、第三透镜以及第六透镜可具有负屈光力，第二透镜的焦距为f2，第三透镜的焦距为f3，第六透镜的焦距为f6，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6；ΣNP<0；以及f6/ΣNP≦0.85。优选地，可满足下列条件：ΣNP<0；以及0.01≦f6/ΣNP≦0.5。有助于控制光学成像系统的总屈光力以及总长度。

第一透镜可具有正屈光力，其物侧面为凸面，其像侧面可为凹面。由此，可适当调整第一透镜的正屈光力强度，有助于缩短光学成像系统的总长度。

第二透镜可具有负屈光力，其物侧面可为凸面，其像侧面可为凹面。由此，可补正第一透镜产生的像差。

第三透镜可具有正屈光力，其像侧面可为凸面。由此，可分担第一透镜的正屈光力，以避免球差过度增大并可降低光学成像系统的敏感度。

第四透镜可具有负屈光力，其物侧面可为凹面，其像侧面可为凸面。由此，可修正像散而使像面更平坦。

第五透镜可具有正屈光力，可分担第一透镜的正屈光力，并可有效调整各视场入射在第五透镜的角度而改善像差。

第六透镜可具有负屈光力，其像侧面可为凹面。由此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第六透镜的至少一个表面可具有至少一个反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。优选地，其物侧面以及像侧面均具有至少一个反曲点。

光学成像系统可还包括图像感测元件，其设置于成像面。图像感测元件有效感测区域对角线长的一半(即为光学成像系统的成像高度或称最大像高)为HOI，第一透镜物侧面至成像面在光轴上的距离为HOS，其满足下列条件：HOS/HOI≦3；以及0.5≦HOS/f≦3.0。优选地，可满足下列条件：1≦HOS/HOI≦2.5；以及1≦HOS/f≦2。由此，可维持光学成像系统的小型化，以搭载于轻薄便携式的电子产品上。

另外，本发明的光学成像系统中，依需求可设置至少一个光圈，以减少杂散光，有助于提升图像质量。

本发明的光学成像系统中，光圈配置可为前置光圈或中置光圈，其中前置光圈表示光圈设置于被摄物与第一透镜间，中置光圈则表示光圈设置于第一透镜与成像面间。若光圈为前置光圈，可使光学成像系统的出瞳与成像面产生较长的距离而容置更多光学元件，并可增加图像感测元件接收图像的效率；若为中置光圈，有助于扩大系统的视场角，使光学成像系统具有广角镜头的优势。前述光圈至成像面间的距离为InS，其满足下列条件：0.5≦InS/HOS≦1.1。优选地，可满足下列条件：0.8≦InS/HOS≦1。由此，可同时兼顾维持光学成像系统的小型化以及具备广角的特性。

本发明的光学成像系统中，第一透镜物侧面至第六透镜像侧面间的距离为InTL，在光轴上所有具有屈光力的透镜的厚度总和ΣTP，其满足下列条件：0.45≦ΣTP/InTL≦0.95。由此，当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的优良率并提供适当的后焦距以容置其他元件。

第一透镜物侧面的曲率半径为R1，第一透镜像侧面的曲率半径为R2，其满足下列条件：0.1≦│R1/R2│≦5。由此，第一透镜的具备适当正屈光力强度，避免球差增加过速。优选地，可满足下列条件：0.2≦│R1/R2│≦2。

第六透镜物侧面的曲率半径为R11，第六透镜像侧面的曲率半径为R12，其满足下列条件：-10<(R11-R12)/(R11+R12)<30。由此，有利于修正光学成像系统所产生的像散。

第一透镜与第二透镜在光轴上的间隔距离为IN12，其满足下列条件：0<IN12/f≦0.25。优选地，可满足下列条件：0.01≦IN12/f≦0.20。由此，有助于改善透镜的色差以提升其性能。

第一透镜与第二透镜在光轴上的厚度分别为TP1以及TP2，其满足下列条件：1≦(TP1+IN12)/TP2≦10。由此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。

第五透镜与第六透镜在光轴上的厚度分别为TP5以及TP6，前述两透镜在光轴上的间隔距离为IN56，其满足下列条件：0.2≦(TP6+IN56)/TP5≦3。由此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。

第三透镜、第四透镜与第五透镜在光轴上的厚度分别为TP3、TP4以及TP5，第三透镜与第四透镜在光轴上的间隔距离为IN34，第四透镜与第五透镜在光轴上的间隔距离为IN45，第一透镜物侧面至第六透镜像侧面间的距离为InTL，其满足下列条件：0.1≦(TP3+TP4+TP5)/ΣTP≦0.8。优选地，可满足下列条件：0.4≦(TP3+TP4+TP5)/ΣTP≦0.8。由此，有助于层层微幅修正入射光线行进过程所产生的像差并降低系统总高度。

本发明光学成像系统的第一透镜物侧表面在光轴上的交点至第一透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS11(若水平位移朝向像侧，InRS11为正值；若水平位移朝向物侧，InRS11为负值)，第一透镜像侧表面在光轴上的交点至第一透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS12，第一透镜在光轴上的厚度为TP1，其满足下列条件：0<│InRS11│+│InRS12│≦1mm；以及0<(│InRS11│+TP1+│InRS12│)/TP1≦3。由此，可控制第一透镜的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第二透镜物侧表面在光轴上的交点至第二透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS21，第二透镜像侧表面在光轴上的交点至第二透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS22，第二透镜在光轴上的厚度为TP2，其满足下列条件：0<│InRS21│+│InRS22│≦2mm；以及0<(│InRS21│+TP2+│InRS22│)/TP2≦6。由此，可控制第二透镜的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第三透镜物侧表面在光轴上的交点至第三透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS31，第三透镜像侧表面在光轴上的交点至第三透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS32，第三透镜在光轴上的厚度为TP3，其满足下列条件：0<│InRS31│+│InRS32│≦3；以及0<(│InRS31│+TP3+│InRS32│)/TP3≦10。由此，可控制第三透镜的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第四透镜物侧表面在光轴上的交点至第四透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS41，第四透镜像侧表面在光轴上的交点至第四透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS42，第四透镜在光轴上的厚度为TP4，其满足下列条件：0<│InRS41│+│InRS42│≦4mm；以及0<(│InRS41│+TP4+│InRS42│)/TP4≦10。由此，可控制第四透镜的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第五透镜物侧表面在光轴上的交点至第五透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS51，第五透镜像侧表面在光轴上的交点至第五透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS52，第五透镜在光轴上的厚度为TP5，其满足下列条件：0<│InRS51│+│InRS52│≦5mm；以及0<(│InRS51│+TP5+│InRS52│)/TP5≦12。由此，可控制第五透镜的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS61，第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS62，第六透镜在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：0<│InRS61│+│InRS62│≦8mm；以及0<(│InRS61│+TP6+│InRS62│)/TP6≦20。由此，可控制第六透镜的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。另满足下列条件：0<│InRS62│/TP6≦10。由此，有利于镜片的制作与成型，并有效维持其小型化。

所有具有屈光力的透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至该透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，亦即InRSO＝│InRS11│+│InRS21│+│InRS31│+│InRS41│+│InRS51│+│InRS61│。所有具有屈光力的透镜中每个透镜的像侧表面在光轴上的交点至该透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，亦即InRSI＝│InRS12│+│InRS22│+│InRS32│+│InRS42│+│InRS52│+│InRS62│。本发明的光学成像系统中，所有具有屈光力的透镜的任一表面在光轴上的交点至该表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值的总和为Σ│InRS│＝InRSO+InRSI，其满足下列条件：0mm<Σ│InRS│≦20mm。由此，可有效提升系统修正离轴视场像差的能力。

本发明的光学成像系统满足下列条件：0<Σ│InRS│/InTL≦5；以及0<Σ│InRS│/HOS≦3，由此，可同时兼顾降低系统总高度并且有效提升系统修正离轴视场像差的能力。

本发明的光学成像系统满足下列条件：0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/InTL≦3；以及0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/HOS≦2，由此，可同时兼顾提升最接近成像片的二透镜制造上的优良率以及有效提升系统修正离轴视场像差的能力。

本发明的光学成像系统中，第六透镜物侧面162的临界点C61与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面164的临界点C62与光轴的垂直距离为HVT62，第六透镜物侧面162在光轴上的交点至临界点C61位置在光轴的水平位移距离为SGC61，第六透镜像侧面164在光轴上的交点至临界点C62位置在光轴的水平位移距离为SGC62，其满足下列条件：0mm≦HVT61≦3mm；0mm<HVT62≦6mm；0≦HVT61/HVT62；0mm≦│SGC61│≦0.5mm；0mm<│SGC62│≦2mm；以及0<│SGC62│/(│SGC62│+TP6)≦0.9。由此，可有效修正离轴视场的像差。

本发明的光学成像系统满足下列条件：0.2≦HVT62/HOI≦0.9。优选地，可满足下列条件：0.3≦HVT62/HOI≦0.8。由此，有助于光学成像系统的周边视场的像差修正。

本发明的光学成像系统满足下列条件：0≦HVT62/HOS≦0.5。优选地，可满足下列条件：0.2≦HVT62/HOS≦0.45。由此，有助于光学成像系统的周边视场的像差修正。

上述非球面的方程式为：

z＝ch²/[1+[1-(k+1)c²h²]^0.5]+A4h⁴+A6h⁶+A8h⁸+A10h¹⁰+A12h¹²+A14h¹⁴+A16h¹⁶+A18h¹⁸+A20h²⁰+…(1)

其中，z为沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考的位置值，k为锥面系数，c为曲率半径的倒数，且A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20为高阶非球面系数。

本发明提供的光学成像系统中，透镜的材质可为塑胶或玻璃。当透镜材质为塑胶，可以有效降低生产成本与重量。另当透镜的材质为玻璃，则可以控制热效应并且增加光学成像系统屈光力配置的设计空间。此外，光学成像系统中第一透镜至第六透镜的物侧面及像侧面可为非球面，其可获得较多的控制变数，除用以消减像差外，相较于传统玻璃透镜的使用甚至可缩减透镜使用的数目，因此能有效降低本发明光学成像系统的总高度。

再者，本发明提供的光学成像系统中，若透镜表面为凸面，则表示透镜表面在近光轴处为凸面；若透镜表面为凹面，则表示透镜表面在近光轴处为凹面。

本发明的光学成像系统还可视需求应用在移动对焦的光学系统中，并具有优良像差修正与良好成像质量的特色，从而扩大应用层面。

根据上述实施方式，以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。

第一实施例

请参照图1A及图1B，其中图1A示出了根据本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图，图1B由左至右依次为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1C为第一实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图1A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜110、光圈100、第二透镜120、第三透镜130、第四透镜140、第五透镜150、第六透镜160、红外线滤光片170、成像面180以及图像感测元件190。

第一透镜110具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面112为凸面，其像侧面114为凹面，并均为非球面。

第二透镜120具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面122为凸面，其像侧面124为凸面，并均为非球面，且其物侧面122具有一个反曲点。第二透镜物侧面在光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI211表示，其满足下列条件：SGI211＝0.00587064mm；TP2＝0.639748mm；│SGI211│/(│SGI211│+TP2)＝0.015368705。

第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示，其满足下列条件：HIF211＝0.351352mm；HIF211/HOI＝0.100137373。

第三透镜130具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面132为凸面，其像侧面134为凹面，并均为非球面，且其物侧面132以及像侧面134均具有一个反曲点。第三透镜物侧面在光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI311表示，第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示，其满足下列条件：SGI311＝0.000978339mm；SGI321＝0.00203462mm；│SGI311│/(│SGI311│+TP3)＝0.006289852；│SGI321│/(│SGI321│+TP3)＝0.003034359。

第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示，第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示，其满足下列条件：HIF311＝0.148707mm；HIF321＝0.231176mm；HIF311/HOI＝0.042382364；HIF321/HOI＝0.065886511。

第四透镜140具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面142为凹面，其像侧面144为凸面，并均为非球面。

第五透镜150具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面152为凹面，其像侧面154为凸面，并均为非球面。

第六透镜160具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面162为凸面，其像侧面164为凹面，并均为非球面，且其物侧面162及像侧面164均具有反曲点。

本实施例以下所述以及反曲点相关特征依主要参考波长555nm所得。

红外线滤光片180为玻璃材质，其设置于第六透镜160及成像面170间且不影响光学成像系统的焦距。

第一实施例的光学成像系统中，光学成像系统的焦距为f，光学成像系统的入射瞳直径为HEP。光学成像系统的光圈值为f/HEP，光学成像系统中最大视角的一半为HAF，其数值如下：f＝2.6908mm；f/HEP＝2.4；以及HAF＝50度与tan(HAF)＝1.1917。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜110的焦距为f1，第六透镜160的焦距为f6，其满足下列条件：f1＝1626.5761；│f/f1│＝0.0016；f6＝-2.2532；f1>f6；以及│f1/f6│＝721.896。

第一实施例的光学成像系统中，第二透镜120至第五透镜150的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝114.4518；以及│f1│+│f6│＝1628.829。

第一实施例的光学成像系统中，第二透镜120的焦距为f第五透镜150的焦距为f5，其满足下列条件：f2＝4.6959；f5＝10.0868；f1/f5＝161.2579；以及│f6/f2│＝0.4798。

光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值PPR，光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈光力的透镜的焦距fn的比值NPR，所有正屈光力的透镜的PPR总和为ΣPPR＝f/f1+f/f2+f/f3+f/f4+f/f5＝2.1575，所有负屈光力的透镜的NPR总和为ΣNPR＝f/f6＝-1.1942，ΣPPR/│ΣNPR│＝1.8066。同时亦满足下列条件：│f/f1│＝0.0018；│f/f2│＝0.5735；│f/f3│＝0.0277；│f/f4│＝1.2901；│f/f5│＝0.2684；│f/f6│＝1.1996。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜110、第二透镜120、第三透镜130、第四透镜140与第五透镜150均为正透镜，其焦距分别为f1、f2、f3、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f2+f3+f4+f5＝1595.1613mm；以及f1/ΣPP＝0.9288。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜物侧面112至第六透镜像侧面164间的距离为InTL，第一透镜物侧面112至成像面间的距离HOS，其满足下列条件：InTL+BFL＝HOS；HOS＝5.3843mm；HOI＝3.5087mm；HOS/HOI＝1.5346；InTL/HOS＝0.7426；HOS/f＝2.005527537；InS＝4.57949mm；以及InS/HOS＝0.8505。

第一实施例的光学成像系统中，在光轴上所有具有屈光力的透镜的厚度总和为ΣTP，其满足下列条件：ΣTP/InTL＝0.7781。

第一实施例的光学成像系统中，第六透镜160的焦距为f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f6＝-2.23807mm。在后续实施例中，可适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜，以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜110与第二透镜120在光轴上的间隔距离为IN12，其满足下列条件：IN12＝0.485286mm；IN12/f＝0.1804。由此，有助于改善透镜的色差以提升其性能。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜110与第二透镜120在光轴上的厚度分别为TP1以及TP2，其满足下列条件：TP1＝0.376116mm；TP2＝0.639748mm；以及(TP1+IN12)/TP2＝1.3466。由此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。

第一实施例的光学成像系统中，第五透镜150与第六透镜160在光轴上的厚度分别为TP5以及TP6，前述两透镜在光轴上的间隔距离为IN56，其满足下列条件：TP5＝0.395507mm；TP6＝0.300067mm；以及(TP6+IN56)/TP5＝0.946780967。由此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。

第一实施例的光学成像系统中，第三透镜130、第四透镜140与第五透镜150在光轴上的厚度分别为TP3、TP4以及TP5，第三透镜130与第四透镜140在光轴上的间隔距离为IN34，第四透镜140与第五透镜150在光轴上的间隔距离为IN45，其满足下列条件：TP3＝0.321442mm；TP4＝1.07844mm；以及(TP3+TP4+TP5)/ΣTP＝0.577050577。由此，有助于层层微幅修正入射光线行进过程所产生的像差并降低系统总高度。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜物侧表面112在光轴上的交点至第一透镜物侧表面112的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS11，第一透镜像侧表面114在光轴上的交点至第一透镜像侧表面114的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS12，第一透镜110在光轴上的厚度为TP1，其满足下列条件：InRS11＝0.06429mm；InRS12＝0.06302mm；TP1＝0.37612mm以及(│InRS11│+TP1+│InRS12│)/TP1＝1.33849。由此，可控制第一透镜110的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第二透镜物侧表面122在光轴上的交点至第二透镜物侧表面122的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS21，第二透镜像侧表面124在光轴上的交点至第二透镜像侧表面124的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS22，第二透镜120在光轴上的厚度为TP2，其满足下列条件：InRS21＝-0.09230mm；InRS22＝-0.66053mm；TP2＝0.63975mm以及(│InRS21│+TP2+│InRS22│)/TP2＝2.17676。由此，可控制第二透镜120的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第三透镜物侧表面132在光轴上的交点至第三透镜物侧表面132的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS31，第三透镜像侧表面134在光轴上的交点至第三透镜像侧表面134的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS32，第三透镜130在光轴上的厚度为TP3，其满足下列条件：InRS31＝-0.01305mm；InRS32＝0.00279mm；TP3＝0.32144mm以及(│InRS31│+TP3+│InRS32│)/TP3＝1.04926。由此，可控制第三透镜130的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第四透镜物侧表面142在光轴上的交点至第四透镜物侧表面142的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS41，第四透镜像侧表面144在光轴上的交点至第四透镜像侧表面144的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS42，第四透镜140在光轴上的厚度为TP4，其满足下列条件：InRS41＝-0.04796mm；InRS42＝-0.12538mm；TP4＝1.07844mm以及(│InRS41│+TP4+│InRS42│)/TP4＝1.16073。由此，可控制第四透镜140的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第五透镜物侧表面152在光轴上的交点至第五透镜物侧表面152的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS51，第五透镜像侧表面154在光轴上的交点至第五透镜像侧表面154的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS52，第五透镜150在光轴上的厚度为TP5，其满足下列条件：InRS51＝-0.03615mm；InRS52＝-0.03708mm；TP5＝0.39551mm以及(│InRS51│+TP5+│InRS52│)/TP5＝1.18514。由此，可控制第五透镜150的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。

第六透镜物侧面162在光轴上的交点至第六透镜物侧面162的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS61，第六透镜像侧面164在光轴上的交点至第六透镜像侧面164的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS62，第六透镜160在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：InRS61＝0.03606mm；InRS62＝0.05093mm；TP6＝0.30007mm以及(│InRS61│+TP6+│InRS62│)/TP6＝1.28990。由此，可控制第六透镜160的中心厚度与其有效径厚度间的比例(厚薄比)，进而提升该透镜制造上的优良率。另满足下列条件：│InRS61│/TP6＝0.12019；│InRS62│/TP6＝0.16971。由此，有利于提升该镜片制造性同时有效维持其小型化。

第一实施例的光学成像系统中，所有具有屈光力的透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至该透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，亦即InRSO＝│InRS11│+│InRS21│+│InRS31│+│InRS41│+│InRS51│+│InRS61│。所有具有屈光力的透镜中每个透镜的像侧表面在光轴上的交点至该透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，亦即InRSI＝│InRS12│+│InRS22│+│InRS32│+│InRS42│+│InRS52│+│InRS62│。本发明的光学成像系统中，所有具有屈光力的透镜的任一表面在光轴上的交点至该表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值的总和为Σ│InRS│＝InRSO+InRSI，其满足下列条件：InRSO＝0.28981mm；InRSI＝0.93972mm；Σ│InRS│＝1.22953mm。由此，可有效提升系统修正离轴视场像差的能力。

第一实施例的光学成像系统满足下列条件：Σ│InRS│/InTL＝0.30751；以及Σ│InRS│/HOS＝0.22835，由此，可同时兼顾降低系统总高度并且有效提升系统修正离轴视场像差的能力。

第一实施例的光学成像系统满足下列条件：│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│＝0.16021mm；(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/InTL＝0.04007；以及(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/HOS＝0.02976，由此，可同时兼顾提升最接近成像片的二透镜制造上的优良率以及有效提升系统修正离轴视场像差的能力。

第一实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面162的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面164的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝0mm；HVT62＝0mm。

第一实施例的光学成像系统中，其满足下列条件：HVT62/HOI＝0。由此，有助于光学成像系统的周边视场的像差修正。

第一实施例的光学成像系统中，其满足下列条件：HVT62/HOS＝0。由此，有助于光学成像系统的周边视场的像差修正。

第一实施例的光学成像系统中，光学成像系统在结像时的TV畸变为TDT，结像时的光学畸变为ODT，其满足下列条件：│TDT│＝0.28％；│ODT│＝2.755％。

第一实施例的光学成像系统中，第一透镜物侧面112的曲率半径为R1，第一透镜像侧面114的曲率半径为R2，其满足下列条件：│R1/R2│＝1.0503。

第一实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面162的曲率半径为R11，第六透镜像侧面164的曲率半径为R12，其满足下列条件：(R11-R12)/(R11+R12)＝0.3650。

再配合参照下列表一以及表二。

表一、第一实施例透镜数据

表二、第一实施例的非球面系数

表一为第1图第一实施例详细的结构数据，其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm，且表面0-16依次表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据，其中，k表非球面曲线方程式中的锥面系数，A1-A14则表示各表面第1-14阶非球面系数。此外，以下各实施例表格是对应各实施例的示意图与像差曲线图，表格中数据的定义均与第一实施例的表一及表二的定义相同，在此不加赘述。

第二实施例

请参照图2A及图2B，其中图2A示出了根据本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图，图2B由左至右依次为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2C为第二实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图2A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈200、第一透镜210、第二透镜220、第三透镜230、第四透镜240、第五透镜250、第六透镜260、红外线滤光片270、成像面280以及图像感测元件290。

第一透镜210具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面212为凸面，其像侧面214为凸面，并均为非球面，且其物侧面212具有一个反曲点。

第二透镜220具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面222为凹面，其像侧面224为凹面，并均为非球面，且其像侧面224具有一个反曲点。

第三透镜230具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面232为凸面，其像侧面234为凸面，并均为非球面，且其物侧面232具有一个反曲点。

第四透镜240具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面242为凹面，其像侧面244为凸面，并均为非球面，且其物侧面242具有二个反曲点以及像侧面244具有一个反曲点。

第五透镜250具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面252为凸面，其像侧面254为凸面，并均为非球面，且其物侧面252具有一个反曲点以及像侧面254具有二个反曲点。

第六透镜260具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面262为凸面，其像侧面264为凹面，并均为非球面，且其物侧面262具有二个反曲点以及像侧面264具有一个反曲点。

红外线滤光片270为玻璃材质，其设置于第六透镜260及成像面280间且不影响光学成像系统的焦距。

第二实施例的光学成像系统中，第二透镜220至第五透镜250的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝66.469；│f1│+│f6│＝9.0956；以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。

第二实施例的光学成像系统中，第五透镜250在光轴上的厚度为TP5，第六透镜260在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝0.9476mm；以及TP6＝0.3mm。

第二实施例的光学成像系统中，第一透镜210、第三透镜230、第四透镜240与第五透镜250均为正透镜，其焦距分别为f1、f3、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f3+f4+f5＝67.8427mm；以及f1/(f1+f3+f4+f5)＝0.0873。由此，有助于适当分配第一透镜210的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

第二实施例的光学成像系统中，第二透镜220与第六透镜260的焦距分别为f2以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f6＝-7.1980mm；以及f6/(f2+f6)＝0.4346。由此，有助于适当分配第六透镜260的负屈光力至其他负透镜。

第二实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面262的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面264的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝0；HVT62＝2.3774；以及HVT61/HVT62＝0。

请配合参照下列表三以及表四。

表三、第二实施例透镜数据

表四、第二实施例的非球面系数

第二实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表三及表四可得到下列条件式数值：

第三实施例

请参照图3A及图3B，其中图3A示出了根据本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图，图3B由左至右依次为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3C为第三实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图3A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈300、第一透镜310、第二透镜320、第三透镜330、第四透镜340、第五透镜350、第六透镜360、红外线滤光片370、成像面380以及图像感测元件390。

第一透镜310具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面312为凸面，其像侧面314为凸面，并均为非球面，且其像侧面314均具有三个反曲点。

第二透镜320具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面322为凸面，其像侧面324为凹面，并均为非球面，且其物侧面322具有二个反曲点以及像侧面324具有一个反曲点。

第三透镜330具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面332为凹面，其像侧面334为凸面，并均为非球面

第四透镜340具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面342为凸面，其像侧面344为凸面，并均为非球面，且其物侧面442具有一个反曲点。

第五透镜350具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面352为凹面，其像侧面354为凸面，并均为非球面，且其物侧面352具有二个反曲点以及像侧面354具有一个反曲点。

第六透镜360具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面362为凸面，其像侧面364为凹面，并均为非球面，且其物侧面362以及像侧面364均具有一个反曲点。

红外线滤光片370为玻璃材质，其设置于第六透镜360及成像面380间且不影响光学成像系统的焦距。

第三实施例的光学成像系统中，第二透镜320至第五透镜350的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝28.7717；│f1│+│f6│＝5.6695；以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。

第三实施例的光学成像系统中，第五透镜350在光轴上的厚度为TP5，第六透镜360在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝1.19908mm；以及TP6＝0.47314mm。

第三实施例的光学成像系统中，第一透镜310、第四透镜340与第五透镜350均为正透镜，其焦距分别为f1、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5＝10.1481mm；以及f1/(f1+f4+f5)＝0.3688。由此，有助于适当分配第一透镜310的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光行进过程显著像差的产生。

第三实施例的光学成像系统中，第二透镜320、第三透镜330与第六透镜360的焦距分别为f2、f3以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6＝-24.1578mm；以及f6/(f2+f3+f6)＝0.0788。由此，有助于适当分配第六透镜360的负屈光力至其他负透镜。

第三实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面362的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面364的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝1.2634；HVT62＝1.7193；以及HVT61/HVT62＝0.7348。

请配合参照下列表五以及表六。

表五、第三实施例透镜数据

表六、第三实施例的非球面系数

第三实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表五及表六可得到下列条件式数值：

第四实施例

请参照图4A及图4B，其中图4A示出了根据本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图，图4B由左至右依次为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4C为第四实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图4A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈400、第一透镜410、第二透镜420、第三透镜430、第四透镜440、第五透镜450、第六透镜460、红外线滤光片470、成像面480以及图像感测元件490。

第一透镜410具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面412为凸面，其像侧面414为凸面，并均为非球面，且其物侧面412具有一个反曲点。

第二透镜420具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面422为凹面，其像侧面424为凸面，并均为非球面。

第三透镜430具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面432为凸面，其像侧面434为凸面，并均为非球面，且其物侧面532具有一个反曲点。

第四透镜440具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面442为凸面，其像侧面444为凹面，并均为非球面，且其物侧面442具有一个反曲点。

第五透镜450具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面452为凹面，其像侧面454为凸面，并均为非球面，且其物侧面452具有二个反曲点以及像侧面454具有一个反曲点。

第六透镜460具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面462为凸面，其像侧面464为凹面，并均为非球面，且其物侧面462具有二个反曲点。

红外线滤光片470为玻璃材质，其设置于第六透镜460及成像面480间且不影响光学成像系统的焦距。

第四实施例的光学成像系统中，第二透镜420至第五透镜450的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝109.8411；│f1│+│f6│＝5.2789；以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。

第四实施例的光学成像系统中，第五透镜450在光轴上的厚度为TP5，第六透镜460在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝0.493445mm；以及TP6＝0.3mm。

第四实施例的光学成像系统中，第一透镜410、第四透镜440与第五透镜450均为正透镜，其焦距分别为f1、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5＝9.2847mm；以及f1/(f1+f4+f5)＝0.4123。由此，有助于适当分配第一透镜410的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光行进过程显著像差的产生。

第四实施例的光学成像系统中，第二透镜420、第三透镜430与第六透镜460的焦距分别为f2、f3以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6＝-105.1241mm；以及f6/(f2+f3+f6)＝0.0136。由此，有助于适当分配第六透镜460的负屈光力至其他负透镜。

第四实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面462的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面464的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝0.8549；HVT62＝1.59；以及HVT61/HVT62＝0.5377。

请配合参照下列表七以及表八。

表七、第四实施例透镜数据

表八、第四实施例的非球面系数

第四实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表七及表八可得到下列条件式数值：

第五实施例

请参照图5A及图5B，其中图5A示出了根据本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图，图5B由左至右依次为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5C为第五实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图5A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈500、第一透镜510、第二透镜520、第三透镜530、第四透镜540、第五透镜550、第六透镜560、红外线滤光片570、成像面580以及图像感测元件590。

第一透镜510具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面512为凸面，其像侧面514为凸面，并均为非球面，且其物侧面512具有一个反曲点。

第二透镜520具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面522为凹面，其像侧面524为凸面，并均为非球面。

第三透镜530具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面532为凸面，其像侧面534为凸面，并均为非球面，且其物侧面532具有一个反曲点。

第四透镜540具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面542为凸面，其像侧面544为凸面，并均为非球面，且其物侧面542具有一个反曲点。

第五透镜550具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面552为凹面，其像侧面554为凹面，并均为非球面，且其像侧面554具有一个反曲点。

第六透镜560具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面562为凸面，其像侧面564为凹面，并均为非球面，且其物侧面562具有一个反曲点及像侧面564具有三个反曲点。

红外线滤光片570为玻璃材质，其设置于第六透镜560及成像面580间且不影响光学成像系统的焦距。

第五实施例的光学成像系统中，第二透镜520至第五透镜550的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝17.3055；以及│f1│+│f6│＝33.5277。

第五实施例的光学成像系统中，第五透镜550在光轴上的厚度为TP5，第六透镜560在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝0.302536mm；以及TP6＝0.323498mm。

第五实施例的光学成像系统中，第一透镜510、第四透镜540与第五透镜550均为正透镜，其焦距分别为f1、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5＝13.2829mm；以及f1/(f1+f4+f5)＝0.2940。由此，有助于适当分配第一透镜510的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光行进过程显著像差的产生。

第五实施例的光学成像系统中，第二透镜520、第三透镜530与第六透镜560的焦距分别为f2、f3以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6＝-37.5389mm；以及f6/(f2+f3+f6)＝0.7917。由此，有助于适当分配第六透镜560的负屈光力至其他负透镜。

第五实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面562的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面564的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝0.9768；HVT62＝1.2955；以及HVT61/HVT62＝0.7540。

请配合参照下列表九以及表十。

表九、第五实施例透镜数据

表十、第五实施例的非球面系数

第五实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表九及表十可得到下列条件式数值：

第六实施例

请参照图6A及图6B，其中图6A示出了根据本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图，图6B由左至右依次为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6C为第六实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图6A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈600、第一透镜610、第二透镜620、第三透镜630、第四透镜640、第五透镜650、第六透镜660、红外线滤光片670、成像面680以及图像感测元件690。

第一透镜610具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面612为凸面，其像侧面614为凸面，并均为非球面，且其物侧面612具有一个反曲点。

第二透镜620具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面622为凹面，其像侧面624为凸面，并均为非球面。

第三透镜630具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面632为凸面，其像侧面634为凹面，并均为非球面，且其物侧面632以及像侧面234均具有一个反曲点。

第四透镜640具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面642为凹面，其像侧面644为凸面，并均为非球面，

第五透镜650具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面652为凹面，其像侧面654为凸面，并均为非球面，且其像侧面654具有一个反曲点。

第六透镜660具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面662为凸面，其像侧面664为凹面，并均为非球面，且其物侧面662具有二个反曲点。

红外线滤光片670为玻璃材质，其设置于第六透镜660及成像面680间且不影响光学成像系统的焦距。

第六实施例的光学成像系统中，第二透镜620至第五透镜650的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝26.6938；│f1│+│f6│＝6.537；以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。

第六实施例的光学成像系统中，第五透镜650在光轴上的厚度为TP5，第六透镜660在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝0.307007mm；以及TP6＝0.356193mm。

第六实施例的光学成像系统中，第一透镜610、第四透镜640与第五透镜650均为正透镜，其焦距分别为f1、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5＝24.7900mm；以及f1/(f1+f4+f5)＝0.1948。由此，有助于适当分配第一透镜610的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光行进过程显著像差的产生。

第六实施例的光学成像系统中，第二透镜620、第三透镜630与第六透镜660的焦距分别为f2、f3以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6＝-8.1554mm；以及f6/(f2+f3+f6)＝0.2063。由此，有助于适当分配第六透镜660的负屈光力至其他负透镜。

第六实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面662的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面664的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝0.4928；HVT62＝2.1156；以及HVT61/HVT62＝0.2329。

请配合参照下列表十一以及表十二。

表十一、第六实施例透镜数据

表十二、第六实施例的非球面系数

第六实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表十一及表十二可得到下列条件式数值：

第七实施例

请参照图7A及图7B，其中图7A示出了根据本发明第七实施例的一种光学成像系统的示意图，图7B由左至右依次为第七实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图7C为第七实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图7A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈700、第一透镜710、第二透镜720、第三透镜730、第四透镜740、第五透镜750、第六透镜760、红外线滤光片770、成像面780以及图像感测元件790。

第一透镜710具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面712为凸面，其像侧面714为凹面，并均为非球面。

第二透镜720具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面722为凸面，其像侧面724为凸面，并均为非球面。

第三透镜730具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面732为凹面，其像侧面734为凸面，并均为非球面。

第四透镜740具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面742为凹面，其像侧面744为凸面，并均为非球面。

第五透镜750具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面752为凹面，其像侧面754为凸面，并均为非球面，且其物侧面752具有二个反曲点以及像侧面754具有一个反曲点。

第六透镜760具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面762为凸面，其像侧面764为凹面，并均为非球面，且其物侧面762具有二个反曲点以及像侧面764具有一个反曲点。

红外线滤光片770为玻璃材质，其设置于第六透镜760及成像面780间且不影响光学成像系统的焦距。

第七实施例的光学成像系统中，第二透镜720至第五透镜750的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝28.4543；│f1│+│f6│＝11.2371；以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。

第七实施例的光学成像系统中，第五透镜750在光轴上的厚度为TP5，第六透镜760在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝0.781785mm；以及TP6＝0.742771mm。

第七实施例的光学成像系统中，第一透镜710、第四透镜740与第五透镜750均为正透镜，其焦距分别为f1、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5＝30.8749mm；以及f1/(f1+f4+f5)＝0.2963。由此，有助于适当分配第一透镜210的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光行进过程显著像差的产生。

第七实施例的光学成像系统中，第二透镜720、第三透镜730与第六透镜760的焦距分别为f2、f3以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6＝-8.6278mm；以及f6/(f2+f3+f6)＝0.2344。由此，有助于适当分配第六透镜760的负屈光力至其他负透镜。

第七实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面762的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面764的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝1.1455；HVT62＝2.2512；以及HVT61/HVT62＝0.5088。

请配合参照下列表十三以及表十四。

表十三、第七实施例透镜数据

表十四、第七实施例的非球面系数

第七实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表十三及表十四可得到下列条件式数值：

第八实施例

请参照图8A及图8B，其中图8A示出了根据本发明第八实施例的一种光学成像系统的示意图，图8B由左至右依次为第八实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图8C为第八实施例的光学成像系统的TV畸变曲线图。由图8A可知，光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈800、第一透镜810、第二透镜820、第三透镜830、第四透镜840、第五透镜850、第六透镜860、红外线滤光片870、成像面880以及图像感测元件890。

第一透镜810具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面812为凸面，其像侧面814为凹面，并均为非球面。

第二透镜820具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面822为凸面，其像侧824为凹均为非球面。

第三透镜830具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面832为凸面，其像侧面834为凹面，并均为非球面，且其像侧面834具有一个反曲点。

第四透镜840具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面842为凹面，其像侧面844为凸面，并均为非球面。

第五透镜850具有正屈光力，且为塑胶材质，其物侧面852为凸面，其像侧面854为凸面，并均为非球面。

第六透镜860具有负屈光力，且为塑胶材质，其物侧面862为凹面，其像侧面864为凹面，并均为非球面。

红外线滤光片870为玻璃材质，其设置于第六透镜860及成像面880间且不影响光学成像系统的焦距。

第八实施例的光学成像系统中，第二透镜820至第五透镜850的焦距分别为f2、f3、f4、f5，其满足下列条件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│＝52.1863；│f1│+│f6│＝11.6289；以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。

第八实施例的光学成像系统中，第五透镜850在光轴上的厚度为TP5，第六透镜860在光轴上的厚度为TP6，其满足下列条件：TP5＝1.92608mm；以及TP6＝0.237892mm。

第八实施例的光学成像系统中，第一透镜810、第四透镜840与第五透镜850均为正透镜，其焦距分别为f1、f4以及f5，所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，其满足下列条件：ΣPP＝f1+f4+f5＝12.4781mm；以及f1/(f1+f4+f5)＝0.2328。由此，有助于适当分配第一透镜810的正屈光力至其他正透镜，以抑制入射光行进过程显著像差的产生。

第八实施例的光学成像系统中，第二透镜820、第三透镜830与第六透镜860的焦距分别为f2、f3以及f6，所有具有负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP，其满足下列条件：ΣNP＝f2+f3+f6＝-51.5945mm；以及f6/(f2+f3+f6)＝0.0395。由此，有助于适当分配第六透镜860的负屈光力至其他负透镜。

第八实施例的光学成像系统中，第六透镜物侧面862的临界点与光轴的垂直距离为HVT61，第六透镜像侧面864的临界点与光轴的垂直距离为HVT62，其满足下列条件：HVT61＝0；HVT62＝1.0988；以及HVT61/HVT62＝0。

请配合参照下列表十五以及表十六。

表十五、第八实施例透镜数据

表十六、第八实施例的非球面系数

第八实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义均与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表十五及表十六可得到下列条件式数值：

虽然本发明已以实施方式公开如上，然其并非用以限定本发明，任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，当可作各种的更动与润饰，但均应包括于本发明的保护范围内。

虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述，将为本领域技术人员所理解的是，在不脱离本发明保护范围及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种变更。

Claims

1.一种光学成像系统，其特征在于，由物侧至像侧依次包括：

第一透镜，具有屈光力；

第二透镜，具有屈光力；

第三透镜，具有屈光力；

第四透镜，具有屈光力；

第五透镜，具有屈光力；

第六透镜，具有屈光力；以及

成像面，其中所述光学成像系统具有屈光力的透镜为六枚，所述第一透镜至所述第六透镜中至少一个透镜具有正屈光力，并且所述第六透镜的物侧表面及像侧表面均为非球面，所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6，所述光学成像系统的焦距为f，所述光学成像系统的入射瞳直径为HEP，所述第一透镜物侧面至所述成像面具有距离HOS，所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面在光轴上具有距离InTL，多个所述透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至所述多个透镜中每个透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，所述透镜的像侧表面在光轴上的交点至所述透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，InRSO以及InRSI的总和为Σ│InRS│，满足下列条件：1.2≦f/HEP≦6.0；0.5≦HOS/f≦3.0；0<Σ│InRS│/InTL≦5。

2.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统在结像时的TV畸变为TDT，满足下列公式：│TDT│<60％。

3.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统在结像时的光学畸变为ODT，满足下列公式：│ODT│≦50％。

4.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列公式：0mm<HOS≦20mm。

5.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统的可视角度的一半为HAF，满足下列公式：10deg≦HAF≦70deg。

6.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述透镜中至少两个透镜中每个透镜的至少一个表面具有至少一个反曲点。

7.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列公式：0.6≦InTL/HOS≦0.9。

8.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所有所述具有屈光力的透镜的厚度总和为ΣTP，满足下列条件：0.45≦ΣTP/InTL≦0.95。

9.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，还包括光圈，并且在所述光圈至所述成像面具有距离InS，满足下列公式：0.5≦InS/HOS≦1.1。

10.一种光学成像系统，其特征在于，由物侧至像侧依次包括：

第一透镜，具有屈光力；

第二透镜，具有屈光力；

第三透镜，具有屈光力；

第四透镜，具有屈光力；

第五透镜，具有屈光力；

第六透镜，具有负屈光力；以及

成像面，其中所述光学成像系统具有屈光力的透镜为六枚且所述第一透镜至所述第六透镜中至少两个透镜中每个透镜的至少一个表面具有至少一个反曲点，所述第一透镜至所述第五透镜中至少一个透镜具有正屈光力，并且所述第六透镜的物侧表面及像侧表面均为非球面，所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6，所述光学成像系统的焦距为f，所述光学成像系统的入射瞳直径为HEP，所述第一透镜物侧面至所述成像面具有距离HOS，所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面在光轴上具有距离InTL，多个所述透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至所述多个透镜中每个透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，所述透镜的像侧表面在光轴上的交点至所述透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，InRSO以及InRSI的总和为Σ│InRS│，满足下列条件：1.2≦f/HEP≦6.0；0.5≦HOS/f≦3.0；0<Σ│InRS│/InTL≦5。

11.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列条件：0mm<Σ│InRS│≦20mm。

12.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值f/fp为PPR，满足下列条件：0.5≦ΣPPR≦3.0。

13.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统在结像时的TV畸变与光学畸变分别为TDT与ODT，满足下列条件：│TDT│<60％；以及│ODT│≦50％。

14.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述第五透镜像侧面具有至少一个反曲点以及所述第六透镜的物侧面具有至少一个反曲点。

15.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述第二透镜为负屈光力。

16.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述第五透镜物侧表面在光轴上的交点至所述第五透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS51，所述第五透镜像侧表面在光轴上的交点至所述第五透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS52，所述第六透镜物侧表面在光轴上的交点至所述第六透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS61，所述第六透镜像侧表面在光轴上的交点至所述第六透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS62，满足下列条件：0mm<│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│≦6mm。

17.如权利要求16所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列条件：0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/InTL≦3。

18.如权利要求16所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列条件：0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/HOS≦2。

19.如权利要求10所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，满足下列条件：0mm<ΣPP≦2000mm以及0<│f1│/ΣPP≦0.99。

20.一种光学成像系统，其特征在于，由物侧至像侧依次包括：

第一透镜，具有屈光力；

第二透镜，具有屈光力；

第三透镜，具有屈光力；

第四透镜，具有屈光力；

第五透镜，具有正屈光力，且物侧表面及像侧表面中至少一个表面具有至少一个反曲点；

第六透镜，具有负屈光力，且物侧表面及像侧表面中至少一个表面具有至少一个反曲点；以及

成像面，其中所述光学成像系统具有屈光力的透镜为六枚且所述第一透镜至所述第四透镜中至少一个透镜中每个透镜的至少一个表面具有至少一个反曲点，并且所述第六透镜的物侧表面及像侧表面均为非球面，所述第一透镜至所述第六透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6，所述光学成像系统的焦距为f，所述光学成像系统的入射瞳直径为HEP，所述光学成像系统的最大视角的一半为HAF，所述第一透镜物侧面至所述成像面具有距离HOS，所述第一透镜物侧面至所述第六透镜像侧面在光轴上具有距离InTL，所述光学成像系统在结像时的光学畸变为ODT并且TV畸变为TDT，多个所述透镜中每个透镜的物侧表面在光轴上的交点至所述多个透镜中每个透镜的物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSO，所述透镜的像侧表面在光轴上的交点至所述透镜的像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离的绝对值总和为InRSI，InRSO以及InRSI的总和为Σ│InRS│，满足下列条件：1.2≦f/HEP≦6.0；0.4≦│tan(HAF)│≦3.0；0.5≦HOS/f≦3.0；│TDT│<1.5％；│ODT│≦2.5％以及0<Σ│InRS│/InTL≦5。

21.如权利要求20所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统所有具有正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP，满足下列条件：0mm<ΣPP≦2000mm以及0<│f1│/ΣPP≦0.99。

22.如权利要求20所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列公式：0mm<HOS≦20mm。

23.如权利要求20所述的光学成像系统，其特征在于，所述第五透镜物侧表面在光轴上的交点至所述第五透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS51，所述第五透镜像侧表面在光轴上的交点至所述第五透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS52，所述第六透镜物侧表面在光轴上的交点至所述第六透镜物侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS61，所述第六透镜像侧表面在光轴上的交点至所述第六透镜像侧表面的最大有效径位置在光轴的水平位移距离为InRS62，满足下列条件：0mm<│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│≦6mm。

24.如权利要求23所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统满足下列条件：0<(│InRS51│+│InRS52│+│InRS61│+│InRS62│)/InTL≦3。

25.如权利要求23所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还包括光圈以及图像感测元件，所述图像感测元件设置于所述成像面，并且在所述光圈至所述成像面具有距离InS，满足下列公式：0.5≦InS/HOS≦1.1。