背景技术
隧道变形监测是隧道施工中常见的一道施工工序,通过监测数据来复核设计松动土压力具有较大的实际工程价值。土拱效应是自然界中非常普遍的一种现象,在挡土墙、管道工程、浅埋隧道工程、桩基工程中对于土压力均有较大的影响。土力学奠基人Terzaghi对土拱效应的定义是土体应力从屈服区域转移到非屈服区域,即土体产生不均匀沉降必然会伴随着土拱效应的发生。在公路或铁路浅埋隧道施工中,由于在隧道顶部进行支护以及同步注浆等因素,隧道顶部位移收到约束,隧道上部土体不均匀沉降。因而,在浅埋隧道松动土压力计算中有必要考虑土拱效应的影响。
对于浅埋隧道松动土压力计算方法,已有文献进行报道:
文献[1]、科技期刊:岩土工程学报,名称:盾构隧道施工松动土压力计算方法研究,上述文献认为土拱结构为下凹曲线,给出了一种考虑土拱效应的浅埋隧道松动土压力计算方法。
文献[2]、科技期刊:岩土工程学报,名称:对“盾构隧道施工松动土压力计算方法研究”的讨论,该文献将文献[1]的方法推广到了黏性土领域。
根据Terzaghi的活动门试验可知,土拱结构的发展如附图1所示:随着土体位移的逐渐增大,土拱结构大致经历了4种形状;1)当活动门开始移动时,土体中会形成类似与拱桥一样的上凹拱结构;2)当活动门向下移动时,上凹拱结构会演化为三角拱结构;3)随着活动门的继续下移,土体逐渐形成下凹曲线(即下凹拱结构);4)随着活动门的继续下移,土体会形成矩形拱结构。对于浅埋隧道而言,由于土体位移较大,土拱结构往往以下凹拱或者矩形拱为主。因此,文献[1]和文献[2]均未考虑土拱结构对于土体松动土压力的影响,并且上述文献均是针对单层均质土为研究对象,实际工程中往往以成层土为主,因而上述两个方法还不能直接用于工程实际。
发明内容
本发明的目的在于提供一种可以考虑土拱结构影响的浅埋隧道松动土压力计算方法。
本发明的技术方案是:
一种基于位移监测结果的浅埋隧道土压力计算方法,其特征在于:计算步骤包括:
(1)根据地层沉降监测结果判断土拱结构形状:
a.隧道施工监测获得隧道中部位移δ和两边部沉降较大值δ1;
b.计算隧道边部位移下凹拱理论值δ′1,计算公式如下:
其中,b1等于表示隧道开挖高度内的土体加权平均内摩擦角,b为矩形隧道宽度,h为矩形隧道高度;
c.判断:当δ1>δ′1时,为矩形拱;当δ1≤δ′1时,为下凹拱;
(2)根据土拱结构形状计算松动土压力;
a.当土拱结构为矩形拱时,采用下式求解松动土压力:
式中,γ1表示等沉面到隧道顶部土体加权平均重度,γ2表示地面到等沉面土体加权平均重度,σ0为粘结应力,大小等于c表示等沉面距隧道顶部高度土体加权平均粘聚力,表示等沉面距隧道顶部高度土体加权平均内摩擦角;q表示地面超载,h1表示地面距等沉面高度,h2表示等沉面距隧道顶部高度,
b.当土拱结构判断为下凹拱结构时,采用下式求解松动土压力:
式中,Ka表示朗肯土压力系数,A表示参数,θ表示大主应力与水平面夹角。
进一步的,等沉面的确定方法是:当隧道顶部覆土>1.5b1时,h1=1.5b1;当隧道顶部覆土≦1.5b1时,h1=0,且γ2取值为0。
具体实施方式
为使本发明实施的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行更加详细的描述。
本发明所提供的一种基于位移监测结果的浅埋隧道土压力计算方法,其步骤如下:
基于地层沉降判断土拱结构形状;
监测隧道中部位移δ,隧道边部位移较大值δ1;矩形隧道宽度为b,隧道高度为h;c表示等沉面距隧道顶部高度加权平均粘聚力,表示等沉面距隧道顶部高度加权平均内摩擦角;
假定土拱结构正好为圆弧下凹拱结构,松动土体宽度为b1,其大小等于 表示隧道高度内的土体加权平均内摩擦角,根据附图2所示的几何形状可得:
上式中,R为假定圆弧拱半径,θ为主应力与水平面夹角;
由式(1)可求得假定圆弧拱半径R;
而隧道边部位移下凹拱理论值δ′1为:
判断:当δ1>δ′1时,为矩形拱;当δ1≤δ′1时,为下凹拱;
如附图4所示,为隧道松动土压力理论分析图。滑动面自隧道两脚部沿着与水平方向呈的角度向上延伸,到达隧道顶部后,沿着竖直方向向上延伸,直到到达等沉面。在等沉面上方,土体的沉降相同,即土颗粒的相对位置不变,因而不会发生土拱现象,土体竖向应力为σv=γz。在等沉降面下方到松动土压力计算面区间内,土体会产生不均匀沉降,因而土拱效应会发生。
如附图5所示:取距离等沉面z的任一薄层单元来进行分析,微分单元体宽度为b1,高度为dz,上表面压力为σvb1,下表面压力为(σv+dσv)b1,自重为dw=γ2b1dz,γ1表示等沉面到隧道顶部土体加权平均重度,滑动面正压力为σwdz,滑动面剪力为τdz。根据竖向力平衡,可得下式:
σvb1+dw=(σv+dσv)b1+2τdz(5)
对于下凹拱结构而言,如附图6所示,剪切应力τ大小即为ux长度,其大小为:
式中,σ0为粘结应力,大小等于c表示等沉面距隧道顶部高度土体加权平均粘聚力,表示等沉面距隧道顶部高度土体加权平均内摩擦角;
对于下凹拱结构,根据几何形状,大主应力与水平面夹角θ采用下式:
对于矩形拱结构而言,土拱效应发挥到最大化,剪切应力τ大小为:
将式(6)和式(8)代入式(5),以及边界条件:z=0,σv=γ2h1+q,其中,z表示等沉面下任意高度,γ2表示地面到等沉面土体加权平均重度,q表示地面超载,可求得等沉面下z高度下的松动土压力:
下凹拱结构:
矩形拱结构:
将z=h2代入式(9)(10),可得隧道顶部的松动土压力:
下凹拱结构:
矩形拱结构:
进一步的,等沉面的判断方法是:土拱效应的范围为土拱跨度的1.5倍,即判断方法为:
当隧道顶部覆土>1.5b1时,h1=1.5b1;
当隧道顶部覆土≦1.5b1时,h1=0,且γ2取值为0。
以某隧道工程为例,宽度和高度均为6m,上覆土厚度为12m,选取K1+100断面进行分析,该断面土层分布为:第1层,素填土,厚度为0.7m;第2层,由冲积、洪积作用形成的粉质黏土,可塑状,厚度为9.3m;第3层,残积层粉土,硬塑或中密,厚度为18.8m;第4层,粗砂岩全风化带,厚度为19.9m;第5层,粗砂岩强风化带,厚度为6.5m层;土工测试结果处理后求得:c=2.7Kpa,由此可求得土拱跨度b1=12.928m,隧道顶部覆土12m<1.5b1,可知等沉面高度为0,土工测试结果处理后求得:γ1=15.6KN/m3。
在施工过程中,量测隧道顶部位移,并且在隧道衬砌上部埋深土压力盒以便读取土压力,表1对比了实测结果与几种方法计算结果对比,随着施工时间的前行,隧道顶部位移也是不断增大,土拱结构由下凹拱发展为矩形拱(最后一组按照本发明方法确定为矩形拱),并且稳定在矩形拱结构上。从计算结果对比可知,本发明法较其他文献的方法可以更好地预测和计算隧道松动土压力。
表1几种方法结果对比