CN105307615B - 具有活化友好层合体的吸收制品 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种包括至少一个可拉伸层合体的吸收制品，该至少一个可拉伸层合体包括第一非织造物、第二非织造物、以及在两者间的弹性膜，其中第一非织造物和第二非织造物中的每一个通过热熔融粘合剂粘结至该膜；其中该膜不厚于约60微米；其中非织造物中的至少一个为纺粘的；其中以约290％施加应变的最小值和约850/秒的最小应变速率活化层合体；并且其中层合体基本上不含针孔。

Description

具有活化友好层合体的吸收制品
技术领域
本发明公开了包括可拉伸层合体的吸收制品，所述可拉伸层合体可承受高度机械活化。
背景技术
可穿着吸收制品(例如，胶粘尿布、套穿尿布、训练裤、卫生巾、卫生护垫、成人失禁贴身短内裤和绷带)通常提供接收和容纳穿着者的身体流出物的有益效果。此类吸收制品的一次性品种常常是已知的，并且可使用各种材料以多种构型制造。此类吸收制品可包括基础结构，该基础结构限定腰部开口和一对腿部开口，此外或还包括侧片、以及前耳片或后耳片。
吸收制品材料可由多种单独聚合物组分制成，这些聚合物组分不仅在它们的特性上有所不同，而且在它们的形状或形式上也不同。它们可为例如，可具有在从塑性至弹性体性范围内的特性的纤维、股线、织物、或膜。为了在材料中产生拉伸，可在保持于大的应变下的同时将弹性材料与非弹性的非织造物组合(所谓的“实时拉伸”)。这些已在商业中广泛使用并且对于收聚的非织造物的纹理化外观是有利的，但是以使用大量的非织造物结束，因此可能不是最成本有效的途径。实时拉伸构造的替代形式是所谓的“零应变”构造，其中使用机械活化向由一个弹性层和一个非弹性的非织造层构成的层合体施加大的应变，以便使层合体的非弹性层永久变形并且使得弹性层能够延伸和回缩。
此外，通常使用大量的胶水或粘合剂将各种部件组装成功能完全的基础结构。例如，在某些部分中，可使用粘合剂将用作流体屏障的薄塑料膜附接至提供布料状外观和感觉的非织造织物。可在拉伸弹性后耳片或侧片中使用粘合剂，其中粘结的非织造物防止弹性膜的发粘或块状性质贴靠到身体侧上，同时再次提供柔软的织物感觉。或者可在腿带或腰带层合体的构造中使用粘合剂，其中实时拉伸股线弹性部件置于在回缩时收聚的两个非弹性非织造物层之间。
使用粘合剂工作的一个困难是实现以下之间的平衡：正确的粘合剂含量以便以低成本实现足够的粘结强度，同时还防止加工问题，诸如粘合剂烧穿(针孔)薄膜、粘合剂渗透非织造物、或在活化期间由于非织造物和膜之间的应变能的转移造成的可能发生的破裂。这些问题可能是困难的，因其通常需要使用可在活化期间造成另外的耐久性问题的较厚或较复杂的非织造物结构。因此，一直需要一种使活化过程中层合体的延展性最大，同时仍然确保层合体的耐久性的方法。
发明内容
一种包括至少一个可拉伸层合体的吸收制品，该至少一个可拉伸层合体包括第一非织造物、第二非织造物、以及在两者间的弹性膜，其中第一非织造物和第二非织造物中的每一个通过热熔融粘合剂粘结至该膜；其中该膜不厚于约60微米；其中非织造物中的至少一个为纺粘的；其中以约290％施加应变的最小值和约850/秒的最小应变速率活化层合体；并且其中层合体基本上不含针孔。
附图说明
图1为根据本发明的用于改性纤维网且向纤维网赋予透气性的示例性工艺和设备的示意图。
图2为各自具有交替且互相啮合的周边齿和沟槽的一对密排成形辊的不连续透视图。
图3为示出图2所示的成形辊的相应的齿和沟槽的互相啮合的放大的不连续剖面图。
图4为示出互相啮合的成形辊齿的尖端部分的进一步放大的不连续剖面图，其中纤维网材料定位在辊之间并且跨越且接触相邻齿的尖端。
图5为沿着已通过一对成形辊诸如图2所示的那些的纤维网材料的横维方向截取的放大的不连续剖面图。
图6为在表面上具有齿和沟槽构型的一对密排成形辊的不连续透视图，其中一个辊具有带有凹口的齿并且另一个辊具有不带凹口的齿。
图7为纤维网材料在其已经通过具有如图6所示的齿结构的成形辊之间后的顶部平面图。
图8为图7所示的纤维网的一部分的放大的不连续透视图。
图9为在纤维网已经在具有限定菱形状图案的交替的齿和沟槽的一组成形辊之间通过之后，改性纤维网表面的一部分的放大的不连续视图。
图10为示出另一个成形辊齿和沟槽图案的改性纤维网表面的不连续透视图。
图11为另一组成形辊的放大的不连续透视图，其中上辊具有中断的齿和沟槽构型，其具有带凹口的齿，并且下辊具有连续的齿。
图12为有助于工程应变速率的模具和操作参数的示意图。
图13为包括由本发明的拉伸层合体制成的部分的示例性吸收制品的平面图，其中将顶片的一部分去除以暴露下面的吸收芯；并且
图14为图13的吸收制品的透视图，其中的吸收制品以其松弛、收缩状态显示，即，具有由弹性构件所引起的收缩。
图15为在活化期间由环辊施加的应变和应变速率的图。
图16为根据本发明的层合体的产生的示意图。
图17为可用于本发明的测试方法中的流变仪的示意图。
图18为对于两类粘合剂在冷却步骤期间作为时间的函数所绘制的G’范数的图。
图19为张力对工程应变的图。
具体实施方式
定义
“吸收制品”是指吸收和容纳身体流出物的装置，更具体地，是指紧贴或邻近穿着者的身体放置以吸收和容纳各种由身体排放的流出物的装置。示例性吸收制品包括尿布、训练裤、套穿裤型尿布(即，诸如美国专利6,120,487所示具有预成形的腰部开口和腿部开口的尿布)、可重复扣紧的尿布或裤型尿布、失禁贴身短内裤和内衣、尿布固定器和衬里、妇女卫生内衣诸如紧身短裤衬里、吸收插入件等。
“可活化的非织造物”具体地讲是指具有活化过程期间与膜相合的机械特性的非织造物。本发明可活化的非织造物给出特征在于较低的最大力和较大的工程应变的拉伸曲线(ASTM D882-02，标距长度＝5mm，样本宽度＝25.4mm，夹头速度＝2.117mm/s，变形方向与活化过程期间施加的方向相符)。具体地讲，如果在工程应变值大于100％时，所述非织造物的曲线的最大力点低于4N/cm，则出于本发明的目的，认为所述非织造物是“可活化的”。
“活化的”是指已被机械变形从而向材料的至少一部分赋予弹性，诸如例如通过增量拉伸的材料。如本文所用，术语“活化”是指使得通过相互啮合的齿和沟槽产生的拉伸应变促使中间纤维网部分拉伸或延展的任何方法。已发现此类方法可用于生产许多制品，包括可透气膜、拉伸复合材料、开孔材料和纹理化材料。就非织造纤维网而言，拉伸可导致纤维的重新取向、纤维纤度和/或横截面的改变、基重的减小、和/或中间纤维网部分中的受控纤维破坏。例如，常见活化方法为本领域称为环轧制的方法。专利6,830,800、5,143,679、以及5,167,897中公开活化过程的示例。
“粘合剂”是指包含一种或多种热塑性聚合物以及通常一种或多种增粘树脂和流变改性剂或增塑剂的组合物。粘合剂可包含2％或更多的增粘树脂。粘合剂一般用于将两种或更多种材料接合或粘结在一起，所述接合或粘结是通过将粘合剂施涂至至少一种材料并随后用足够的力使其与至少一种其它材料接触足够的持续时间以便粘合剂能够润湿每种材料或在每种材料上铺展开以使它们接合在一起(参见以下“增粘剂”的定义)。
“粘结的”或“粘合层合的”是指其中使用粘合剂将弹性体构件(例如弹性体膜)粘结至非织造物或第二弹性体构件的层合体。
“双组分纤维”是指由两种不同组成的材料组成的纤维或长丝，所述不同组成沿着纤维或长丝的横截面排列。每种组成通常被单独的挤出机递送至纺丝组合件，所述纺丝组合件被设计成将组成排列成诸如皮-芯型、并列型、橘瓣型和海岛型的排列方式。不同组成的相互排列能够有利于限定层合体中的膜和非织造物之间的化学亲和力。
“包括”和“包含”是开放式术语，每个均指定其后所述例如一个组分的存在，但不排除本领域已知的或本文所公开的其它特征例如元件、步骤或组分的存在。
“基本上由…组成”在本文中用来将主题(诸如权利要求中所述的主题)的范围限制于指定的材料或步骤、以及不实质影响主题的基本特征和新型特征的材料或步骤。
“结晶速率”是指在粘合剂热熔体冷却时，其晶体成核和生长的动力学。结晶速率反映了聚合物由熔融的非晶态的状态固化的途径。如测试方法中更详细地描述，差示扫描量热法(DSC)可根据ASTM D 3418使用以确定本发明的聚合物、聚合物共混物、以及包含用于粘合剂中的聚合物的制剂的结晶速率。
如本文所用，“啮合深度”(DOE)是指相对的活化构件的相互啮合的齿和沟槽伸入到彼此中的程度。
“尿布”是指一般被婴儿和失禁患者围绕下体穿着以便环绕穿着者的腰部和腿部并且特别适于接收和容纳尿液和粪便的吸收制品。如本文所用，术语“尿布”也包括下文所定义的“裤”。
“一次性的”当用于吸收制品时是指通常不旨在被洗涤或以其它方式被复原或重新用作吸收制品的吸收制品(即，它们旨在单次使用后即丢弃，并且可将其回收利用、堆肥处理或以与环境相容的方式进行其它形式的处置)。
“设置”是指某个元件相对于另一个元件而定位在特定位置上。当一组纤维设置在第二组纤维上时，第一和第二组纤维通常形成层状层合体结构，其中来自第一和第二组的至少一些纤维彼此相互接触。在一些实施例中，来自第一和/或第二组的处在这两组之间的接触面处的单个纤维可分散在邻近组的纤维中，从而在这两组之间形成至少部分地混杂且缠结的纤维区域。当将聚合物层(例如膜)设置在某个表面(例如一组纤维或一层纤维)上时，可将该聚合物层层合在或印刷在该表面上。
如本文所用，术语“弹性的”、“弹性体”和“弹性体的”是指在施加张力时通常能够延伸至至少50％的工程应变而不会断裂或破裂，并且能够在变形力移除后基本恢复至其最初尺寸的任何材料。
“工程应变”为样本的长度改变(在施加的应力或应变方向上)除以样本的初始长度(William D.Callister Jr.,“Materials Science and Engineering:AnIntroduction”,1985,John Wiley&Sons,Inc.New York,Chichester,Brisbane,Toronto,Singapore)。为了计算工程应变百分比，用工程应变乘以100。在使用词语“应变”时，它是指“工程应变”，除非另外指明。
“应变速率”表征向材料施加工程应变的速度并且定义为工程应变的一阶导数(v/l0)。
“可延展的”、“塑性”和“可延展性”(例如，可延展非织造物、塑性膜或弹性体的可延展性)是指在施加张力时，处于松弛位置的材料的宽度或长度可延长或增加，而不破裂或断裂。此外，在所施加的力释放时，该材料显示出很少的恢复，例如，应变的恢复百分比PRS(如通过应变恢复百分比测试，PSRT，一种改进的滞后方法所测量的；参见测试方法)小于80％，或PRS小于50％，或PRS小于25％，或PRS小于10％。应当指出的是，应变的恢复百分比(PRS)等于应变恢复百分比。
“层合体”是指通过本领域已知的方法例如粘合剂粘结、热粘结、超声波粘结而彼此粘结的两种或更多种材料。
当应用于膜或非织造材料时，“纵向”(也称为“MD”或“长度方向”)是指当膜或非织造物在成形设备中被加工时平行于膜或非织造物的行进方向的方向。“横向”(也称为“CD”或“宽度方向”)是指垂直于纵向的方向。
“侧片”、“前耳片”、“后耳片”或“耳片”是指邻近外覆盖件或芯或顶片设置并将前腰部边缘连接到后腰部边缘的吸收制品的那部分。侧片或前/后耳片具有能够易于穿戴制品以及使得制品能够适形于穿着者身体的拉伸特性。本发明的侧片或前/后耳片可包括多层层合体。可用于本发明中的侧片的示例在EP 1150833中(参考为耳片)中描述并例证。
“增粘剂”是指具有在约70℃至约150℃范围内的玻璃化转变温度的粘合剂组分，所述组分降低橡胶状聚合物的熔体粘度并提高橡胶状聚合物的玻璃化转变温度且降低橡胶状聚合物的缠结密度。
描述
在一些实施例中，本发明涉及包括拉伸层合体的吸收制品，拉伸层合体诸如可用于例如可拉伸侧部、后耳片、腰带、和/或可拉伸外覆盖件中。包括具有粘结在其间的膜的两个非织造物的可拉伸层合体可由于苛刻的机械活化而实现新的拉伸和弹性水平。机械活化涉及使层合体变形，以便赋予弹性。一般来讲，活化越苛刻，就可实现越大的拉伸或弹性。“苛刻”是指在活化期间施加的较高的应变和应变速率。然而，活化越苛刻，越有可能在层合体的弹性体膜中出现孔或破裂。通常，非织造物的变形起到将应变能转移至膜层的作用，应力足够集中而导致弹性体膜破裂。
不受理论的约束，据信，在本发明中，由于以下认识而实现了新型拉伸层合体：当在粘合剂实现其完全结晶(如通过归一化模量G’(也称为归一化G’或G’范数)所测量的)之前的时间活化层合体时，从非织造物转移至膜的应变能被缓解，并且因此可比先前所认为的更苛刻地进行活化，而不产生针孔，即，不破坏层合体。因此，所产生的层合体可具有更大的延展性。
某些热熔融粘合剂以比其它粘合剂更慢的速率结晶或变硬。以较慢速率变硬的粘合剂，即，在给定的时间具有较低的归一化G’的粘合剂可允许更大的时间窗口以用于发生苛刻的活化。热熔融粘合剂将在其施涂至吸收制品生产线上的非织造物时开始冷却并结晶。本发明人已发现，当在粘合剂结晶较少或不太硬时进行时，在层合体上的活化不太苛刻，意味着可增加活化，而不相应地增加针孔或破裂。不受理论的约束，当层合体包括尚未完全结晶的粘合剂时，在非织造物层和膜层之间存在轻微的脱离。如果粘合剂以足够慢的速率结晶，那么可在粘合剂尚未将非织造物完全粘结至膜时发生活化。因此，在非织造物中发生的缺陷可能不一定转移至膜层。
因此，本发明公开了可承受极端和苛刻的活化，而不在膜中产生针孔(这些针孔继而可能导致层合体的重大失效)的拉伸层合体。此外，本发明公开了由于可承受极端活化而不导致针孔，所以可被制造得比先前所实现的更具弹性、具有更大的拉伸和延展性的拉伸层合体。
粘合剂
本发明的热熔融粘合剂可为允许本发明的非织造物-膜-非织造物层合体的极端活化和延展性，同时不产生针孔或不具有层合体的重大失效的任何粘合剂。热熔融粘合剂应具有慢的结晶速率，这可通过其归一化储能模量(归一化G’或G’范数)来测量，计算为G’范数＝[G'(t)-G'(0)]/[G'(inf)-G'(0)]，其中inf选择为60分钟。
本发明中使用的热熔融粘合剂可为基于聚烯烃的粘合剂。合适的粘合剂可包括具有允许容易施涂的低粘度以及最高至50℃仍尽可能保持恒定的机械特性的那些粘合剂。另外，粘合剂的弹性性能可为尽可能线性的或保持恒定。一种示例性类型的粘合剂可为美国专利8,163,833(其全文以引用方式并入本文)中公开的那些，例如，包含5重量％至40重量％的可通过茂金属催化的聚合反应获得的基于乙烯和至少一种C3至C20α-烯烃的至少一种共聚物、10重量％至65重量％的至少一种增粘树脂、0重量％至35重量％的增塑剂、以及0.01重量％至30重量％的选自稳定剂、粘合促进剂、填料或颜料、蜡、和/或其它聚合物的添加剂和助剂的那些。
其它示例性的基于聚烯烃的粘合剂可包括代理人案卷号分别为12647和12648的美国序列号13/673,277和13/673,304中公开的那些。此类粘合剂可包括至少一种均匀的乙烯/α-烯烃互聚物，其为乙烯和至少一种C3-C20α-烯烃的互聚物。本文使用术语“互聚物”指示共聚物、三元共聚物、或更高级的聚合物。即，至少一种其它共聚单体与乙烯聚合以制备互聚物。
均匀的乙烯/α-烯烃互聚物为均匀的线性或基本线性的乙烯/α-烯烃互聚物。术语“均匀的”意指任何共聚单体在给定的互聚物分子内无规分布并且基本上所有的互聚物分子在所述互聚物内具有相同的乙烯/共聚单体比率。均匀的线性和基本线性的乙烯聚合物的熔融峰，如使用差示扫描量热法所获得的，将随着密度降低和/或随着数均分子量降低而加宽。然而，与不均匀聚合物不同，当均匀聚合物具有大于115℃的熔融峰时(诸如在聚合物具有大于0.940g/cm3的密度的情况下)，其不另外具有不同的较低温度熔融峰。
此外或在替代方案中，聚合物的均匀性可通过SCBDI(短链支化分布指数(ShortChain Branching Distribution Index))或CDBI(组成分布宽度指数(CompositionDistribution Breadth Index))来描述，它们定义为共聚单体含量在中值总摩尔共聚单体含量的50％内的聚合物分子的重量百分比。聚合物的SCBDI由获自本领域中已知的技术的数据容易地计算，所述技术诸如，例如，升温洗脱分级(本文缩写为“TREF”)，其描述于例如Wild等人,Journal of Polymer Science,Poly.Phys.编，第20卷，第441页(1982)、美国专利4,798,081(Hazlitt等人)、或美国专利5,089,321(Chum等人)。可为优选的是，可用的均匀乙烯/α-烯烃互聚物的SCBDI或CDBI大于50％、或大于70％，其中大于90％的SCBDI和CDBI易于获得。
可用的均匀乙烯/α-烯烃互聚物可表征为具有窄的分子量分布(Mw/Mn)。对于可用的均匀乙烯/α-烯烃，Mw/Mn为1.5至2.5、或1.8至2.2、或甚至约2.0。
第一聚合物可为乙烯与至少一种选自以下的共聚单体的互聚物：C3-C20α-烯烃、非共轭二烯、以及环烯烃。示例性C3-C20α-烯烃包括丙烯、异丁烯、1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、以及1-辛烯。合适的C3-C20α-烯烃可包括1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、以及1-辛烯、或1-庚烯和1-辛烯。示例性环烯烃包括环戊烯、环己烯和环辛烯。适合作为共聚单体(尤其是在制备乙烯/α-烯烃/二烯三元共聚物时)的非共轭二烯通常为具有6至15个碳原子的非共轭二烯。合适的非共轭二烯的代表性示例包括：
(a)直链无环二烯，诸如1,4-己二烯；1,5-庚二烯；以及1,6-辛二烯；
(b)支链无环二烯，诸如5-甲基-1,4-己二烯；3,7-二甲基-1,6-辛二烯；以及3,7-二甲基-1,7-辛二烯；
(c)单环脂环族二烯，诸如4-乙烯基环己烯；1-烯丙基-4-异亚丙基环己烷；3-烯丙基环戊烯；4-烯丙基环己烯；以及1-异丙烯基-4-丁烯基环己烯；
(d)多环脂环族稠环和桥环二烯，诸如二环戊二烯；链烯基、烷叉基、环烯基、以及环烷叉基降冰片烯，诸如5-甲叉基-2-降冰片烯；5-甲叉基-6-甲基-2-降冰片烯；5-甲叉基-6,6-二甲基-2-降冰片烯；5-丙烯基-2-降冰片烯；5-(3-环戊烯基)-2-降冰片烯；5-乙叉基-2-降冰片烯；以及5-环己叉基-2-降冰片烯。
一种合适的共轭二烯为戊间二烯。合适的二烯可选自1,4-己二烯；二环戊二烯；5-乙叉基-2-降冰片烯；5-甲叉基-2-降冰片烯；7-甲基-1,6辛二烯；戊间二烯；以及4-乙烯基环己烯。
乙烯/α-烯烃互聚物的分子量将基于粘合剂制剂的期望性能属性来选择。然而，可为优选的是，乙烯/α-烯烃互聚物具有至少3,000、优选至少5,000的数均分子量。可为优选的是，乙烯/α-烯烃互聚物具有不超过100,000、或不超过60,000、或甚至小于40,000的数均分子量。
当乙烯/α-烯烃互聚物具有超低分子量例如小于11,000的数均分子量时，乙烯/α-烯烃互聚物导致低的聚合物和制剂粘度，但是特征在于大于具有相同密度的对应的较高分子量材料的峰结晶温度的峰结晶温度。在压敏粘合剂应用中，峰结晶温度的增大转变为增大的耐热性。超低分子量乙烯/α-烯烃互聚物在下文更全面地描述。
乙烯/α-烯烃互聚物的密度将类似地基于粘合剂制剂的期望性能属性来选择。然而，可为优选的是，乙烯/α-烯烃互聚物具有至少0.850g/cm3、或至少0.860、或甚至至少0.870g/cm3的密度。可为优选的是，乙烯/α-烯烃互聚物具有不超过0.965g/cm3、或不超过0.900g/cm3、或不超过0.890g/cm3、或甚至不超过0.880g/cm3、或甚至不超过0.875g/cm3的密度。
乙烯/α-烯烃互聚物可以大于5、或甚至大于10重量百分比的量存在于合适的粘合剂中。乙烯/α-烯烃互聚物通常可以不超过95、或不超过80、或甚至不超过70重量百分比的量存在于合适的粘合剂中。
该粘合剂可包括单一的均匀乙烯/α-烯烃互聚物。在此类实施例中，合适的均匀乙烯/α-烯烃互聚物可具有在0.865g/cm3至0.885g/cm3范围内的密度。当期望制备具有最小的均匀线性或基本线性的互聚物浓度的粘合剂制剂，例如包含小于30重量百分比、或小于25重量百分比的均匀乙烯/α-烯烃互聚物的粘合剂制剂时，均匀线性或基本线性互聚物的熔体指数(190℃下的I2)可为50或更小、或30或更小、和或甚至小于10g/10min。据信，包含低至5重量百分比的具有小于0.5g/10min的熔体指数的均匀乙烯/α-烯烃互聚物的粘合剂组合物将产生有利的性能。
就压敏粘合剂而言，粘合剂可包含5至45重量百分比、或10至30、或甚至15至25重量百分比的单一的均匀乙烯/α-烯烃互聚物。对于其它应用，均匀的线性或基本线性互聚物可以大于30重量百分比的浓度使用并且具有500g/10min或更小的熔体指数。
在另一个实施例中，第一均匀乙烯/α-烯烃互聚物可与第二均匀乙烯/α-烯烃互聚物共混，其中第一和第二互聚物的数均分子量相差至少5000、或至少10,000、或甚至至少20,000。在该实施例中，较低分子量和较高分子量组分的组合将倾向于在25℃下产生中间储能模量以及改善的探针粘性。
此外或在替代方案中，第一均匀乙烯/α-烯烃互聚物可与第二均匀乙烯/α-烯烃互聚物共混，其中第一和第二互聚物的密度相差至少0.005g/cm3、或甚至至少0.01g/cm3。在该实施例中，具体地就压敏粘合剂而言，随着密度差异的增加，较高密度互聚物的相对比例通常将降低，因为否则结晶度水平的增加将倾向于将25℃的储能模量和探针粘性降低至将使得它们不适合用作压敏粘合剂的水平。
在具体实施例中，粘合剂可包括两种均匀的乙烯/α-烯烃互聚物的共混物，第一互聚物具有0.870g/cm3或更小的密度并且第二互聚物具有大于0.900g/cm3的密度。当期望高的内聚强度时，第一和第二均匀线性或基本线性互聚物均可具有相对较低的熔体指数，例如，小于30g/10min的I2。相比之下，对于较低粘度的粘合剂组合物，尤其是在小于325℉(163℃)的温度下可喷雾的那些，第二均匀乙烯/α-烯烃互聚物将具有大于第一均匀乙烯/α-烯烃互聚物的密度，并且可具有大于125、或大于500、或甚至大于1000g/10min的熔体指数。
可使用聚合工艺制备均匀支化的线性乙烯/α-烯烃互聚物(例如，如Elston在美国专利3,645,992中所述)，其提供均匀的短链支化分布。在其聚合工艺中，Elston使用可溶钒催化剂体系来制备此类聚合物。然而，其它人诸如Mitsui Petrochemical Company和ExxonChemical Company使用了所谓的单位点催化剂体系来制备具有均匀的线性结构的聚合物。授予Ewen等人的美国专利4,937,299和授予Tsutsui等人的美国专利5,218,071公开了基于铪的催化剂体系用于制备均匀的线性乙烯聚合物的用途。均匀的线性乙烯/α-烯烃互聚物目前可以商品名“Tafmer”购自Mitsui Petrochemical Company并且以商品名“Exact”购自Exxon Chemical Company。
基本线性的乙烯/α-烯烃互聚物可作为Affinity(注册商标)聚烯烃塑性体和Engage(注册商标)聚烯烃弹性体购自The Dow Chemical Company。基本线性的乙烯/α-烯烃互聚物可根据美国专利5,272,236和美国专利5,278,272中描述的技术制备。
可用于粘合剂的其它半结晶性聚合物为丙烯与乙烯或其中可结晶序列为异亚丙基类型的α烯烃共聚单体的共聚物。最适用于粘合剂的聚合物具有5-25％的结晶度。示例包括Vistamaxx(Exxon Mobil Corp.,Irving,TX)；Versify(The Dow Chemical Company,Midland,MI)；Notio(Mitsui Chemicals America,Inc.,Rye Brook,NY)等。
取决于粘合剂的预期最终用途，通常希望以最多25重量百分比的浓度添加至少一种除均匀的乙烯/α-烯烃互聚物之外的相容聚合物，以便增加内聚强度、改善可喷性、改变开放时间、增加柔韧性等。这种改性聚合物可为任何相容的弹性体，诸如热塑性嵌段共聚物、聚酰胺、非晶态或结晶聚烯烃，诸如聚丙烯、聚丁烯或聚乙烯，其中Mw大于3000；乙烯类共聚物，诸如乙烯-乙酸乙烯酯(EVA)、乙烯-丙烯酸甲酯、或它们的混合物。令人惊讶的是，均匀的乙烯/α-烯烃互聚物还与聚酰胺相容，从而得到耐增塑剂的压敏粘合剂。改性聚合物通常将以相对较低的浓度使用，以便不减损均匀的乙烯/α-烯烃互聚物的改善特性。用于增加开放时间和耐热性的合适的改性聚合物可为聚丁烯-1共聚物，诸如Duraflex(注册商标)8910(Shell)。
乙烯的互聚物为具有至少一种共聚单体的那些聚合物，所述共聚单体选自饱和羧酸的乙烯基酯，其中酸部分具有最多4个碳原子；具有3至5个碳原子的不饱和的一或二元羧酸；不饱和酸的盐；衍生自具有1至8个碳原子的醇的不饱和酸的酯；以及它们的混合物。乙烯和这些共聚单体的三元共聚物也是合适的。为乙烯和上述酸的完全或部分中和的共聚物的离聚物在美国专利3,264,272中更详细地讨论。此外，也可使用包含最多15重量百分比的一氧化碳的乙烯/乙酸乙烯酯/一氧化碳或乙烯/丙烯酸甲酯/一氧化碳的三元共聚物。乙烯与不饱和羧基共聚单体的重量比可为95:5至40:60、或90:10至45:50、或甚至85:15至60:40。乙烯的这些改性互聚物的熔体指数(190℃下的I2)可在0.1至150、或0.3至50、或甚至0.7至10g/10min的范围内。物理特性，主要是伸长率，已知在乙烯共聚物熔体指数高于30g/10min时下降至较低水平。
合适的乙烯/不饱和羧酸、盐和酯互聚物包括：乙烯/乙酸乙烯酯(EVA)，包括但不限于以引用方式并入本文的美国专利5,096,955中所述的稳定化EVA；乙烯/丙烯酸(EEA)及其离聚物；乙烯/甲基丙烯酸及其离聚物；乙烯/丙烯酸甲酯；乙烯/丙烯酸乙酯；乙烯/丙烯酸异丁酯；乙烯/丙烯酸正丁酯；乙烯/丙烯酸异丁酯/甲基丙烯酸及其离聚物；乙烯/丙烯酸正丁酯/甲基丙烯酸及其离聚物；乙烯/丙烯酸异丁酯/丙烯酸及其离聚物；乙烯/丙烯酸正丁酯/丙烯酸及其离聚物；乙烯/甲基丙烯酸甲酯；乙烯/乙酸乙烯酯/甲基丙烯酸及其离聚物；乙烯/乙酸乙烯酯/丙烯酸及其离聚物；乙烯/乙酸乙烯酯/一氧化碳；乙烯/甲基丙烯酸酯/一氧化碳；乙烯/丙烯酸正丁酯/一氧化碳；乙烯/丙烯酸异丁酯/一氧化碳；乙烯/乙酸乙烯酯/马来酸单乙酯；以及乙烯/丙烯酸甲酯/马来酸单乙酯。尤其合适的共聚物为EVA；EAA；乙烯/丙烯酸甲酯；乙烯/丙烯酸异丁酯；以及乙烯/甲基丙烯酸甲酯共聚物以及它们的混合物。提出了通过这些乙烯互聚物的某些组合改善某些特性，诸如拉伸伸长率，如美国专利4,379,190中所述。用于制备这些乙烯互聚物的过程在本领域中是已知的并且许多是可商购获得的。
合适的粘合剂可包括0至95重量百分比的增粘树脂。通常，并且尤其是在希望使用少于30重量百分比的均匀的乙烯/α-烯烃互聚物时，粘合剂可包含10至75重量百分比、或20至60重量百分比的增粘剂。
在替代方案中，在希望使用至少30重量百分比的均匀的乙烯/α-烯烃互聚物的情况下，包含最少的增粘剂，例如，少于30重量百分比的增粘剂、或少于25重量百分比的增粘剂、或甚至少于20重量百分比的增粘剂、或甚至少于15重量百分比的增粘剂的粘合剂制剂可为有利的。在此类应用中，均匀乙烯/α-烯烃互聚物可作为与第二均匀乙烯/α-烯烃互聚物的共混物提供。在此实例中，包含少于10重量百分比的增粘剂的粘合剂以及甚至不具有增粘剂的粘合剂可表现出足够的粘性。
概括地说，可用的增粘树脂可包括来源于可再生资源的树脂，诸如松香衍生物，包括木松香、妥尔油、树胶松香；松香酯、天然和合成的萜烯、以及它们的衍生物。脂族、芳族或混合的脂族-芳族石油基增粘剂也可用于合适的粘合剂。可用的烃树脂的代表性示例包括α-甲基苯乙烯树脂、支化和非支化的C5树脂、C9树脂、C10树脂、以及它们的苯乙烯和氢化改性物。增粘树脂的范围为从在37℃下为液体到具有约135℃的环球法软化点。具有大于约100℃的软化点、或具有大于约130℃的软化点的固体增粘树脂可用于改善合适的粘合剂的内聚强度，尤其是在仅使用单一的均匀乙烯/α-烯烃互聚物时。
对于合适的粘合剂，合适的增粘树脂可主要为脂族的。然而，具有增加的芳族特征的增粘树脂也可用，尤其是在使用第二增粘剂或彼此相容的增塑剂时。
在特定实施例中，可向粘合剂提供增塑剂，其量为粘合剂的最多90重量百分比、优选地少于30重量百分比、并且还更优选地少于约15重量百分比。增塑剂在环境温度下可为液体或固体。示例性液体增塑剂包括烃油、聚丁烯、液体增粘树脂、以及液体弹性体。增塑剂油主要为烃油，其芳族含量低并在性质上为石蜡或环烷烃。增塑剂油优选地为低挥发性、透明并具有尽可能少的颜色和气味。增塑剂的使用还可包括烯烃低聚物、低分子量聚合物、植物油以及它们的衍生物和类似的增塑液体的使用。
当使用固体增塑剂时，可能期望所述试剂具有高于60℃的软化点。据信，通过将均匀的乙烯/α-烯烃互聚物与合适的增粘树脂以及固体增塑剂诸如二苯甲酸环己烷二甲醇酯增塑剂组合，所得的粘合剂组合物可在低于120℃、或甚至低于100℃的温度下施涂。尽管例示了可以商品名Benzoflex(注册商标)352从Velsicol商购获得的二苯甲酸1,4-环己烷二甲醇酯化合物，但是将随后在配混的热塑性组合物中重结晶的任何固体增塑剂是合适的。可适用于此目的的其它增塑剂描述于EP 0422 108 B1和EP 0 410 412 B1中，这两个专利均转让给H.B.Fuller Company。
蜡可以有效地用于合适的粘合剂组合物中，尤其是在粘合剂组合物预期在冷却和固化时是相对无粘性的时，诸如用于多种包装和装订应用以及原位垫圈中的泡沫。蜡常常用于改变粘度和降低粘性，其浓度为最多60重量百分比、或甚至小于约25重量百分比。可用的蜡可包括石蜡、微晶蜡、费托蜡、聚乙烯以及聚乙烯的副产物，其中Mw小于3000。对于高熔点蜡，可能期望蜡的浓度小于35重量百分比。在高于35重量百分比的蜡浓度下，可使用石蜡。
另外合适的是超低分子量乙烯/α-烯烃互聚物，其使用限制几何构型催化剂制备，并且可称为均匀蜡。此类均匀蜡、以及用于制备此类均匀蜡的方法在以下实例中阐述。均匀蜡，相比于石蜡和结晶的乙烯均聚物或互聚物蜡，将具有1.5至2.5、或甚至1.8至2.2的Mw/Mn。
均匀蜡将为乙烯均聚物或乙烯和C3-C20α-烯烃的互聚物。均匀蜡将具有小于6000、或甚至小于5000的数均分子量。此类均匀蜡可具有至少800、或甚至至少1300的数均分子量。
均匀蜡导致低聚合物和制剂粘度，但是特征在于峰结晶温度，其大于具有相同密度的对应的较高分子量材料的峰结晶温度。在粘合剂应用中，峰结晶温度的增加转变为增加的耐热性，例如，压敏粘合剂中改善的抗蠕变性以及热熔融粘合剂中改善的SAFT。
如本领域中所已知的，可添加各种其它组分，以改变热熔融粘合剂的粘性、颜色、气味等。添加剂诸如抗氧化剂(例如，受阻酚(例如，Irganox 1010、565以及Irganox 1076)、亚磷酸盐(例如，Irgafos 168))、抗粘连添加剂、颜料、以及填料也可被包括在制剂中。可为优选的是，添加剂应为相对惰性的并且对由均匀的线性或基本线性的互聚物、增粘剂、以及增塑油促成的特性的影响可忽略不计。
包括烯烃聚合物的其它可能合适的粘合剂描述于美国专利7,199,180，该专利的公开内容全文以引用方式并入本文。另外合适的是不含增粘剂的粘合剂，例如，诸如美国序列号13/836,385中描述的那些。
合适的粘合剂的另外的示例为命名为H2861和H20043F的产品，其为Bostik S.A.,Paris,France和/或Bostik,Inc.,Wauwatosa,WI的产品。被认为适用于此类用途的类型的热熔融粘合剂通常为高分子量聚合物与较低分子量增粘剂和油的混合物。用于这种应用的典型的粘合剂可包含约35％的具有80-250kg/mol的分子量的苯乙烯-异戊二烯嵌段共聚物以及65％的具有在0.5-3kg/mol范围内的分子量的添加剂。
包括在一些粘合剂中的低分子量物质例如增塑剂在高于它们所处的混合物的玻璃化转变温度的温度下可为相当可移动的。例如，在由本文所设想的类型的组分的混合物形成的粘合剂中，高分子量聚合物组分可具有例如约-50℃的玻璃化转变温度Tg，而较低分子量组分可具有例如约80℃的玻璃化转变温度Tg，并且该混合物的Tg可为例如约15℃。在此类示例中，低分子量组分在高于15℃的温度下可为相对可移动的。在室温或体温下，类似这些的聚合物中的这些低分子量物质的典型的扩散系数(The Mathematics ofDiffusion,John Crank,Oxford University Press,USA ISBN-10:0198534116)为大约10-13m2/s。
由于这种移动性，当这些粘合剂与第二材料(例如，弹性体膜)接触时，如果低分子量物质在形成第二材料的聚合物中是可溶的，那么所述低分子量物质可扩散到第二材料中。相反地，如果第二材料包含低分子量物质诸如增塑剂，那么所述增塑剂也可通过相同机制扩散到粘合剂中。尽管无意于受理论的束缚，但是据信，任一类型的扩散可通过两种不同的机制降低接合部的表观粘附性。
第一，它可改变粘合剂的组成。据信，当使用具有相对高的油含量的弹性体时，这种作用的可能性更大。油扩散到粘合剂材料中可导致粘合剂聚合物的末端嵌段的不期望的增塑作用。
第二，如果扩散出去的材料多于扩散进来的材料，那么粘合剂可能损失，类似于文献中已知的“移动标记”扩散实验(参见，例如，E.J.Kramer,P.Green和C.J.Palmstrom,Polymer(第25卷，第473-480页)(1984)。这有效地减少了存在的粘合剂材料的量，而这通常与接合的部件之间的粘附性降低相对应。
根据实验，据信，用如本文所定义的增粘剂代替弹性体膜的增塑剂的一些可解决并减小一个或两个机制的作用，所述增粘剂诸如/或如Eastman Chemical Company,Kingsport,TN以商标/商品名REGALREZ、REGALITE和EASTOTAC生产和出售的增粘树脂；Exxon Mobil Corp./ExxonMobil Chemical,Houston,TX以商标/商品名ESCOREZ生产和出售的增粘树脂；以及Arakawa Europe GmbH,Schwalbach,Germany以商标/商品名ARKON生产和出售的增粘树脂等。
用于此目的的合适的增粘剂可具有80℃至150℃、更优选地90℃至145℃、或甚至更优选地100℃至140℃的环球法软化点；0℃至100℃的玻璃化转变温度Tg(中点)；500g/mol至2000g/mol的分子量Mn。
虽然基于聚烯烃的粘合剂可适用于本发明，但是可存在其它热熔融粘合剂，诸如基于苯乙烯的粘合剂，所述粘合剂可具有足够低的结晶速率，使得层合体可以苛刻地活化而不破裂且最终提供本文所述的延展性。一般来讲，如果在活化期间，粘合剂是“开放的”，即，尚未完全、或甚至大部分尚未结晶，那么该粘合剂可适用于本发明。在一些实施例中，当在粘合剂施涂至非织造物之后1分钟时测量的其G’范数为最多约0.2时，该粘合剂可为合适的。在一些实施例中，相应地，可在粘合剂实现其归一化模量G’(G’范数)的95％、90％、85％、80％、75％、70％、65％、60％、55％、50％、45％、或40％之前发生活化。
虽然本发明中使用的具体粘合剂对于是否在粘合剂尚未完全结晶时发生活化具有重要意义，但是应当理解，除具体粘合剂之外的变量可使得在粘合剂完全结晶之前发生活化。例如，可设想的是，活化可在粘合剂施涂至非织造物之后快速发生，使得可发生与在粘合剂尚未完全结晶时发生的活化的作用相同的作用，并且层合体可能够承受苛刻的活化并且表现出增加的延展性。或者可将粘合剂加热，直至减慢结晶速率的高温。关键是在开放时间期间，在粘合剂实现其完全结晶之前发生活化。
图18为对于两类粘合剂，聚烯烃(PO)和苯乙烯(SIS)，在冷却步骤期间作为时间的函数所绘制的G’范数的图。该图示出，总体来说，聚烯烃实现结晶比苯乙烯慢得多。因此，聚烯烃可为用于本发明的示例性粘合剂。
非织造物
材料的非织造纤维网诸如非织造织物纤维网可包括使用机械、热或化学粘结法粘结在一起的单个非织造组分层的片。非织造纤维网可被成形为平坦的多孔片，所述片直接由单个纤维、熔融塑料和/或塑料膜制成。
熔融材料且通常热塑性塑料的连续纤维和短纤维纺丝技术通常被称为纺熔技术。纺熔技术可包括熔喷工艺和纺粘工艺二者。纺粘工艺包括提供熔融聚合物，所述熔融聚合物随后在压力下通过被称为喷丝头或模头的板中的大量孔口而被挤出。所得连续纤维通过许多方法中的任何方法来骤冷和拉伸，诸如例如槽拉系统、拉细枪或导丝辊。在纺成工艺或纺粘工艺中，将连续纤维作为松散纤维网收集在移动的具有小孔的表面上，诸如例如丝网传送带。当成排地使用一个以上的喷丝头以便形成多层纤维网时，后续的非织造组分层被收集在先前形成的非织造组分层的最上表面上。
熔喷工艺相关于用于形成非织造材料层的纺粘工艺，其中将熔融聚合物在压力下通过喷丝头或模头中的孔口挤出。在纤维退出模头时，高速气体冲击并拉细它们。该步骤的能量使得所形成的纤维的直径极大地减小因而破碎以便产生不定长度的微纤维。这不同于纺粘工艺，在所述纺粘工艺中一般保持纤维的连续性。常常将熔喷非织造结构加入到纺粘非织造结构中以形成纺粘-熔喷(“SM”)纤维网或纺粘-熔喷-纺粘(“SMS”)纤维网，它们是具有某些阻挡特性的牢固纤维网。
可用于本发明的合适的非织造纤维网材料也包括但不限于纺粘、熔喷、纺熔、溶剂纺丝、静电纺纱、梳理成网、膜纤丝化、熔膜纤丝化、气流法、干法成网、湿铺短纤维、以及其它部分地或完全地由聚合物纤维形成的非织造纤维网材料，如本领域已知的那样。非织造纤维网可主要由聚合物纤维形成。在一些示例中，合适的非织造纤维材料可包括但不限于聚合物材料，诸如聚烯烃、聚酯、聚酰胺、或具体地PET和PBT、聚乳酸(PLA)、以及醇酸；聚烯烃，包括聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)和聚丁烯(PB)；来自乙烯和丙烯的烯属共聚物；弹性体聚合物，包括热塑性聚氨酯(TPU)和苯乙烯嵌段共聚物(直链和径向的二嵌段和三嵌段共聚物诸如各种类型的Kraton)的弹性体聚合物、聚苯乙烯、聚酰胺、PHA(聚羟基链烷酸酯)和例如PHB(聚羟基丁酸酯)；以及淀粉基组合物，包括例如热塑性淀粉。以上聚合物可用作均聚物、共聚物，例如乙烯和丙烯的共聚物、它们的共混物和熔合体。
非织造纤维可由作为添加剂或改性剂的组分形成或可包括它们，诸如脂族聚酯、热塑性多糖、或其它生物聚合物。另外的可用非织造物、纤维组合物、纤维和非织造物的形成和相关方法在美国专利6,645,569、6,863,933、以及7,112,621中有所描述。
在本发明中，外层可具有非织造材料，诸如SM(纺粘-熔喷)、SMS(纺粘-熔喷-纺粘)和SMMS(纺粘-熔喷-熔喷-纺粘)、SSS(纺粘-纺粘-纺粘)非织造物。非织造物可称为纺粘非织造物，即使当它包括熔喷纤维时。
在一些实施例中，可拉伸层合体中的非织造物中的至少一个为纺粘的。在一些实施例中，两个非织造物均为纺粘的。在一些实施例中，非织造物中的一个可为梳理成网的。
在一些实施例中，非织造物可包括双组份纤维，在一些实施例中，非织造物可为可延展的。在一些实施例中，纺粘非织造物可分别具有最多14gsm、最多15gsm、最多17gsm、最多19gsm、或最多21gsm的基重。在一些实施例中，梳理非织造物可分别具有最多约24gsm、最多25gsm、最多27gsm、最多29gsm、或最多31gsm的基重。
膜
根据本公开，可拉伸层合体包括在两个非织造层之间的弹性膜。示例性膜可为弹性体聚合物。弹性体聚合物的非限制性示例包括均聚物、嵌段共聚物、无规共聚物、交替共聚物、接枝共聚物等。尤其适于在表现出抗撕裂扩展性的膜中使用的聚合物为嵌段共聚物，其通常由各自促成该聚合物的特性的不同重复单元的嵌段(或链段)构成，诸如代理人案卷号分别为11993和12647的美国专利申请序列号13/026,533和13/673,277中公开的那些。嵌段共聚物被认为可用的一个原因至少部分地是由于共聚物的嵌段彼此共价键合并且形成微相分离结构，其具有提供良好可延展性的橡胶结构域，同时玻璃端嵌段结构域提供机械完整性(例如，良好的机械强度且避免了不期望的应力弛豫或流动)。适用于本文的嵌段共聚物可表现出弹性体和热塑性两种特性。例如，端嵌段可形成在最终使用期间主要的温度(例如，20℃–40℃)下展示出硬度的刚性机械性能的结构域，由此而向整个聚合物加入了刚性和强度。此类端嵌段有时称为“硬嵌段”。中嵌段可容受与弹性体相关联的相对较大变形并且当该材料受到应力时(即，受到拉伸或延伸)提供回缩力。此类中嵌段有时称为“软嵌段”或“类橡胶嵌段”。适用于本文的嵌段共聚物包括至少一个硬嵌段(A)和至少一个软嵌段(B)。嵌段共聚物可具有多个嵌段。在某些实施例中，嵌段共聚物可为A-B-A三嵌段共聚物、A-B-A-B四嵌段共聚物、或A-B-A-B-A五嵌段共聚物。其它合适的共聚物包括具有端嵌段A和A’的三嵌段共聚物，其中A和A’衍生自不同的化合物。在某些实施例中，嵌段共聚物可具有多于一个的硬嵌段和/或多于一个的软嵌段，其中每个硬嵌段可衍生自相同或不同的单体且每个软嵌段可衍生自相同或不同的单体。
合适的硬嵌段组分具有大于25℃或45℃或甚至65℃但通常小于100℃的玻璃化转变温度(Tg)。硬嵌段部分可衍生自乙烯基单体，所述乙烯基单体包括乙烯基芳烃诸如苯乙烯和α-甲基-苯乙烯或它们的组合。软嵌段部分可为衍生自共轭脂族二烯单体的聚合物。典型地，软嵌段单体包含少于6个碳原子。合适的二烯单体(诸如，例如，丁二烯和异戊二烯)可作为聚合形式或以它们的氢化形式使用。合适的软嵌段聚合物包括聚(丁二烯)、聚(异戊二烯)、以及乙烯/丙烯共聚物、乙烯/丁烯共聚物等。在某些实施例中，可能期望使所述共聚物或其部分(例如，中嵌段或端嵌段)中所包含的任何残余烯属双键部分地或完全地氢化。
在一个尤其合适的实施例中，弹性体聚合物可为苯乙烯-乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(“SEEPS”)嵌段共聚物，其包括两个各约8kg/摩尔的聚苯乙烯端嵌段和一个45kg/摩尔的中嵌段。所述中嵌段可例如通过对异戊二烯和丁二烯共聚并然后氢化来形成。可能期望氢化所述共聚物，使得所述中嵌段中95-99％或甚至98-99％的初始C＝C双键是饱和的，但是使聚苯乙烯端嵌段芳香性保持无损。如果氢化程度过低，则该聚合物可开始失去其经受应变诱导结晶的能力。据信，不受理论的限制，聚合物中的应变诱导结晶对于向由此类聚合物制成的膜提供抗撕裂特征是重要的。在某些实施例中，将异戊二烯和丁二烯共聚产生类橡胶中嵌段可产生在共聚单体序列和乙烯基含量两者上均有所变化的共聚物。虽然SEEPS共聚物是嵌段共聚物，但是乙烯-乙烯-丙烯(“EEP”)中嵌段相对嵌段或交替共聚物而言更是无规共聚物。但是可存在随机性的轻微偏离。随机性的偏离以及共聚物的乙烯基含量可通过调节聚合期间的条件进行控制。例如，异戊二烯和丁二烯共聚，随后氢化，可产生多种分枝型。下表1例示了可能产生的不同分枝型。尽管有甲基分枝的部分例外，但是所述分枝通常并不“贴合”于聚乙烯型晶体，并且因此降低了中嵌段的结晶度和Tm。例如，SEEPS嵌段共聚物的中嵌段在低于-50℃的温度下可为约7％结晶的，并且具有约0℃的Tm。相比之下，基本上不分枝的聚乙烯为约75％结晶的，并且具有约135℃的Tm。
表1
异构体 氢化后的分枝型
1,2异戊二烯 甲基、乙基
3,4异戊二烯 异丙基
1,4异戊二烯 甲基
1,2丁二烯 乙基
1,4丁二烯 不分枝–可能结晶
可结晶的CH2序列的运行长度(其直接影响聚合物中嵌段的熔融温度)至少部分地取决于合并到该中嵌段中的共聚单体的序列(例如，异戊二烯总是产生某一类型的分枝)以及所述二烯的1,4和1,2(或3,4)聚合之间的总体平衡。晶体的Tm可提供关于可结晶序列长度和该材料经受应变诱导结晶的能力的信息，两者均与所述中嵌段主链上的分枝的数量、类型和分布有关。本文的合适弹性体包括CH2基团的足够长的可结晶序列(其形成聚乙烯型晶体)，其具有大于10℃的Tm(与此前已知材料的例如-5℃相比较)。适用于本文弹性体的Tm介于10℃和20℃之间、12℃和18℃之间；13℃和17℃之间；或甚至介于14℃和16℃之间。
除上述的EEP中嵌段之外，还可期望提供“EB”型的中嵌段(即，氢化聚丁二烯)，其包含类似的可结晶序列，例如，通过选择适当的溶剂极性(其控制1-4对1-2含量)而实现，如Anionic Polymerization:Principles and Practical Applications,HenryHsieh,Roderick Quirk；第9章，第197-229页；Marcel Decker,New York(1996)中所述。
其它示例性弹性体膜可包括M18-1117和M18-1361弹性体膜(可从ClopayCorporation，Cincinnati，Ohio商购获得)以及K11-815和CEX-826弹性体膜(可从TredegarFilm Products，Richmond，Virginia商购获得)。据信此类材料具有优良的弹性。示例性弹性体膜可包括具有共挤出的“皮”层的那些和无皮的那些。
在一些实施例中，层合体的弹性膜可分别不厚于约50微米、约60微米、或约70微米。
活化
本发明的层合体可通过活化方法中的一种或组合进行机械活化，所述活化方法包括通过相互啮合的齿轮或板活化层合体、通过增量拉伸活化层合体、通过环轧制活化层合体、SELF、通过拉幅机框拉伸活化层合体，以及在以不同速度操作的辊隙或辊叠之间的纵向上活化层合体。活化涉及通过棒、针、钮、结构化筛网或带或其它合适的技术来永久地机械移位纤维。用于活化并粘结顶片的合适方法在美国公布2010/0310837中公开。
在活化过程中，波状互相啮合的辊被用于永久延长基质以减小其拉伸抗力。在已经经受活化、或环轧制处理的部分中，所得层合体具有更高的拉伸性程度。因此，在拉伸复合材料的局部部分中获得拉伸性能方面，这种操作提供了附加的柔韧性。通过使用波状互相啮合的辊来向可延展的或基本上无弹性的材料赋予拉伸性的方法公开于以下美国专利：4,116,892；4,834,741；5,143,679；5,156,793；5,167,897；5,422,172；以及5,518,801，所述波状互相啮合的辊在纵向(MD)上或横向(CD)上增量拉伸材料并使材料永久变形。
增量拉伸辊可用于在MD、CD、成某一角度、或它们的任何组合上活化层合体。在一些实施例中，用于增量拉伸的啮合深度为约0.05英寸、约0.10英寸、约0.15英寸、约0.20英寸、或约0.25英寸。啮合深度能够为例如至少约0.05英寸或至少约0.10英寸。啮合深度能够为例如不超过约0.10英寸、不超过约0.18英寸、或不超过约0.25英寸。环辊的节距(即，一个辊上的齿距)可在1.5mm至约5mm的范围内。
表2：
DOE(英寸) DOE(mm) DOE/节距150 150p上的工程应变 275mpm的应变速率
0.05 1.27 0.33 0.21 156
0.1 2.54 0.67 0.73 377
0.15 3.81 1.00 1.37 595
0.2 5.08 1.33 2.05 784
0.25 6.35 1.67 2.76 956
0.3 7.62 2.00 3.48 1109
在一些实施例中，用于增量拉伸的啮合深度为约0.05英寸、约0.10英寸、约0.15英寸、约0.20英寸、或约0.25英寸。在一些实施例中，用于增量拉伸的啮合深度(作为环辊节距的分数)为约0.33至2.0(参见以上表2)。
啮合深度能够为例如至少约0.05英寸或至少约0.10英寸。啮合深度能够为例如不超过约0.10英寸、不超过约0.18英寸、或不超过约0.25英寸。啮合深度(作为节距的比例)基于期望的拉伸量设置，同时避免在层合体的膜中产生不期望的孔。可用范围为1-2。
啮合节距能够为例如约0.060英寸至约0.200英寸、约0.080英寸至约0.150英寸、或约0.100英寸至约0.125英寸。此外，可通过例如环轧制活化工艺，在对应于商业上可用的线性速度的高应变速率下活化层合体。活化可在层合过程之后立即发生或者可在层合体由其被贮存的辊上退绕时发生。
在穿过相互啮合的环辊齿时，材料经受横向应变。应变的量通过DOE、节距和齿尖形状来确定。如图15中所示，应变速率增加至最大值，然后在材料到达辊隙中间时逐渐降低至零。
在一些实施例中，可通过环辊来实现活化，所述环辊在环辊齿之间的材料的跨度上施加拉伸变形。变形的量可表示为工程应变e＝(l-l_0)/l_0，其中l0和l分别为在变形之前和之后的材料跨度的长度。(Materials Science and Engineering:An Introduction，第8版,William D.Callister、David G.Rethwisch ISBN 978-0-470-41997-7)。
在一些实施例中，分别地，所施加的最小应变可为150％、180％、210％、240％、250％、260％、270％、280％、290％、300％、310％、320％、325％、330％、340％、350％、400％、或450％。在一些实施例中，所施加应变的最小应变速率de/dt＝s/l_0(其中跨度的一端相对于另一端移动)可分别为约700/秒、750/秒、800/秒、850/秒、900/秒、950/秒、1000/秒、1050/秒、1100/秒、1200/秒、1300/秒、1400/秒、1500/秒、1600/秒、1700/秒、1800/秒、1900/秒、或2000/秒。在一些实施例中，最大应变速率(如曲线图中所示)在低端可为约500s-1且在高端可为2000s-1，并且在一些其它实施例中为2000/秒。因为变形可能并不总是在整个材料跨度上均匀分布，所以在一些位置中在该跨度上的局部应变速率可超过1500/秒或更大。
这些速度因素是重要的，因为由于应变能在膜和非织造物之间的转移而发生膜破裂，并且确定材料中的层如何彼此机械性地相互作用的机械特性(模量、屈服强度以及断裂韧性)随变形速率强烈变化。变形速率越高，非织造材料的模量就越高且应变越局部化，这加剧了应变能到膜中的局部转移。
图1为适于在本发明的方法中活化层合体的设备的示意图。该设备和方法提供物理改性的纤维网或层合体，该纤维网或层合体具有改善的物理特性并且可接着单独或与其它材料一起进一步加工，而该层合体不经历分裂、破裂或完整性丧失。如本文所用，词语“纤维网”旨在涵盖材料的连续卷和不连续的片，但是呈连续形式的纤维网更适于高速生产目的。
纤维网具有沿纤维网运动或纤维网的“机器”方向(MD)延伸的纵向轴线和在横维或纤维网的“横过机器”方向(CD)上延伸的横向轴线。
再次参见图1，纤维网5离开供给辊4并沿箭头所指的方向行进。可替代地，纤维网5直接离开挤出机而形成，该挤出机配备有膜模头，以及任选地在挤出机和成形工位6之间的一组张力或收卷辊。纤维网5被喂送至由一对相对的成形辊8和9形成的辊隙7中，所述成形辊一起限定第一成形工位6。成形辊8、9的结构和相对位置在图2中的放大透视图中示出。如图所示，辊8和9承载在相应的可旋转的轴21、23上，所述轴的旋转轴线是以平行关系设置的。辊8和9中的每一个均包括多个轴向间隔开的、并列的、周向延伸的、同等构型的齿22，所述齿22可为大致矩形横截面的薄翅片形式，或者当从横截面观察时，它们可具有三角形或倒V字形状。如果它们是三角形的，那么齿22的顶点是最外侧。在任何情况下，齿的最外侧尖端优选是倒圆的，如图3和4中更详细地示出，以避免在辊之间通过的诸如纤维网5的材料被切割或撕裂。
在相邻齿22之间的空间限定了凹陷的、周向延伸的、相同构型的沟槽24。当齿为大致矩形横截面时，沟槽可为大致矩形横截面，并且当齿为三角形横截面时，沟槽可为倒三角形横截面。因此，成形辊8和9中的每一个均包括多个间隔开的齿22和每对相邻齿之间的交替沟槽24。齿和沟槽不必每个均具有相同宽度，然而优选地沟槽具有比齿更大的宽度，以使得在相互啮合的辊之间经过的材料接收在各自的沟槽内并被局部拉伸，如下文所解释。
图3为示出各自辊的齿22和沟槽24的互相啮合的放大的不连续剖面图。如图所示，一个辊的大体三角形齿22部分延伸到相对辊的大体三角形沟槽24中，使得分别互联辊8和9的齿22的倒圆的外侧尖端的假想线21和23径向位于相对辊的齿22的倒圆的外侧尖端的内部。辊8和9的各自的旋转轴线彼此间隔开，使得在各自辊的互相啮合的齿和沟槽的相对侧壁之间存在预先确定的空间或间隙。
图4为若干相互啮合的齿22和沟槽24的进一步放大的视图，在所述齿和沟槽之间具有改性的材料的纤维网。如图所示，为图1的前体纤维网5的改性材料的纤维网20的一部分接收在各自辊的互相啮合的齿和沟槽之间。辊的齿和沟槽的互相啮合使得纤维网20横向间隔开的部分被齿22压制到相对的沟槽24中。在经过成形辊之间期间，将纤维网20压制到相对的沟槽24中的齿22的力在纤维网20内施加在横维方向作用的拉伸应力。该拉伸应力使得位于相邻齿22的尖端28之间的空间之间并跨越所述空间的中间纤维网部分26沿横维方向拉伸或延伸，这样导致在每个中间纤维网部分26处纤维网厚度局部减小。
在一个实施例中，在相邻齿之间的跨度上存在基本上均匀的局部应变分布。纤维网20的位于相邻齿之间的部分被局部拉伸，而接触齿尖的纤维网部分通常不经历相似程度的延伸。不旨在受理论的束缚，据信在齿22的倒圆的外侧端部(即，尖端)的表面和与其接触的纤维网20的相邻表面28之间存在摩擦力。该摩擦力减小纤维网表面的那些部分相对于齿尖表面的滑动运动。因此，与在中间纤维网部分26处发生的纤维网厚度减小相比，与齿尖接触的纤维网部分28的厚度仅略有减小。
然而，在根据本发明的典型方法中，在相邻齿之间的跨度上存在局部应变的不均匀分布。图5示出改性的纤维网，其具有完全拉伸(即，拉伸至材料的天然拉伸比)的拉伸部分32、未拉伸部分30以及中间部分31。当材料在纤维网部分32中基本上完全拉伸时，不发生进一步变形且不再形成开放区域。因此，微孔和毛细孔是“稳定的”或“固定的”。纤维网材料被拉伸的区域主要在中间部分31中。在局部(即，在相邻的纤维网部分30、31和32之间)拉伸过程中，未拉伸部分30中的纤维网材料被并入其中发生变形的中间部分31中。中间部分31通常称为“颈部”区域。如本文所用，术语“颈部”是指通过在与期望的收缩方向垂直的方向上施加张力而造成的在至少一个尺寸上的收缩(有时称为“颈缩”)。
齿22将一部分纤维网20压入相应沟槽24中的作用由此导致纤维网20厚度的不均匀减小发生在纤维网的横维方向。因此，纤维网20在纤维网的在相邻齿22之间延伸并跨越所述相邻齿22的横维部分中经历的厚度减小比其在纤维网的与齿22的外侧末端的表面相接触的那些横维部分处所经历的更大。因此，借助于经过互相啮合的辊并且在相邻齿之间以隔开的间隔局部横向拉伸，纤维网的上下表面在其从相对辊之间经过后限定当在横维方向上在横截面中观察纤维网时彼此为镜像的调节表面，如图5所示。纤维网的调节的上下表面包括交替的峰30和谷32，它们限定交替的重和轻基重区域。轻基重区域存在于其中纤维网材料已被局部横向拉伸的纤维网的位置处。纤维网在横维方向上的局部拉伸产生更宽的(如以表面轮廓长度增加的方式所显现的)改性纤维网，其具有多个具有减小的纤维网厚度的间隔开的、纵向延伸的局部区域。离开的成形纤维网的附加横维拉伸可通过以下方式实现：使改性纤维网通过所谓的Mount Hope辊、拉幅架、斜角惰轮、斜角辊隙等(未示出)之间，其中的每一个是本领域的技术人员已知的。
由于已发生的纤维网5的局部横维拉伸，随着随之发生的纤维网宽度的增加，在第一成形工位6离开成形辊的改性纤维网20具有比进入的前体纤维网5的基重更低的基重，前提条件是离开的材料保持基本平坦的横向延伸状态。经横向拉伸的纤维网在其离开成形辊之间时可横向收缩至其初始宽度。当纤维网在纤维网运动方向上被布置处于一些张力下时，离开的改性纤维网可具有与其处于其进入状况中所具有的相同的基重。如果离开的改性纤维网经受足够高的纤维网运动方向张力，那么可使得离开的改性纤维网收缩至小于其初始宽度的宽度，在此情况下纤维网的基重将大于其初始基重。另一方面，如果通过使改性的纤维网经过如上所述的所谓的Mount Hope辊、拉幅架、斜角惰轮、斜角辊隙等之间而使纤维网经受足够的附加横维拉伸，那么离开的改性纤维网的基重可小于其初始基重。因此，通过选择合适的成形辊齿和沟槽构型，通过选择合适的纤维网运动方向张力程度，并且通过选择是否使纤维网经受附加横维拉伸，所得的改性纤维网可具有可在未改性的前体纤维网宽度的约25％至约300％范围内的纤维网宽度以及小于、等于或大于未改性的前体纤维网的初始基重的基重。
齿22和沟槽24在横截面上可为大体三角形，如图3所示，并且优选齿22中的每一个为相同尺寸，使得在各自的成形辊8、9上的每个相对的齿和沟槽沿着每个辊的整个轴线长度彼此互相啮合。在一个实施例中，实施本发明时可采用如下的齿：其具有接近约0.030至0.100英寸的峰到峰节距，具有以接近约90至120的夹角设置的侧壁，并具有接近约0.060至0.300英寸的尖端距底部齿高和槽深。如本领域的技术人员将理解的，相应的齿和沟槽的尺寸可在宽范围内改变并且仍可有效地实施本发明。在此方面，合适的成形辊的另外结构细节提供在以下专利中：公布于1992年10月20日授予Kenneth B.Buell等人的题目为“Methodfor Incrementally Stretching Zero Strain Stretch Laminate Sheet in a Non-Uniform Manner to Impart a Varying Degree of Elasticity Thereto”的美国专利5,156,793；公布于1992年12月1日授予Gerald M.Webber等人的题目为“Method forIncrementally Stretching a Zero Strain Stretch Laminate Sheet to ImpartElasticity Thereto”的美国专利5,167,897；以及公布于1996年5月21日授予CharlesW.Chappell等人的题目为“Sheet Materials Exhibiting Elastic-Like Behavior”的美国专利5,518,801，每个所述专利的公开内容特此以引用方式并入本文。
如果纤维网仅在X-Y平面中伸展，那么改性纤维网的基重将存在显著减小，以便降低改性纤维网为其一部分的任何部件的成本。优选地，本发明的改性纤维网的宽度比未改性的前体纤维网的初始宽度大约100％。另一方面，如果在改性纤维网离开成形辊时其上的纤维网运动方向(MD)张力足够高，那么改性纤维网将具有小于其初始宽度的宽度、以及大于未改性的前体纤维网的基重的基重。
图6示出相对的成形辊的另一个构型，所述成形辊可用于在纤维网厚度尺寸上伸展纤维网的几个部分，即，通过将纤维网的部分伸展于X-Y平面之外而进入Z方向。如图1所示，未改性的纤维网5由供给辊4喂送到限定成形工位6的相对的成形辊70和72的辊隙7中。辊70包括多个周向延伸的、轴向间隔开的周向齿75。然而，不同于图2中所示的成形辊8的连续的周向齿22，辊70的周向齿75包括多个周向间隔开的脊74、以及在齿75上限定凹陷的开口区域的居间的周向间隔开的凹口区域78。如图6所示，各自轴向相邻的周向齿75上的凹口78横向对齐，以限定围绕辊70周边的多个周向间隔开的多组凹口区域78。各自的横向延伸的多组凹口区域每组均平行于辊70的轴线延伸。
辊72在总体构造上与如图2所示的成形辊8和9的类似之处在于辊72包括多个周向延伸的、轴向间隔开的齿79，所述齿79围绕辊的圆周以连续的不间断形式延伸。辊72的齿79与辊70的齿75互相啮合。但是在辊70的凹口区域78和辊72的齿79之间经过的纤维网的部分未成形，即，纤维网在该区域将不变形或拉伸并且将保持基本上平面，而在辊70的脊74和辊72的齿79之间经过的纤维网部分将变形或拉伸超出纤维网的弹性限度，从而得到多个凸起的肋状元件。改性纤维网上的凸起的肋状元件提供布料状的质地，这改善了包含此类布料状的纹理化的纤维网的吸收制品的舒适度和感觉。
适用于本文的提供改性纤维网的z方向伸展的成形辊可在成形辊的表面上具有多种齿和沟槽构型。通常，齿为间隔开的、周向延伸的脊(图2)。齿可在脊中具有周向间隔开的凹口，从而在所得的改性纤维网中在z方向上产生凸起肋的间隔开的矩形阵列(图7和8)。纹理化/成形辊的更详细的描述和例证可见于公布于1996年5月21日授予Chappell等人的美国专利5,518,801；公布于1997年7月22日授予B.J.Anderson等人的美国专利5,650,214；所述专利的公开内容特此以引用方式并入。
现在参见图7和8，示出改性纤维网20的一部分，其已经过具有图6所示的齿构型的一对相对的相互啮合的成形辊70和72之间。纤维网20具有两个中心线，即在下文中也称为轴线、线、或方向“l”的纵向中心线和在下文中也称为轴线、线、或方向“t”的横向或侧向中心线。横向中心线“t”大致垂直于纵向中心线“l”。
纤维网20包括明显不同区域的网络。该网络包括至少第一区域98、第二区域92和过渡区域87，所述过渡区域87位于第一区域98和第二区域88之间的接触面处。纤维网20还具有第一表面93a和恰当面对的第二表面93b。在图7和8所示的实施例中，纤维网20包括多个基本上平坦的、纵向间隔开的第一区域98和多个交替的第二区域88。
第一区域98具有横向延伸的第一轴线89和纵向延伸的第二轴线91，其中第一轴线89优选比第二轴线91更长。第一区域98的第一轴线89基本上平行于纤维网20的横向轴线，而第二轴线91基本上平行于该纤维网的纵向轴线。
第二区域88具有横向延伸的第一轴线95和纵向延伸的第二轴线94。第一轴线95基本上平行于该纤维网的横向轴线，而第二轴线94基本上平行于该纤维网的纵向轴线。在图7和8的优选实施例中，第一区域98和第二区域88为基本上线性的，每个区域均在基本上平行于纤维网的纵向轴线的方向上连续延伸。
在图7和8所示的实施例中，第一区域98为基本上平面的。即，第一区域98内的材料是基本上平坦的，并且其在纤维网20通过图6所示的互相啮合的辊70和72之间的通道经历改性步骤之后，处于与纤维网通过成形辊之间之前所处状况基本上相同的状况。
第二区域88包括多个凸起的肋状元件90，肋状元件90具有基本上平行于纤维网20的纵向轴线的第一轴线或长轴94以及基本上平行于纤维网20的横向轴线的第二轴线或短轴95。肋状元件90沿第一轴线94的尺寸至少等于、且优选长于沿第二轴线95的尺寸。优选地，肋状元件90沿第一轴线94的尺寸与沿第二轴线95的尺寸的比率为至少1:1、更优选至少2:1或更大。此外，第二区域92中的肋状元件90彼此相邻并且通过在垂直于肋状元件的长轴94的方向上具有宽度的未成形区域98彼此分开。如果需要，肋状元件的尺寸也可改变。具有如图7和8所示的第一和第二区域的纤维网的更详细的描述提供于美国专利5,518,801中，该专利的公开内容已经通过引用并入本文。
本发明还涵盖本领域的技术人员已知的齿和沟槽在成形辊上的其它排列。例如，齿可为处于矩形阵列的组的排列，其中每个组具有若干齿并且齿的各个组通过没有齿的居间间隙分开(图11)。另外，成形辊可在辊表面上具有凸出的齿或凹陷沟槽形式的装饰性形状。装饰性形状的非限制性示例包括几何形状、动物形状、花簇或植物形状、卡通图案。
除了图7和8中示出的脊和沟槽形式的表面图案之外(全部具有基本上相等的长度，以限定大体矩形的变形区域)，纤维网的期望拉伸或减薄可在需要时通过可造成材料的局部拉伸的其它成形辊齿和沟槽构型实现。例如，如图9所示，取代脊和沟槽的间隔矩形阵列，变形图案可为限定间隔开的菱形元件100的阵列的脊和沟槽形式，其中未变形区域102居于其间。每个此类菱形元件由交替的肋状元件106和居间的沟槽104限定。用于形成此类菱形元件的方法和设备的示例公开于在1997年7月22日公布的授予Barry J.Anderson等人的题目为“Sheet Materials Exhibiting Elastic-Like Behavior and Soft,Cloth-LikeTexture”的美国专利5,650,214中，该专利的公开内容以引用方式并入本文。
如图10所示，变形图案也可为一起限定间隔开的圆形元件108的阵列的脊和沟槽形式。每个此类圆形元件可由不同长度的肋状元件114和居间的沟槽112限定。位于各自的圆形元件108之间的是未变形的居间区域110。如对于本领域的技术人员将显而易见的，如果需要，也可采用其它变形图案，诸如美国专利5,518,801中举例说明和描述的那些，该专利的公开内容更容易地以引用方式并入本文。
具有不同的周边齿和沟槽的排列且可用于本发明实践中的另一组成形辊在图11中示出。成形辊150类似于图6所示的成形辊70，不同的是，周向延伸的齿75提供于相应的组152中，每组包含若干个齿75。齿75的每个组152在辊的轴向上与相邻组的齿间隔开，并且各个组的齿通过没有齿的居间间隙154分开。图11的成形辊72具有与图6的成形辊72相同的构型。
由于图2、6以及11中所示的若干成形辊上的齿和沟槽的大体结构类似性，相同的附图标号应用于图2、6以及11中所示的辊的对应部分。
另一个可用的过程参数是如以下计算的工程应变速率。在根据本发明的改性工艺中，使前体纤维网经过至少一对互相啮合的辊之间，其中辊表面上的齿将纤维网增量拉伸。图12示出两个互相啮合的辊上的齿的代表性几何形状，其中RT1和RT2为齿剖面图的尖端半径，P为齿距并且E为啮合深度。
啮合深度E为时间的函数：
其中Di为辊直径，并且t具有在零(在啮合开始处)至T(在全部啮合处或刚好在脱离开始之前)范围内的值。T可如下计算：
平均局部应变，即应变(t)，取决于节距P、齿尖切线之间的长度L(t)以及在齿尖上的缠绕长度S(t)：
L(t)：=[(E(t)-RT1-RT2)2+(0.5·P)2-(RT1+RT2)2]0.5
平均局部应变速率可通过取平均局部应变的导数来计算，并且工程应变速率通过将平均局部应变的二阶导数设置为零(即，平均局部应变速率对时间曲线的最大值)来计算。如上所示，工程应变速率为若干模具和操作变量的函数，所述变量包括辊直径、模具节距(其确定邻近齿之间的跨度)、齿的啮合深度、辊直径、纤维网速度(其确定啮合速度)、以及齿尖半径。适用于本文的示例性辊可具有约6至约24英寸(15.24至60.96cm)的直径、约0.030至约0.100英寸(0.762至2.54mm)的齿距、以及约0.004至约0.006英寸(0.102至0.152mm)的齿尖半径。
层合体的制造
图16示出用于本发明的后耳片层合体的示例性层合工艺。粘合剂施涂器403向第一非织造纤维网404施涂粘合剂，同时另一个粘合剂施涂器403向第二非织造纤维网405施涂粘合剂。无论热熔融粘合剂的类型如何，粘合剂在施涂至非织造纤维网之后均立即开始冷却。非织造物404和405与定位在其间的弹性膜401在辊隙402处集合在一起。粘合剂在被夹挤到具有弹性膜的层合体中之后冷却更多并且在其到达环辊的途中继续冷却。非织造物-膜-非织造物层合体接着被带至环辊406，在所述环辊406处层合体被活化。
制品
虽然拉伸层合体被认为用于吸收制品的某些区域，但应认识到，所述拉伸层合体也可用于其它区域中。
图13为示例性一次性吸收制品120的平面图，所述吸收制品120处于其平坦未收缩状态，即没有弹性引起的收缩。制品120的部分已被切除以更清楚地示出一次性吸收制品120下面的结构。如图所示，一次性吸收制品20接触穿着者的部分面向观察者(即示出了制品的内部或内侧)。一次性吸收制品120具有纵向轴线130和横向轴线132。
一次性吸收制品120的一个端部被构造为一次性吸收制品120的第一腰区140。相对的端部被构造为一次性吸收制品120的第二腰区142。腰区140和142通常包括当穿着一次性吸收制品120时环绕穿着者腰部的那些部分。腰区140和142可包括弹性元件，以使得其围绕穿着者的腰部收聚以提供改善的贴合性和密封性。一次性吸收制品120的中间部分被构造为裆区144，所述裆区144在第一腰区140和第二腰区142之间纵向延伸。裆区144是当穿着一次性吸收制品120时，通常置于穿着者两腿之间的一次性吸收制品120的那个部分。
一次性吸收制品120在第一腰区140中具有一个横向延伸的第一腰部边缘150，并且在第二腰区142中具有一个纵向相对并横向延伸的第二腰部边缘152。一次性吸收制品120具有第一侧边154和横向相对的第二侧边156，两个侧边都在第一腰部边缘150和第二腰部边缘152之间纵向延伸。第一侧边154在第一腰区140中的部分标示为154a，在裆区144中的部分标示为154b，并且在第二腰区142中的部分标示为154c。第二侧边156的相应部分分别标示为156a、156b和156c。
一次性吸收制品120优选包括水可渗透的顶片160、水不可渗透的底片162和吸收组件或芯164，吸收组件或芯164可设置在顶片160和底片162之间，并且顶片160附接到底片162。顶片160可全部或部分弹性化或者可被缩短。包括弹性化的或缩短的顶片的示例性结构更为详细地尤其描述于美国专利4,892,536、4,990,147、5,037,416以及5,269,775中。
吸收制品120可以包括至少一个有助于提供改善的贴合性和密封性的弹性腰部结构170。弹性腰部结构170可旨在弹性伸展和收缩以动态地贴合穿着者的腰部。弹性腰部结构170可从吸收制品150的至少一个腰部边缘(例如，边缘150)至少纵向向外延伸，并且一般形成吸收制品120的腰区的至少一部分(例如，区域140)。通常构造尿布使其具有两个弹性腰部结构170、172，一个(170)位于第一腰区140内，一个(172)位于第二腰区142内。此外，弹性腰部结构170、172可由附接或接合到底片162的拉伸层合体20制成。另选地，弹性腰部结构170,172可构造为吸收制品的其它元件的伸出部，诸如顶片160、底片162或顶片160和底片162二者(例如顶片160或底片162限定层合体的层之一)。其它弹性腰部结构构造描述于美国专利4,515,595、4,710,189、5,151,092和5,221,274中。
吸收制品120可包括附接到底片162的侧片180、182。侧片180、182中的一个或多个可由拉伸层合体制成。此构造通过初始适形地使吸收制品120贴合穿着者可提供更舒适和适形性贴合，并且在吸收制品120已加载了渗出物之后长时间的整个穿着期间保持这种贴合性，只要弹性化侧片180、182允许吸收制品120的侧边伸展和收缩。侧片180、182也可为吸收制品120提供更有效的应用，因为即使看护人在穿戴期间提拉一个弹性化侧片180比另一个(182)更远，吸收制品120也将在穿着期间“自我调节”。尽管吸收制品120优选具有设置在第二腰区142中的侧片180、182，但吸收制品120可具有设置在第一腰区140或前腰区140和第二腰区142两个腰区中的侧片。
图14示出了图13所示被构造为如同被穿着一样的制品。一次性吸收制品120可在侧边处密封以便被构造为如图13所示。然而，制品120可相反包括能够用于将腰区140、142扣紧在一起的可重复扣紧的侧缝170。根据一个示例性实施例，腰区140、142可在侧边处扣紧，以便如尿布一样应用制品。根据如图13所示的示例性实施例，侧缝170可包括扣件172，其可用于像一对套穿训练裤或一次性短裤一样构造制品。
如图所示，扣件172可设置在一次性吸收制品120在第二腰区142中的内部上，该腰区邻近第一侧边154的部分154c并邻近第二侧边156的部分156c。侧边154的部分154c以打开情形示出，诸如在关闭和扣紧之前或在被再次打开之后。相对侧边156的部分156c以扣紧情形示出，即形成短裤的构型。在图13中，当第二腰区142和第一腰区140被扣紧在一起时，前者叠盖后者。
扣件172可由任何材料形成，并且可具有其被按压时，可释放地附接到相对腰区的匹配表面的任何形式。例如，第一扣紧组件可以为机械扣件，其可释放地与匹配的表面接合，诸如依靠多个吊钩接合由纤维在非织造片中形成的套环。另选地，第一扣紧组件可为可释放地粘附到匹配表面的粘合剂。实际上，所述扣件可包括带突出部、钩环扣紧组件，诸如突出部和狭槽之类的互锁扣件、扣环、纽扣、按扣和/或雌雄同体扣紧组件。示例性表面扣紧系统公开于美国专利3,848,594、4,662,875、4,846,815、4,894,060、4,946,527、5,151,092和5,221,274中，而示例性互锁扣紧系统公开于美国专利6,432,098中。扣紧系统也可包括主扣紧系统和次扣紧系统，如美国专利4,699,622所公开。此外，示例性扣件和扣件排列、形成这些扣件的扣紧组件、以及适于形成扣件的材料描述于美国公布专利申请2003/0060794和2005/0222546以及美国专利6,428,526中。
其它变型也是可能的。例如，可在第一腰区140中将扣件172设置在制品120的内部上，使得当第一腰区140和第二腰区142被扣紧在一起时，前者叠盖后者。又如，可将扣件170设置在制品的外部上，而不是在内部上。作为另一个示例，扣件170可与特别适于与扣件170配合的特定配合扣件表面(例如，套环层与钩扣件共同起作用，或者层经特别处理以提供适用于特定粘合剂的接触表面)一起使用。
适于与本文公开的拉伸层合体一起使用的吸收制品的另外的非限制性示例可见于美国专利3,860,003、4,808,178、4,909,803、5,151,092、5,221,274、5,554,145、5,569,234、5,580,411、6,004,306、7,626,073、美国公布2007/0249254、以及美国序列号13/026,563。
实例
下表，表3示出经受某些施加应变和施加应变速率并且不产生针孔的层合体的实例。测试两个不同的层合体。第一类型的层合体具有27gsm的第一非织造物、17gsm的第二非织造物、以及其间的57微米膜，该膜通过PO基粘合剂粘结至每个非织造物(层合体A和B)。第二类型的层合体具有24gsm的第一非织造物、14gsm的第二非织造物、以及其间的57微米膜，该膜通过PO基粘合剂粘结至每个非织造物(层合体C和D)。如表中可以看出，即使在施加的活化应变为293％时，层合体也不形成针孔。
一个或多个实例在附表中示出，但是本领域的普通技术人员将理解，本文所述的层合体和制品为非限制性实例和实施例并且本公开的各种非限制性实施例的范围仅由权利要求定义。结合一个非限制性实施例或实例所示或所述的特征可与其它非限制性实施例或实例的特征组合。此类修改和变型旨在被包括在本公开的范围内。
表3：
测试方法
针孔
在将层合体拉伸至20％工程应变(例如，将具有100mm宽度的层合体拉伸至120mm宽度)的情况下针对针孔的存在对拉伸层合体进行目视检查。将缺陷按类型分类为“孔”或“点”。“孔”定义为其中多层膜完全失效，具有孔或撕裂的视觉外观的层合体的区域。“点”定义为具有膜的部分失效、在多层膜的一些层而不是所有层上具有孔或撕裂的视觉外观的层合体的区域。每个孔的最大尺寸在多层层合体被拉伸至20％工程应变的情况下使用钢尺在放大条件下进行测量(例如，使用购自LUXO,Elmsford,NY,10523的照明放大镜KFM 17113)。基于孔的最大尺寸的长度通过大小对孔进行分类；微小(≤0.5mm)、小(>0.5mm且≤1mm)、中等(>1mm且≤2mm)、大(>2mm且<3mm)以及超大(>3mm)。当可获得足够的材料时，可计算每平方米材料的孔数(孔/m2)。例如，各自具有100mm乘100mm的尺寸的20个样本具有0.2m2的合并总面积。可将20个样本中的孔的总数乘以5来计算孔数/m2。
张力测试(模式II失效力)
该方法用于确定多层层合体的力对工程应变曲线。材料的拉伸特性根据具有下述说明的ASTM方法D882-02进行测量。在23℃±2℃温度下以50.8cm/min的恒定夹头速度进行测量。
材料的变形尺寸与工程应变之间的关系由以下给出：工程应变＝(l-l0)/l0
工程应变百分比＝工程应变*100％
例如，当具有50mm的初始标距长度的样本变形为90mm时，工程应变为(100-50)/50＝1＝100％。或者当具有50mm的初始标距长度的样本变形为350mm时，工程应变为(350-50)/50＝6＝600％。
在一些情况下，或许不能测量层合体的模式II失效力，例如在其中样本在模式II失效开始之前就断裂的情况下。如果不能够测量模式II失效力，那么层合体粘结强度可通过T-剥离测试(模式I)如下测量：
T-剥离(模式I)测试
模式I T-剥离拉伸测试方法在室温(23℃±2℃)下进行。将要测试的材料切割成基本直线形状。选择样本尺寸以在适合于仪器的力的作用下达到所要求的应变。合适的样本尺寸为大约25.4mm宽乘大约100mm长。然而，如果可获得的材料不能得到100mm长的样本，则也可利用较短的样本。样本的长度为垂直于拉伸轴线的方向。合适的仪器、夹具、夹具面、数据采集软件、计算、记录、以及应变百分比精确度描述于上部分的拉伸测试(模式II)方法中。
选择负荷传感器以便所测力落在负荷传感器的能力或所用的力范围的10％和90％之间。典型地，使用25N的负荷传感器。安装固定设备和夹具。依照生产商的说明校准仪器。夹紧力直线之间的距离(如拉伸测试-模式II中所述的标距长度)为2.54cm，其用固定在夹具旁边的钢尺测量。将仪器上的力读数归零以扣除固定设备和夹具的质量。在测试之前，将样本在23℃±2℃下均衡最少一小时。在样本制备用于T-剥离测试之前测量样本的质量、长度和宽度并用于计算样本的基重，单位为克/平方米(gsm)。样本(大约25.4mm宽乘大约100mm长)准备利用以下步骤进行T-剥离测试：(1)用钢笔标记样本，在距样本末端2.54cm的位置处沿着2.54cm的样本宽度划线。(2)在钢笔标记与样本末端之间6.45cm2的区域内以微小增量拉伸样本以开始非织造纤维与膜的分层。(3)将一片5.08cm长和2.54cm宽的遮蔽胶带(Corporate Express,MFG#CEB1X60TN，得自Paperworks,Inc at pwi-inc.com或等同物)沿着样本顶部2.54cm的宽度居中固定在样本末端上，所述样本已被拉伸至初始分层，施加压力以将胶带粘结至样本。在双层层合材料情况下，将胶带置于膜表面上。在三层层合材料情况下，将胶带置于与用于测量层合体粘结强度的侧面相对的2.54cm宽的表面上。该胶带在步骤4和5结束后将支撑T-剥离样本中的膜部分。(4)在钢笔标记与样本末端之间6.45cm2的区域内小心拉伸纤维使其脱离不含胶带的样本侧上的膜。就充分粘结的样本而言，这可通过用橡皮在朝着钢笔标记的大致方向上轻轻摩擦样本来实现。(5)小心剥离非织造材料脱离膜至钢笔标记。(6)将第二片5.08cm长和2.54cm宽的胶带沿着非织造纤维的顶部2.54cm的宽度居中放置，所述非织造纤维已被有意与样本分层以形成T-剥离样本的非织造材料部分。最少五个样本被用于确定平均测试值。为了进行T剥离测试，将样本以T-剥离构型安装到夹头中，其中T-剥离样本的非织造材料部分安装到上夹具中，并且T-剥离样本的膜部分安装到下夹具中。以使松弛最小且所测力小于约0.02N的方式将样本安装到夹具中。使夹头以30.5cm/min的恒定夹头速度向上移动并剥离样本直至相应的材料(非织造纤维和膜)完全分离开。剥离期间以50Hz的速率获得力和延伸数据。最初50mm延伸期间的峰值力(N/cm)记录为模式I剥离力。用于本发明吸收制品中的充分粘结层合体的一般模式I剥离值对于非活化样本为约1.0N/cm至约2.5N/cm，对于活化样本为约0.5N/cm至约2.0N/cm。
两循环滞后测试
本方法用于确定可与消费者在穿戴包含层合体的产品期间所经历的力以及一旦产品被穿戴其如何贴合相关联的特性。
两循环滞后测试方法在室温(23℃±2℃)下进行。将要测试的材料切割成基本直线形状。选择样本尺寸以便用适于仪器的力实现所需的应变。合适的样本尺寸为大约25.4mm宽乘大约76.2mm长。然而，如果可获得的材料不能得到76.2mm长的样本，则也可利用较短的样本。选择并安装样本使得测试方法中的伸长方向垂直于样本宽度，从而其能够被伸长至滞后测试的至少最大应变百分比的长度。合适的仪器、夹具、夹具面、数据采集软件、计算、以及记录和应变百分比精确度描述于上部分的拉伸测试(模式II)方法中。
选择负荷传感器以便所测力落在负荷传感器的能力或所用的力范围的10％和90％之间。通常使用25N或100N的负荷传感器。安装固定设备和夹具。依照生产商的说明校准仪器。夹紧力直线之间的距离(如拉伸测试-模式II中所述的标距长度)为2.54cm，其用固定在夹具旁边的钢尺测量。将仪器上的力读数归零以扣除固定设备和夹具的质量。在测试之前，将样本在23℃±2℃下均衡最少一小时。测试之前测量样本的质量、长度和宽度并用于计算样本基重，单位为克/平方米(gsm)。最少五个样本用于确定平均测试值。将样本安装到夹具内，其方式使得松弛最小且所测力小于0.02N。两循环滞后测试方法中的第一阶段为利用5克预载松弛调节进行标距调节步骤。对工程拉伸工程应变γ拉伸在以上拉伸测试方法部分中做了定义并且具有松弛调节预载段，Lo为调整过的标距长度，L为拉伸后的长度且γ拉伸单位为百分比。两循环滞后测试利用以下阶段进行：
(1)松弛调节：以13mm/min移动夹头，直至实现指定的5gf的松弛调节预载。5gf的松弛调节预载下的夹紧力直线之间的距离为调整过的标距长度。
(2)以254mm/min的恒定夹头速度移动夹头以实现指定的工程应变百分比(即，工程应变＝130％)。例如，如果阶段1的调整过的标距长度为26.00mm，那么样本被拉伸至59.80mm且工程应变％＝((59.80/26.00)-1)*100＝130％。
(3)使样本在指定的工程应变百分比(即，工程应变＝130％)下保持30秒。
(4)以254mm/min的恒定夹头速度将工程应变减小至0％的工程应变(即，使夹具恢复至调整过的标距长度)。
(5)使样本在0％的工程应变下保持60秒。(阶段1至5完成循环1)
(6)重复阶段2至5以完成两循环滞后测试中的第二循环。
该方法记录100％的工程应变和130％的工程应变下的循环1负荷力(得自阶段2)、50％的工程应变和30％的工程应变下的循环1卸荷力(得自阶段4)、变形百分比和力松弛。所述力报导为N/cm，其中cm为样本宽度。变形百分比定义为第二次负荷循环开始后的工程应变百分比(得自阶段6)，其中测量到7克的力(变形百分比负荷＝7克)。力松弛为阶段3保持期间力的减少并记录为百分比。力松弛百分比由循环1期间在130％的工程应变下所测力计算并等于100*[((130％的工程应变下的初始力)-(保持30秒后130％的工程应变下的力))/(130％的工程应变下的初始力)]。
对于不同的样本尺寸，调节夹头速度而为测试的每个部分保持适当的应变速率。例如，在阶段2、4和6中，对于12.7mm的样本标距长度，将使用127mm/min的夹头速度，并且在阶段2、4和6中，对于38.1mm的样本标距长度，将使用381mm/min的夹头速度。另外，对于具有不同宽度的样本，松弛预载力(5克每2.54cm宽度＝1.97g/cm)和变形百分比负荷力(7克每2.54cm宽度＝2.76g/cm)必须针对不同的样本宽度进行调节。两循环滞后测试也可根据测试材料的预期性能进行改进。例如，如果样本不能够被伸长至130％的工程应变而无断裂，那么样本被伸长至100％的工程应变。并且，如果样本不能够被伸长至100％的工程应变，那么样本被伸长至70％的工程应变。在后两种情况(伸长至100％或70％的应变)下，如以上对于130％工程应变的伸长所定义的，在循环1的最大伸长下确定力松弛。两循环滞后测试也可改进，以使得能够测量在通过使用165％或200％的特定工程应变百分比拉伸至较高的工程应变之后层合体的滞后力。当吸收制品的层合体在穿戴或使用期间拉伸至165％工程应变、或至200％工程应变时，这可为可用的。
永久变形
参见就在上面的两循环滞后测试。
应变恢复百分比测试(PSRT)–
应变恢复百分比测试(PSRT)用于定量材料在变形之后的恢复程度，因为它涉及活化后变形(例如，活化使得材料的尺寸如何变化)。通过以下方式改进以上两循环滞后测试：(1)去掉步骤3中的在特定最大工程应变下保持30秒以及(2)在若干最大工程应变百分比(100％、200％、245％以及324％，包括与用于活化的应变类似的较高应变)下测试材料。对于所测试的每个最大工程应变百分比，使用新鲜样本。变形百分比定义为第二次负荷循环开始后的工程应变百分比(得自阶段6)，其中测量到7克的力(变形百分比负荷＝7克)。所记录的结果，即应变恢复百分比(PRS)使用以下公式计算：
PRS＝100×[1-(变形百分比/最大工程应变百分比)]
记录所测试的每个最大应变的PRS。
G’范数
用于冷却时的G’动力学的动态力学分析(DMA)测定的设备：
如下所述的TA Instruments的DHR3流变仪
平衡
流变仪：
设置来分析冷却期间和之后的G’对时间的测试利用如本文所述的TAInstruments的DHR3流变仪。可在市场上获得其它流变仪，它们得到基本上相同的测试结果。图17提供流变仪的示意图(400)。所述流变仪能够向粘合剂施加振荡剪切应力，并且测量在恒定温度下所引起的应变(剪切变形)响应。流变仪能够施加小振幅的振荡应力，以在粘合剂的线性粘弹性区域内实现恒定的振荡应变(例如，0.05％，在10rad/s下)。所述流变仪能够通过调节间隙(H)补偿样本在冷却期间的轴向热收缩来控制轴向力(法向力)，以保持低的轴向应力(0.0N+/-0.1N)。所述仪器使得能够根据可通过Peltier元件控制的温度测量所得的储能模量、损耗模量以及应力和应变之间的相移(功耗因子)。Peltier元件用作下固定板410和具有10mm半径R的上板420，所述上板连接到马达的驱动轴以产生所施加的振荡剪切应力。在150℃下两个板之间的初始间隙具有1000微米的高度H。下固定板410结合温度探针，以用于测定板和样本温度并且通过Peltier元件控制材料的温度(±0.5℃)。
样本制备：
将粘合剂在实验室烘箱中在150℃-175℃下(取决于粘合剂的类型)匀化1小时。偶尔搅拌以确保粘合剂的恰当混合，但是要防止形成气泡。在烘箱中匀化之后，将样本倒在硅氧烷纸上冷却。在材料冷却至室温后，称取大约0.4g的粘合剂用于测试并且将材料放置在Peltier板上。
测试实施方案：
在Peltier板上将粘合剂在150℃下(或更高，如果必要)熔融。粘合剂一旦完全熔融，就将上板降低至1000微米的间隙，以使其与粘合剂熔体恰当接触。移除过量的材料并且将温度设置为测量开始温度(例如，150℃，取决于层合工艺施加温度)。
设定法向力对照(例如，0N+/-0.1N)。将样本在150℃下调理120秒，然后以2.51/s的恒定剪切速率持续120秒施加全剪切(per-shear)，以在流变仪上匀化样本，并且最终接着在没有剪切的情况下再次将所述样本在150℃下调理120s，以确保peltier、粘合剂和上板之间的热平衡。
设定恒定的振荡测量目标应变(例如，0.05％)或应力。设定恒定的频率(例如，10rad/s)。
对于低于粘合剂的软化点和远低于层合施加工艺温度的目标温度，设定最大冷却速率(例如，>20℃/min)。在初始施加温度下开始振荡扫描并且立即执行冷却步骤。收集作为时间的函数的G’和温度并且继续收集实现热平衡且G’稳定之后的数据，例如，1小时总收集时间、150℃初始温度、60℃最终目标温度、27℃/min冷却速率。达到平衡所需时间的量可为更多或更少的，这取决于仪器的冷却能力或仪器的板几何形状的热质量以及流变仪上的粘合剂的量和热容量。
在完成测试后，熔融粘合剂、提升上板并从Peltier和上板两者中移除粘合剂。将温度重新设定为室温。
结果记录：
通过使用以下公式记录归一化的储能模量G′Norm：
其中G′t为作为时间的函数测量的储能模量，G′0为在t＝0处在初始扫描温度下(例如，在150℃的施加温度下)的储能模量，并且G′∞为在较低的目标扫描温度下实现平衡后(即，在目标温度下，随着时间推移，例如，在从开始冷却开始一个小时后，观察不到储能模量的明显变化)的平衡储能模量。
力对延展的层合体测试
具有100N负荷传感器的MTS Reliance张力检验器。
样本大小：矩形25.4mm宽，31.8mm长
标距长度设定为25.4mm。
夹头速度设定为4.233mm/秒。
在每毫米位移产生10个点的均匀速率下收集时间、夹头位移、以及负荷数据。
如图19所示，在其中工程应变为0至1的图的区域中，对施加应变的张力响应主要来自弹性膜。拉伸性能不受阻碍。随着应变增加到其中工程应变为约1至2(100％至200％工程应变)的图上的中间区域中，张力响应存在更快速的增加。非织造物逐渐促进机械响应。这称为“力墙”，其中层合体感觉像已达到极限。我们可将此“力墙”区域广义地定位为张力曲线的斜率的最大值，其发生于在约0.5工程应变之后且在约3.5工程应变之前的应变区域中。在其中存在超过2工程应变的右边区域中，超过力墙的应变引发非织造物和非织造物/膜层合体接触面的机械失效。为了定位张力曲线的最大值，可选取区域的中间，即，在150％的施加应变下0.15N/mm的拉伸力。
应当了解，本文所公开的量纲和值不旨在严格限于所引用的精确值。相反，除非另外指明，否则每个这样的量纲旨在表示所述值以及围绕该值功能上等同的范围。例如，公开为“40mm”的量纲旨在表示“约40mm”。
除非明确排除或限制，将本文引用的每篇文献，包括任何交叉引用或相关专利或专利申请，全文以引用方式并入本文。任何文献的引用不是对其作为本文所公开的或受权利要求书保护的任何发明的现有技术，或其单独地或与任何其它参考文献的任何组合，或者参考、提出、建议或公开任何此类发明的认可。此外，如果此文献中术语的任何含义或定义与以引用方式并入本文的文献中相同术语的任何含义或定义相冲突，将以此文献中赋予该术语的含义或定义为准。
虽然已经举例说明和描述了本发明的具体实施例，但是对于本领域技术人员来说显而易见的是，在不背离本发明实质和范围的情况下可以做出多个其它改变和变型。因此，本文旨在所附权利要求中涵盖属于本发明范围内的所有此类改变和修改。

Claims (14)

1.一种包括至少一个可拉伸层合体的吸收制品，所述至少一个可拉伸层合体包括第一非织造物、第二非织造物、以及在两者间的弹性膜，其中所述第一非织造物和所述第二非织造物中的每一个通过热熔融粘合剂粘结至所述膜；其中所述膜不厚于60微米；其中所述非织造物中的至少一个是纺粘的；其中以290％施加应变的最小值和850/s的最小应变速率活化所述层合体；并且其中所述层合体不含针孔，
其中在所述粘合剂实现其归一化模量G’的95％之前发生活化。
2.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述热熔融粘合剂是基于聚烯烃的。
3.根据权利要求1所述的吸收制品，所述吸收制品还包括由以下项组成的组中的至少一组：侧片、外覆盖件、后耳片、以及腰带，所述至少一组包括至少一个可拉伸层合体。
4.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述第二非织造物是梳理成网的。
5.根据权利要求1所述的吸收制品，其中在所述粘合剂实现其归一化模量G’的85％之前发生活化。
6.根据权利要求1所述的吸收制品，其中以300％施加应变的最小值活化所述层合体。
7.根据权利要求1所述的吸收制品，其中以1000/秒的最小应变速率活化所述层合体。
8.根据权利要求1所述的吸收制品，其中在将所述粘合剂施涂至所述非织造物之后1分钟时测量的所述粘合剂的G’范数为最多0.2。
9.一种制造可拉伸层合体的方法，所述方法包括：
提供第一非织造物和第二非织造物，其中所述非织造物中的至少一个是纺粘的；
提供不厚于60微米的弹性膜；
将所述弹性膜粘结在所述第一非织造物和所述第二非织造物之间以产生可拉伸层合体；
以290％施加应变的最小值和850/秒的最小应变速率活化所述层合体；
其中所活化的层合体不含针孔，
其中在粘合剂实现其归一化模量G’的95％之前发生活化。
10.根据权利要求9所述的方法，其中所述粘合剂是热熔融的且是基于聚烯烃的。
11.根据权利要求9所述的方法，其中将所述可拉伸层合体作为由以下项组成的组中的至少一组结合到吸收制品中：侧片、外覆盖件、后耳片、以及腰带。
12.一种包括至少一个可拉伸层合体的吸收制品，所述至少一个可拉伸层合体包括第一非织造物、第二非织造物、以及在两者间的弹性膜，其中所述第一非织造物和所述第二非织造物中的每一个通过热熔融粘合剂粘结至所述膜；其中所述膜不厚于60微米；其中两个所述非织造物均是纺粘的；其中所述层合体是活化的；并且其中所述层合体是弹性的至至少125％的工程应变，其中在所述粘合剂实现其归一化模量G’的95％之前发生活化。
13.根据权利要求12所述的吸收制品，其中所述热熔融粘合剂是基于聚烯烃的。
14.根据权利要求12所述的吸收制品，所述吸收制品还包括由以下项组成的组中的至少一组：侧片、外覆盖件、后耳片、以及腰带，所述至少一组包括至少一个可拉伸层合体。
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