CN105026138A

CN105026138A - 具有多层双重层合物的吸收制品

Info

Publication number: CN105026138A
Application number: CN201480011771.9A
Authority: CN
Inventors: J·奈顿; J-P·M·奥特兰
Original assignee: Procter and Gamble Ltd
Current assignee: Procter and Gamble Ltd; Procter and Gamble Co
Priority date: 2013-03-11
Filing date: 2014-03-11
Publication date: 2015-11-04
Also published as: EP2969529B1; EP2969529A1; US10034954B2; US10046080B2; WO2014164725A1; JP2016519581A; WO2014164683A1; US20140257220A1; JP2016515015A; US20180289851A1; US20180311398A1; CN105073401A; EP2969528B1; US20140257219A1; EP2969528A1

Abstract

本发明提供了一种吸收制品，其包括顶片、外覆盖件、至少一个基础结构部件、和设置在顶片和外覆盖件之间的吸收芯，其中外覆盖件或基础结构部件中的至少一者包括具有组合的两个双层层合物的双重双层层合物，其中每个双层层合物包括至少一个非织造层和至少一个多层膜，并且其中双重双层层合物具有最多约90克/平方米的基重。

Description

具有多层双重层合物的吸收制品

技术领域

本发明涉及可用于结合到吸收制品中的多层层合物。

背景技术

吸收制品诸如常规胶粘尿布、套穿尿布、训练裤、失禁贴身短内裤等提供接收和容纳尿液和/或其它身体流出物的有益效果。此类吸收制品可包括基础结构，所述基础结构限定腰部开口和一对腿部开口。

当前的尿布基础结构是由多个单个聚合物部件制成的，所述聚合物部件不仅在它们的特性上有差别，而且在它们的形状或形式上也有差别。它们可为例如纤维、股线、织物、或可具有范围为塑性至弹性体性质的特性的膜。例如，塑料膜可存在于外覆盖件中，并可通过使用嵌入填料而被制成为可透气的。弹性体膜可存在于后耳片和侧片中，这帮助建立改善的贴合性。弹性体膜可为打孔的以提供帮助保持皮肤健康的空气流通。弹性股线通常可存在于腰带和腿围特征部中，并可在大的应变下与非织造物组合以在收紧状态中提供高性能的拉伸。另外，塑性纤维还可呈现为非织造织物的形式，并可事实上存在于尿布基础结构的所有部件中，通常由梳理纤维或纺粘纤维制成并被热粘结在一起以形成所期望的织物。

为了在材料中产生拉伸，如所提及的那样，弹性股线可在被保持在大应变下期间(所谓的“实时拉伸”)与非弹性非织造物组合。用弹性股线或弹性膜获得的实时拉伸事实上总是在使用粘合剂条或经由热点粘结将它们与非弹性非织造层装配在一起之前沿纵向(MD)通过预应变构造成的。这些已被广泛用于商业中并提供了收紧的非织造物的期望的纹理外观，但结果是使用了大量的非织造物，并因此可能不是最节省成本的途径。针对实时拉伸构造的一种替代形式是所谓的“零应变”构造，其中使用机械活化来向包含弹性层和非弹性非织造层的层合物施加大的应变以便永久性地使层合物的非弹性层变形并使得弹性层能够延伸和收紧。非织造物所经受的持久损坏而不是永久性变形的程度在很大程度上取决于层合物中所存在的非织造物的类型和其延展性，即，其以高应变速率承受大应变变形的能力。由于最期望的是非织造物在活化期间尽可能多地保持其机械完整性，因此优选的是使用非织造物诸如多个专利(Autran等人的US 7,927,698、US 7,781,527、和US 7.960,478)中所公开的新型高韧性的便于活化的纺粘非织造织物，它们也已被发现表现出增大的活化后强度以及增强的柔软性和蓬松度。

总而言之，当前的尿布基础结构构造可在相异条件下包括许多部件。在将所述各种部件装配成具备完全功能的基础结构的过程中，一般使用大量的胶或粘合剂，这增加了复杂性和成本。例如，粘合剂可用于外覆盖件中以将用作流体阻隔件的薄型塑料膜附接到提供布料样外观和触感的非织造织物。粘合剂可用于拉伸弹性后耳片或侧片中，其中粘合地粘结的非织造物屏蔽了弹性膜对身体侧的发粘性质或粘连性质，同时再次提供柔软的织物触感。或者粘合剂可用于腿围或腰带层合物的构造中，其中实时拉伸股线弹性部件夹置在当回缩时收紧的两个非弹性非织造物层之间。用粘合剂工作时的一个困难是在如下两者之间实现平衡：施加适当水平的粘合剂从而以节省成本的方式实现足够的粘结强度以及防止出现加工问题诸如粘合剂烧穿薄膜或粘合剂透胶非织造物。后者可能是尤其困难的，因为其常常需要使用更厚的或更复杂的非织造结构，这可能在活化期间带来附加的耐受性问题。对非织造/粘合剂组合进行此类微调以便适当地工作增加了总体基础结构构造的成本和复杂性。此外，用粘合剂对一些部件诸如腿围、腰带或拉伸后耳片的装配可能是在不同于其中制备成品吸收制品的位置的部位进行的。因此，一直需要更廉价且更简单的基础结构构造的材料和方法。

一种用以解决这些需求的开发形式包括在尿布基础结构的设计中整体地使用聚烯烃作为精选材料。这些低成本的树脂可成功地用于生成大多数(如果不是全部的话)上述包括粘合剂的基础结构部件。此外，还发现基于聚烯烃的组件非常适用于不需要粘合剂的另选粘结形式，诸如超声波粘结。

另一种用以限制对粘合剂的需要的方法可为使用挤出层合方法来构造双层层合物和三层层合物(例如，参见Autran等人的美国公布2009/0264844和2010/0040826)。这可通过如下方式来进行：将一个或两个非织造物层放置到刚挤出且拉伸的膜上，在受控湿度和压力条件下使它们在两个压缩辊的辊隙处彼此紧密接触，通过挤出膜机械性互锁到非织造物载体网的纤维中而在所述两个层之间形成粘结部。也有可能在与所挤出的膜组合之前将少量粘合剂施加到非织造物上，所述量低于通常用于粘合剂层合物结构中的量，但该量将仍然实现相同水平的粘结强度，以便拓展粘结条件的范围。在层合物的构造期间，可使用刻花压缩辊将各种压力图案施加到层合物上，并且在非织造物向膜中的渗透深度并因此所生成的粘结量中引入梯度。指导膜中表层配方的原理取决于被退绕的非织造物的实质，尤其是相关于其外皮成分，因为表层配方应当与非织造物热/物理地/化学地相容以便提供最足够的粘结条件并确保足够的粘结，而不损害层合物的结构完整性和机械完整性。

已制成了多种膜结构，它们在活化时提供范围广泛的机械响应。该范围是从具有高回复率的高性能弹性到兼具永久变形和局部弹性回复率的塑弹性。后者过去被称作“塑弹性”膜，因为它们具有由第一拉伸循环(从塑性部件)引起的一些量的永久变形和在后续循环(弹性部件)期间观察到的一些量的弹性回复率。可调控每个的相对量以满足任何特定设计的要求，所述设计的目的在于提供在它们的设计中具有优异柔韧性的贴合的衣服，加上较低的构造成本。该塑弹性不只限于膜，因为甚至非织造物已被配制成了具有该类型的物理变形行为。

因此，本发明的一个目的是提供一种仅用或主要用薄型挤出双层层合物构造的吸收制品基础结构，避开当前的方法，所述当前的方法单独地处理底片和弹性膜、弹性股线、和非织造物，并且必须在多个位置中处理大量的粘合剂。本发明的一个目的是提供多层拉伸层合物，它们提供弹性部件和塑性部件在拉伸层合物结构中的更精细的分布。另一个目的是提供双重双层层合物，其中将两个基于薄型拉伸膜的双层层合物放置在一起。

发明内容

本发明的一个目的是提供一种吸收制品，其包括顶片；外覆盖件；至少一个基础结构部件；和设置在顶片和外覆盖件之间的吸收芯，其中外覆盖件或基础结构部件中的至少一者包括具有组合的两个双层层合物的双重双层层合物，其中每个双层层合物包括至少一个非织造层和至少一个多层膜，并且其中所述双重双层层合物具有最多约90克/平方米的基重。

本发明的另一个目的是提供一种吸收制品，其包括具有第一双层层合物和第二双层层合物的基础结构复合结构，所述第一双层层合物和第二双层层合物已通过粘合剂、超声波粘结、或其它物理/化学手段被层合在一起，其中第二后腰区的腰带的纵向长度的40％或更多和/或制品的第一前腰区的腰带的纵向长度的40％或更多包括所述双层层合物中的至少一者，其中所述双层层合物具有最多约60克/平方米的总基重或最多45克/平方米的总基重或最多30克/平方米的总基重。

本发明的另一个目的是提供一种吸收制品，其包括已通过粘合剂、超声波粘结、或其它物理/化学手段被层合在一起的第一双层层合物和第二双层层合物，其中第一双层层合物为塑弹性的并表现出约10％至约95％的应变回复百分比(PRS)，第二双层层合物设置在第一双层层合物的面积的约10％至约100％上，并且第二双层层合物具有与第一双层层合物至少相同的或较高的应变回复百分比(PRS)，并且其中所述组合的双层层合物区域具有最多约90克/平方米的总基重，或最多约80克/平方米的总基重，或最多约70克/平方米的总基重。本发明的另一个目的是提供一种包括组合的双层层合物的吸收制品，其中所述组合的双层层合物的聚合物材料包含至少50重量％的聚烯烃，或至少60重量％的聚烯烃，或至少70重量％的聚烯烃，或至少80重量％的聚烯烃。另一个目的是提供一种一次性吸收制品，其包括一对可拉伸翼片，例如胶粘尿布的后耳片层合物或裤型尿布的侧片，每个可拉伸翼片包括已通过粘合剂、超声波粘结、或其它物理/化学手段被层合在一起的第一双层层合物和第二双层层合物，其中每个可拉伸翼片具有最多约90gsm的总基重，或最多约80克/平方米的总基重，或最多约70克/平方米的总基重，并且其中所述组合的层合物的聚合物材料包含至少50重量％的聚烯烃，或至少60重量％的聚烯烃，或至少70重量％的聚烯烃，或至少80重量％的聚烯烃。

附图说明

通过参照以下说明、所附权利要求和附图，将会更好地理解本发明的这些和其他特征、方面和优点，其中：

图1、7、8和9为可用于本发明的吸收制品中的挤出粘结层合物(EBL)的截面侧视图。

图2为包括本发明的EBL的吸收制品的顶部平面图。

图3为图2的吸收制品的截面侧视图。

图4为示出了可用于本发明的吸收制品中的可活化非织造物(示出了三个)对非可活化非织造物(示出了一个)的拉伸特性的图。

图5A和5B为示出了可用于本发明的吸收制品中的EBL的拉伸特性的图。可从这些图确定模式II失效和断裂峰值力(参见“拉伸测试方法”)。

图6A、图6B、图6C、图10、图14和图15为可用于本发明的吸收制品中的多层层合物的截面侧视图。

图11、图12和图13为可用于本发明的吸收制品中的双重EBL的截面侧视图。

图16为本发明的五层的共挤出膜的SEM图像。

虽然本说明书通过特别指出并清楚地要求保护被视为本发明的权利要求作出结论，但据信通过结合附图阅读下文说明，可更充分地理解本发明。为了更清楚地显示其它元件，某些附图可通过省略所选择的元件进行简化。在任何示例性实施例中，在某些附图中如此省略元件均不一定指示存在或不存在特定元件，除非在相应的文字说明中清楚地描述确实如此。所有附图均未必按比例绘制。

具体实施方式

定义：

“吸收制品”是指吸收和容纳身体流出物的装置，并且更具体地是指紧贴或邻近穿着者的身体放置以吸收和容纳各种由身体排放的流出物的装置。示例性吸收制品包括尿布、训练裤、套穿裤型尿布(即，具有预成形的腰部开口和腿部开口的尿布，诸如美国专利6,120,487中所示)、可重复紧固的尿布或裤型尿布、失禁贴身短内裤和内衣、尿布固定器和衬件、女性卫生内衣诸如卫生护垫、吸收插件、胸垫等。

“可活化非织造物”具体地是指在活化过程中具有与膜良好地相互作用的机械特性的非织造物。本发明的可活化非织造物赋予拉伸曲线(ASTMD882-02，标距＝5mm，样本宽度＝25.4mm，夹头速度＝2.117mm/s，变形方向与在活化过程中应用的变形方向重合)，它们的特征在于相对低的最大力和相对较大的工程应变。具体地，如果非织造物曲线的最大力点在大于100％的工程应变值下低于4N/cm，则出于本发明的目的，其被认为是“可活化的”。"图4示出了三个可活化非织造物和一个非可活化非织造物的实例。在图4中，每个曲线的最大力点均标记有圆圈。

“活化的”是指如下材料，其已被机械地变形以便向所述材料的至少一部分赋予弹性，例如通过增量拉伸来进行。如本文所用，术语“活化”是指使得通过互啮合的齿和凹槽产生的拉伸应变促使中间纤维网部分拉伸或延伸的任何方法。此类方法已被发现可用于生产许多制品，包括可透气薄膜、拉伸复合材料、开孔材料和变形材料。就非织造纤维网而言，拉伸可导致纤维的重新取向、纤维的纤度和/或横截面的改变、基重的减小、和/或中间纤维网部分中的受控的纤维破坏。例如，通用活化方法为本领域称为环轧制的方法。美国专利6,830,800、5,143,679和5,167,897公开了所述活化方法的实例。

“粘合剂”是指包含一种或多种热塑性聚合物、一种或多种增粘剂树脂，并且通常为流变改性剂或增塑剂的组合物。粘合剂包含2％或更多的增粘剂树脂。粘合剂一般用来通过如下方式将两种或更多种材料接合或粘结在一起：将其施加于至少一种材料，随后用足够的力使所述材料接触至少另一种材料并持续足够的时间，使得粘合剂可湿透或铺展在每种材料上以将它们接合在一起(参见下文“增粘剂”的定义)。

“不含粘合剂”是指如下层合物，其中粘合剂不是用来将弹性体构件(例如，弹性体膜)粘结到所述一种或多种非织造物，并因此粘合剂不是最终层合物结构的一部分。

“粘合地粘结的”或“粘合地层合的”是指如下层合物，其中使用粘合剂将弹性体构件(例如，弹性体膜)粘结到非织造物或粘结到第二弹性体构件。

“双组分纤维”是指由两种不同成分的材料组成的纤维或细丝，所述两种不同成分被布置在所述纤维或细丝的横截面上。每种成分通常由独立挤出机递送至纺丝组合件，所述纺丝组合件被设计成将这些成分布置成诸如皮-芯型、并列型、橘瓣型和海鸟型之类的排列。不同成分的相互排列可有益于调控层合物中膜和非织造物之间的化学亲和力。

“双层层合物”是指包括膜(单层或多层)和一个非织造物的多层复合物，其是通过挤出层合、粘合层合、声波焊接或压力粘结而形成的。

“粘连”是指当膜或层合物被辊轧、折叠或以其它方式放置成紧密地表面对表面接触时，膜粘着到其自身或粘着到复合层合物结构的相对的面向外侧的现象。

“面向身体”、“面向内”、“面向外”、和“面向衣服”分别是指某个元件的相对位置或某个元件或一组元件的表面。“面向身体”和“面向内”隐含所述元件或表面在穿着期间更靠近穿着者的身体(即，比面向衣服的表面或面向外的表面更靠近穿着者的身体)。“面向衣服”和“面向外”隐含所述元件或表面在穿着期间更远离穿着者(即，元件或表面更靠近可被穿着在一次性吸收制品外面的穿着者的衣服)。

相关于吸收制品的“可透气的”或“透气性”是指吸收制品包括蒸气可透过的层或蒸气可透过的多层结构，其允许水蒸气透出尿布的内部。“水蒸气传输速率”(WVTR，以gm/m²/天记录)为透气性的量度。WVTR是通过INDA/EDANA Worldwide Strategic Partners WSP 70.4(08)标准测试方法来测量的(参见方法)。

“化学亲和力”是指聚合物之间的化学交互作用的实质。如果两种聚合物的混合焓接近于零，则据称它们具有高度的化学亲和力。相反地，具有大的混合焾(和对应地大的溶解度参数差值)的聚合物几乎不具有化学亲和力。(Solubility Parameters，第VII节“Single-Value SolubilityParameters of Polymers”，Polymer Handbook，第3版，1989年，J.Brandrup，E.H.Immergut，Ed.John Wiley&Sons，New York，Chichester，Brisbane，Toronto，Singapore)。下表示出了被认为具有“低”、“中等”或“高”化学亲和力的聚合物对溶解度参数值差值的近似值：

例如，16.0MPa^0.5下的聚乙烯(“PE”)和18.8MPa^0.5下的聚丙烯(“PP”)具有2.8MPa^0.5的差值，并因此表现出低程度的化学亲和力。用来确定聚合物的溶解度参数的方法由Robert Hayes描述于”Journal ofApplied Polymer Science,”第5卷，第318-321页，1961年。

“共挤出”是指一种制备多层聚合物膜的方法。当通过共挤出方法制备多层聚合物膜时，将构成所述膜的某个层的每种聚合物或聚合物共混物独立地溶化。可在挤出模头的内部将熔融聚合物分层，然后基本上同时地将熔融聚合物膜的各层从模头挤出。在共挤出聚合物膜中，所述膜的各个层被粘结在一起但保持基本上不混合并作为所述膜内的层而各不相同。这对比于共混的多组分膜，其中聚合物组分被混合以制备出基本上均匀的共混物或以单一层被挤出的聚合物的异质混合物。

“成分上相同的”是指具有如此相近的类似性以致成为基本上相同的组合物(例如，具有相同比例的标称上相同的成分的多层膜的两个层(诸如ABA共挤出膜中的层))。

“包括”、“包含”和“具有”是开放式术语，每个均指定其后所述例如组分的存在，但不排除本领域已知的或本文所公开的其它特征例如元件、步骤或组分的存在。

“基本上由…组成”在本文中用来将主题(诸如权利要求中的主题)的范围限制于指定的材料或步骤、以及不显著地影响主题的基本和新型特性的材料或步骤。

“结晶速率”是指晶体成核作用和从聚合物熔体生长的(随着其冷却，且在挤出层合过程之后)的动力学特征。结晶速率反映了聚合物从熔融的无定形状态固化的途径。可根据ASTM D 3418如“测试方法”中所详述地使用“差示扫描量热法”(DSC)来确定聚合物、聚合物共混物、和包含可用于膜(包括本发明的外皮和接合层)的聚合物的制剂的结晶速率。

如本文所用，“啮合深度”(DOE)是指相对的活化构件的相互啮合的齿和沟槽相互延伸到其中的程度。

“尿布”是指一般被婴儿和失禁患者围绕下体穿着以便环绕穿着者的腰部和腿部并且特别适于接收和容纳尿液和粪便的吸收制品。本文所用，术语“尿布”也包括下文所定义的“裤”。

关于吸收制品，“一次性的”是指通常不旨在被洗涤或以其它方式被复原或重新用作吸收制品的吸收制品(即，它们旨在于单次使用后被丢弃，并且可将其回收利用、堆肥处理或以与环境相容的方式进行其它形式的处置)。

“设置”是指某个元件被定位在关于另一个元件的特定放置。当一组纤维设置在第二组纤维上时，第一组纤维和第二组纤维一般形成分层的层合物结构，其中来自第一组和第二组的至少一些纤维彼此接触。在一些实施例中，在介于所述两个组之间的界面处，来自第一组和/或第二组的各个纤维可分散在相邻组的纤维之间，从而在所述两个组之间形成至少部分地相互缠结的、缠结的纤维区域。当聚合物层(例如膜)设置在某个表面(例如一组或一层纤维)上时，聚合物层可层合到或印刷在所述表面上。

如本文所用，术语“弹性的”、“弹性体”和“弹性体的”是指在施加拉伸力时通常能够延伸至至少50％的工程应变而不会断裂或破裂，并且能够在变形力移除后基本恢复至其初始尺寸的任何材料。

“工程应变”为样本(在施加的应力或应变的方向上)的长度变化除以样本的初始长度(William D.Callister Jr.，“Materials Science andEngineering：An Introduction”,1985年，John Wiley&Sons，Inc.NewYork，Chichester，Brisbane，Toronto，Singapore)。为了计算工程应变百分比，将工程应变乘以100。

“富含乙烯的”是指聚合物层的组合物(例如，双组分纤维的外皮或膜的表层)或EBL层或非织造物的一部分，其包含至少约80重量％的聚乙烯(包括均聚物和共聚物)。例如，芯-皮型双组分纤维的外皮为富含乙烯的，其中外皮包含大于约80重量％的线性低密度聚乙烯。

“可延展的”、“塑性的”和“可延伸性”(例如可延展的非织造物、塑料膜或弹性体的可延伸性)是指在施加拉伸力时，处在松弛位置的材料的宽度或长度可被延伸或增大，而不发生破裂或断裂。另外，在释放所施加的力时，材料几乎不表现出回复，例如，应变回复百分比PRS(如通过“应变回复百分比测试”(PSRT)测量的，所述测试为一种改进的滞后方法；见测试方法)小于80％，或PRS小于50％，或PRS小于25％，或PRS小于10％。应当指出的是，应变回复百分比(PRS)等同于百分比应变回复率。

“挤出粘结层合物(‘EBL’)”是指通过如下方式形成的多层复合物：在或靠近形成于两个压延辊之间的辊隙将弹性体挤出物直接挤出到至少一个非织造物上，使得至少一些非织造纤维渗透到柔软的挤出物膜中以便接合所述膜和非织造物。可通过选择辊距小于非织造物加上所述膜的厚度、通过调节辊的压力、或通过本领域的普通技术人员所熟知的其它手段来控制非织造物向柔软的挤出物中的渗透量。在一个实施例中，弹性体挤出物可为包含一种或多种弹性体聚合物的单层膜。在另一个实施例中，弹性体挤出物可为具有一个或多个外层和一个或多个内层的共挤出多层膜。

“挤出层合”或“挤压涂布”是指如下方法，通过所述方法将熔融聚合物膜挤出到固体基底(例如，非织造物)上，以便用所述熔融聚合物膜涂覆所述基底以将所述基底和膜粘结在一起。

“接合”是指这样一些构型，其中将一个元件直接附连到另一个元件从而使该元件直接固定到另一个元件；也指这样一些构型，其中将一个元件附连到一个或多个中间构件，继而再把该一个或多个中间构件附连到另一个元件，从而使该元件间接固定到另一个元件。可通过一种或多种粘结方法来接合材料，所述粘结方法包括粘合剂粘结、热焊接、溶剂焊接、超声波粘结、挤出粘结，以及它们的组合。

“层合物”是指通过本领域已知的方法例如粘合剂粘结、热粘结、超声波粘结彼此相粘结的两种或更多种材料。

“液体可透过的”(或“液体可渗透的”)和“液体不可透过的”(或“液体不可渗透的”)是指材料在一次性吸收制品的预期使用的上下文中的可穿透性。具体地，“液体可透过的”是指具有孔、开口、和/或互连的空隙空间的层或层状结构，所述孔、开口、和/或互连的空隙空间允许液态水在小于5mbar的流体静压头(如由INDA 80.6-01所定义)下穿过其厚度。相反地，“液体不可透过的”是指如下的层或层状结构，液态水不能够在小于5mbar的流体静压头(如由INDA 80.6-01所定义)下穿过所述层或层状结构的厚度。根据该定义，水不可透过的层或层状结构可为蒸气可透过的，例如允许传输空气和水蒸气。这种蒸气可透过的层或层状结构在本领域中通常称为“可透气的”。

如应用于膜或非织造材料，“纵向”(也称为“MD”或“长度方向”)是指平行于膜或非织造物当其在成形设备中被加工时的行进方向的方向。“横向”(也称为“CD”或“宽度方向”)是指垂直于纵向的方向。

“非粘合地接合的”是指在不使用粘合剂的情况下接合两种或更多种材料。非粘合地接合的材料的非限制性实例包括挤压涂布纤维网、声波焊接两个或更多个纤维网、压力粘结至少一个膜和一个或多个非织造物等。

“外覆盖件”是指与吸收芯的面向衣服表面相邻设置的尿布的那个部分。外覆盖件具有拉伸特性，所述拉伸特性使得能够易于应用制品，并且使得制品能够适形于穿着者的身体。在一些实施例中，其可防止包含在其中的排泄物和/或流出物脏污可能接触尿布的衣服或其它制品，诸如床单和衣服。在这些实施例中，外覆盖件可为液体不可渗透的。在其它实施例中，外覆盖件可为液体可透过的。本发明的外覆盖件可为可透气的。本发明的外覆盖件可包括多层层合物结构，包括EBL。

如本文所用，术语“裤”、“训练裤”、“预闭合尿布”、“预紧固尿布”、“套穿尿布”和“裤样衣服”是指为婴儿、儿童或成人穿着者设计的具有腰部开口和腿部开口的一次性衣服。裤可在穿着到穿着者身上之前被构造成使得裤具有闭合的腰部和腿部开口，或者裤可被构造成使得腰部为闭合的并且腿部开口在穿着到穿着者身上时形成。裤可使用任何合适的方法来预成形，所述方法包括但不限于利用可重复扣紧的和/或不可重复扣紧的粘结(例如，缝合、焊接、粘合剂、内聚粘合、扣件等)将制品的各部分粘接在一起。裤可在沿制品圆周的任何位置预成形(例如，侧扣紧、前腰扣紧、后腰扣紧)。合适的裤的示例公开于美国专利5,246,433；美国专利5,569,234；美国专利6,120,487；美国专利6,120,489；美国专利4,940,464；美国专利5,092,861；美国专利5,897,545；美国专利5,957,908；以及美国专利公布2003/0233082A1中。

“永久变形”为材料在去除了施加的负载之后的永久性变形。就弹性体膜而言，永久变形为膜样本在所述膜被拉伸至给定长度并允许松弛之后的长度增大，如“两循环滞后测试”中所述。永久变形通常被表示为相对于初始尺寸的增大百分比。

“石油化学产品”是指衍生自石油、天然气或煤炭的有机化合物。

“石油”是指原油及其石蜡烃、环烷烃和芳族烃的组分。原油可获自焦油砂、沥青田和油页岩。

如本文所用，“塑弹性的”和“弹塑性的”同义，并且是指如下任何材料，其在初始应变循环(即，施加拉伸力以在材料中引起应变，然后去除所述力从而允许材料松弛)期间能够以基本上塑性方式拉伸，但其在后续应变循环期间表现出基本上弹性行为和回复。塑弹性材料包含至少一个塑性部件和至少一个弹性部件，所述部件可呈聚合物纤维、聚合物层、和/或聚合物混合物的形式(包括例如双组分纤维和包括塑性组分和弹性组分的聚合物共混物)。合适的塑弹性材料和特性描述于U.S.2005/0215963和U.S.2005/0215964中。

“活化后变形”为仅经历了与活化相关联的拉伸的弹性材料的永久变形。材料的活化后变形(PAS)是通过如下方式测量的：在活化之前将材料标记上两个在活化方向上分开已知距离(L₁)的笔标志。然后将材料活化，并再次测量所述两个标志之间的距离(L₂)。按如下公式计算作为百分比的活化后变形：

PAS(％)＝[(L₂–L₁)/L₁]×100

“富含丙烯的”是指聚合物层的组合物(例如，双组分纤维的外皮或膜的表层)或EBL层或非织造物的一部分，其包含至少约80重量％的聚丙烯(包括均聚物和共聚物)。例如，包含96％VISTAMAXX 6102(16重量％的PE/84重量％的PP)的接合层为富含丙烯的。

“可再生资源”是指在100年的时间范围内可再补充的天然资源。所述资源可天然或者通过农业技术再补充。可再生资源包括植物、动物、鱼类、细菌、真菌、以及林产品。它们可为天然存在的、杂交的、或遗传工程的生物体。需要花费比100年更长的时间来形成的天然资源如原油、煤炭和泥炭不被认为是可再生资源。

“侧片”、“前耳片”、“后耳片”或“耳片”是指吸收制品的如下部分，所述部分可为基础结构部件并设置成相邻于或紧接于外覆盖件或芯或顶片并将前腰边缘连接至后腰边缘。侧片或前耳片/后耳片具有拉伸特性，所述拉伸特性使得能够易于应用制品，并且使得制品能够适形于穿着者的身体。本发明的侧片或前耳片/后耳片可包括多层层合物，包括EBL。可用于本发明的侧片的实例描述并示出于EP 1150833中(称作耳片)。

“表层”是指在膜的生产和随后的加工期间用作膜外表面的共挤出的多层膜的外层。

“合成聚合物”是指由至少一种单体通过化学方法制得的聚合物。合成聚合物不直接由活生物体制得。

“增粘剂”是指具有在约70℃至约150℃范围内的玻璃化转变温度的粘合剂组分，其降低橡胶状聚合物的熔体粘度并增大橡胶状聚合物的玻璃化转变温度，并降低橡胶状聚合物的缠结密度。

“接合层”是指共挤出的多层膜的一个层，其用作所述膜的内层和另一种材料之间的中间物，使得所述内层和另一种材料之间的层合物强度被改善(增大或减小)。可调节接合层的组合物以改进或优化膜和非织造物之间的化学交互作用和物理交互作用。本发明的接合层不包含多于2％的增粘剂树脂，并且在所述共挤出膜的整个表面上为基本上连续的。在本发明中，可能期望具有成分上相同的接合层和表层。

“纤维网”是指能够被卷绕成辊的材料。纤维网可为膜、非织造物、层压体、开孔层压体等。纤维网的面是指其二维表面中的一个，而不是指其边缘。

“X-Y平面”是指由移动纤维网的纵向和横向或长度限定的平面。

多层的拉伸膜和双重双层层合物

本发明提供了通过使用挤出层合而形成的多层膜和双层层合物。本发明涉及公开于Autran等人的美国公布2009/0264844和2010/0040826中的结构。本发明人已发现，改变层的数目和类型，例如通过用更薄的层作为膜的次层或使用增大数目的内部层，可提供令人惊讶的特性有益效果。例如，本发明的多层层合物可表现出改善的韧性，如在活化期间由改善的耐刺穿性所展示的。所述多层膜组合物允许改善膜的可加工性、并允许有机会提高生产线速度并降低膜基重。不受理论的约束，据认为更薄的层在活化期间减小了微孔形成的风险和发生率。由于次层厚度的降低，存在较少的空间使所述孔形成并使应力集中，从而在活化或使用期间降低了重大损伤的风险，如断裂力学的原理所指出的那样。使用由柔性可延展的且吸能的材料制成的应力-扩散次层可改善拉伸层合物的总体机械能。

一种特定类型的多层层合，即本发明的双重双层层合物，是通过将两个基于薄膜的双层层合物放置在一起来设计的，因此有术语“双重双层层合物”。多层结构可使得两个多层膜自身成层并用粘合剂粘结在一起，因此产生双重双层层合物。即，结合到所述多层结构中的附加聚合物层可为粘合剂。两个组合的多层膜可相同或者可不同。另外，附加的聚合物层可位于两个组合的多层膜的外层之间。具体地，两个双层层合物，包括非织造物和多层共挤出膜，可成层的并在双层层合物外层膜与粘合剂层的界面处被粘结在一起。另外，双层层合物的非织造物可通过粘合层合方法或通过挤出层合方法粘结到多层膜。在本发明的一些实施例中，两个双层层合物包括被挤出层合到非织造物的三层共挤出膜(A1BA2)(示出于图7中)，其中“A1”接合层和“A2”表层为塑弹性外层，“B”层为内弹性体层，并且所述两个双层层合物与粘合剂层C1的组合产生如图11所示的多层的结构NW-A₁B₁A₂C₁A₃B₂A₄-NW。在本发明的一些实施例中，多层结构可包括具有五层共挤出膜(ABCBA)的两个双层层合物，其中“A”为塑弹性外层，”B”为内弹性体层，C₁和C₃为附加的聚合物层，并且两个双层层合物与粘合剂层C₂的组合产生如图12所示的多层的结构NW-A₁B₁C₁B₂A₂C₂A₃B₃C₃B₄A₄-NW。

在本发明的一些实施例中，双层层合物可包括三层共挤出膜(ABA)、和5层共挤出膜(ABCBA)，其中“A”为塑弹性外层，“B”为内弹性体层，C为附加的聚合物层，并且两个双层层合物与粘合剂层C₂的组合产生如图13所示的多层的结构NW-A₁B₁C₁B₂A₂C₂A₃B₃A₄-NW。

当前的拉伸层合物通常是通过如下方式以独立步骤构造的：首先在将其粘合性地粘结到两个非织造物之前挤出弹性膜，并通过活化方法对其进行加工。这通常约束了膜的设计：不仅要求膜具有足够的质量从而被稳定地挤出并自身卷绕，而且还要求塑性表层被共挤出或者应用某种类型的表面处理以防止膜在其制备期间发生粘着或被辊轧到其自身上。当前用于商业应用的非织造物为梳理成网的纤维网或标准的纺粘纤维网，它们需要大量的胶以保持非织造物附接到膜并防止断裂纤维的絮凝物在所述深度活化之后变得松散，这通常对所述纤维网造成显著损害。

本发明提供了一种替代方法以产生具有多种先前未知的有益效果的多层层合物。这些新的双重双层层合物被设计成将两个基于薄型拉伸膜的双层层合物放置在一起。仅需要最小限度量的粘合剂来粘结所述两个双层层合物的膜表面，因为膜固有地比非织造物更易于粘结；因而这提供了显著的成本节省。另选地，两个双层层合物可通过热针穿孔方法、超声波粘结、压力粘结、或化学/热粘结经由点熔融组合，因此不需要使用粘合剂。

每个双层层合物均可具有范围为约20gsm至约55gsm的总基重，其中膜基重的范围为约10gsm至约30gsm，并且非织造物的基重范围介于约10gsm至约25gsm之间。可使所述两个双层层合物在它们的膜面上接触，所述双重双层层合物的总基重的范围为约40至约110gsm。

在一个实施例中，使用相同的两个薄型弹性体双层层合物来实现高性能的双重双层层合物，所述双重双层层合物比由两倍厚的单一膜制成的具有相等基重的三层层合物具有更好的机械完整性。该方法可用来例如产生低成本的拉伸双重双层层合物，它们的性能类似于当前用于吸收产品中的那些。一个用以产生最终双重双层层合物的选项是将所述双层层合物折叠到其自身上。

所述双重双层层合物可用相同的双层层合物或两个不同的双层层合物构造而成，所述两个不同的双层层合物由不同的膜和/或非织造物制成。所用的双层层合物优选地为下文所详述的挤出类型，其中方法的简化和成本的节约来源于消除了粘合剂和使用较低基重的纺粘非织造物的能力这两方面。可对通过粘合层合而不是挤出层合制成的双层层合物同样地进行相同的概念性方法，但由于存在粘合剂，成本结构将使得它们不太具有吸引力。所述双重双层层合物比先前公开的具有共挤出的3层膜的三层层合物结构具有更大数目的膜层，所述共挤出的3层膜包括弹性体芯和基于富含聚乙烯的制剂的两个薄型面层，所述制剂能够充当非织造物侧上的接合层和开放侧上的表层。例如，本发明的双重双层层合物可具有含6个、8个、10个或更多个层加上至少一个附加低含量粘合剂层的组合的多层膜，分别如图11、13和12所示。

使用双层层合物以生成全部或大部分尿布基础结构部件的有益效果包括降低了复杂性、令人惊讶地提高了韧性、以及有机会最小化粘合剂的使用和与它们相关的所有问题(复杂性、一致性/供应问题、透胶、和气味)。

本发明的双重双层层合物的一种有益效果是，所述双重双层层合物在活化期间表现出改善的耐刺穿性，这可转化为更深的啮合深度(DOE)(其生成具有较低永久变形和较高可实现的拉伸的拉伸层合物)或者进一步降低膜规格以实现成本节约的能力。所述可延展的(双组分)纺粘非织造物越易于活化，则活化限度越大，因而可用较低的膜规格来增进耐受性。另一个有益效果是，塑性层越多和/或越厚，则膜对机械活化的调控的塑弹性响应就可能越多。另一种有益效果是，双重双层层合物可提供以较高的生产线速度和较低的膜基重改善膜的可加工性的机会。在挤出层合中，非织造物为用于该方法的载体纤维网，其使得能够以非常低的膜基重生产双层层合物。也存在如下可能性：通过添加第三挤出机，层合物的边料或边缘可被再循环利用成所述多层膜结构内的附加聚合物层，而不产生特性上的有害改变。利用第三挤出机，也有可能将与塑性添加剂共混的边料再循环利用成所述多层膜结构内的附加聚合物层以提供具有塑弹性性能的材料。也存在如下可能性：通过添加第三挤出机，可产生多层膜结构，其包括具有高性能弹性体例如SBC的附加聚合物层。或者可结合较低成本的填充层以降低膜的总体成本。填充层和未填充层的适当组合可横跨膜的厚度产生微孔，并因此引入透气性。包括多层层合物的外覆盖件的优选的WVTR范围在约500gm/m²/天至约15,000gm/m²/天范围内。膜技术中已知的是，一种在拉伸的材料中避免针孔的方法是将两个单独拉伸的层粘结在一起。如果所述单独拉伸的层产生了针孔，则这两个层中的针孔将不太可能对齐以产生穿过这两个层的孔。在微孔透气膜技术中，在膜中产生微孔的拉伸也可生成可允许液体渗漏穿过膜的针孔。然而，通过将两个微孔膜层粘结在一起，在所粘结的双层膜的相同区域中，在每个层中产生针孔的可能性非常小。因此，这种被粘结的双层膜发生渗漏的可能性极小。但这不是由于在各个膜中不存在针孔；而是由于现有的针孔不在最终粘结的膜中对齐。当粘结的双重双层层合物结构被拉伸或机械活化时，发生相同的有益效果。

不受理论的约束，据信较薄的层在活化期间降低了微孔形成的风险和发生率，当存在时所述微孔可在活化期间或在使用期间导致重大损伤。这是尺度效应有益效果，其随着次层厚度的降低变得甚至更明显(较少的空间使所述孔形成并使应力集中)。即，所述层越接近微米尺度，则所述有益效果就越大。由柔性可延展的且吸能的材料制成的应力-扩散次层的引入可易于被设想为改善拉伸层合物的总体机械完整性的手段。表层配方落入所述类别。所述膜中的迅速的撕裂生长问题可由于存在紧密地粘结到膜的连续细丝纺粘非织造物而被进一步阻止，假定非织造物自身耐受所述活化并仅经历最小限度的损坏。

一般来讲，参见图7，挤出粘结层合物可包括接合到弹性体膜(其可包括多个膜层(例如A1、B、和A2)的至少一个非织造物(NW1)(其可具有多个层，例如SSS、SMS、SSMMS、SSM等)，其中A1和A2为所述多层膜的外层，并且B为内层。在本发明的一些实施例中，图7中的内层B可为分裂的。所述多层膜可包括具有一种或多种弹性体组分的至少两个内层、包含塑弹性组分的至少一个外层、和设置在至少两个内层之间的至少一个附加聚合物层。在其它实施例中，所述多层膜可包括具有一种或多种弹性体组分的至少一个内层、包含塑弹性组分的至少两个外层、和设置在至少两个层(它们包含一种或多种弹性体组分)之间的至少一个附加聚合物层。

例如，在图7所示的双层层合物中，B层可分裂成被标记为B1/C1/B2的层以形成具有图8所示5层膜的双层层合物。层B1和层B2为所述多层膜的内层，层A1和层A2为所述多层膜的外层，并且C1为介于所述多层膜的两个内层之间的附加聚合物层。层A1/B1/C1/B2/A2在一起可被认为是所述多层膜。图1所示的具有两个非织造物的层合物为具有改善的强度和韧性的层合物。粘合剂可能或者可能不用来将非织造物粘结到所述多层膜，或者它们可经由挤出层合方法粘结。

所述多层膜的一个或多个内层的弹性体组分可为聚丙烯和聚乙烯的共聚物，可为苯乙烯嵌段共聚物，可包括堆叠的聚丙烯和聚乙烯的共聚物层和苯乙烯嵌段共聚物层，或者可包含聚丙烯和聚乙烯的共聚物和苯乙烯嵌段共聚物的共混物。内层可包括多个次层，其中每个次层的厚度均小于约1微米。在一些实施例中，内层还可包括填料。

在一些实施例中，任何外层可包含聚乙烯，可为低密度聚乙烯，或者可为线性低密度聚乙烯，或者可为弹性体聚乙烯和塑性聚乙烯的共混物。在一些实施例中，外层可包括弹性体和/或塑性聚乙烯和烯属嵌段共聚物(例如，由Dow制造的Infuse 9107)的共混物。在一些实施例中，任何外层均可包含富含乙烯的共聚物(例如，乙烷-1-辛烯共聚物)，其中乙烯含量为10％至97％。在一些实施例中，任何外层均可包含由Dow制造的Infuse 9107和Elite 5800或Elite 5815的共混物。

在一些实施例中，所述附加聚合物层可将内层分裂成两个部分。在一些实施例中，所述附加聚合物层可将每个内层分裂成两个部分。在一些实施例中，至少一个附加聚合物层夹置或设置在至少两个不同的内层之间。在一些实施例中，所述附加聚合物层可经由挤出层合方法产生。在一些实施例中，所述附加聚合物层可包含塑弹性组分。在一些实施例中，所述附加聚合物层可为再循环利用的边料(仅边料、仅非织造物、或膜和非织造物)。在一些实施例中，所述附加聚合物层可为非织造物，所述非织造物具有包含至少一种弹性体组分的熔喷层。

在一些实施例中，聚合物层C可为约5gsm至约26gsm，或者可为总膜基重的约10％至约65％。在一些实施例中，聚合物层C可为约5gsm至约10gsm，或者可为总膜基重的约10％至约40％。在一些实施例中，聚合物层至少之一C可为约1gsm至约10gsm，或者可为总膜基重的约2％至约40％。在一些实施例中，所述附加聚合物层C可为与A1或A2(外层)相同的材料。

在一些实施例诸如一个双重双层层合物的实施例中，所述至少一个附加聚合物层可包含粘合剂或者为粘合剂，例如，苯乙烯嵌段共聚物粘合剂或基于聚烯烃的粘合剂。

双重双层层合物的另一个实例示出于图11中，其中两个多层膜双层层合物由附加聚合物层C1粘结在一起。所述多层膜结构可被认为是A1/B1/A2/C1/A3/B2/A4。在一些实施例中，所述附加聚合物层(C层)可为粘合剂。

本发明的多层层合物的有益效果可通过进一步分裂各层而被拓展。例如，在图12中，图11的每个B层均可被分裂并将其自己的附加聚合物层放置在它们之间。在一些实施例中，任何附加聚合物层(C层)均可为粘合剂。在一些实施例中，仅C2可为粘合剂。在一些实施例(图10)中，粘合剂层被分裂成两个层，并且可为基于塑弹性的膜、基于聚烯烃的膜、或弹性体膜的附加聚合物层(例如C2)被插入在所述两个粘合剂层之间。

在一些实施例中，所述多层结构可在纵向、横向，或这两个方向上被活化。在一些实施例中，被活化的多层结构可具有其初始尺寸的约10％至约95％的弹性可回复性。

一个实施例涉及使用包括三层、五层、或多层共挤出层的膜的双层层合物。必须考虑对树脂、非织造物、和构造的选择。可使用主要类别的粘合剂来将所述两个拉伸双层层合物粘结在一起，但基于聚烯烃的粘合剂可具有与所述系统的其它部件的更好的内在相容性。然后使所述双重双层层合物经受机械活化以释放所述拉伸。

另一个实施例设想到如下可能性：在将其组合到另一个双层层合物之前预应变所述双层层合物之一，并在相同的方向上再次活化所述组件。所述组合可在使预应变的双层层合物完全或部分地松弛之后进行。其也可在所预应变的层在层合过程中被保持在完全延伸的情况下进行。这后一种情形将构建高回复率。这样，可调控所述双重双层层合物的拉伸响应，因为所述两个层将以不同的方式响应于后续加载。

本发明的所述双层层合物的新型特征之一为在吸收制品基础结构中使用可延展的非织造物，所述可延展的非织造物能够以高应变速率承受大尺度的塑性变形而不经历显著的损坏。结果是活化的层合物，它们能够从非织造物获得它们的强度中的大部分。通过不必依赖于膜来提供强度，就能够使用较低成本的膜，因此提供了总体较低的成本，同时仍然实现了基础结构的任何部分中所需的强度。按耐受性判据来识别此类非织造物，所述耐受性判据通过在高速活化压机中测试它们来确定。比较非织造物在高速活化之前和之后的拉伸强度。限定最优选的可延展非织造物的耐受性判据是，被活化的非织造物(在所述特定应用所需的目标工程应变下进行活化之后)的拉伸强度是否不显著地低于非活化的非织造物的拉伸强度。例如，将非织造物在“高速研究压机”HSRP上活化至约245％的工程应变，所述压机具有包括相互啮合的齿的一对平板，所述齿具有约4.06mm的啮合深度和约2.49mm的节距。可用于本发明的双层层合物的可延展非织造物在活化之后保持至少约30％的拉伸强度，或者在活化之后保持大于约60％的拉伸强度，或者在活化之后保持大于约80％的拉伸强度，或者在活化之后可保持约100％的拉伸强度。Autran的美国专利7,776,771和7,491,770公开了可用于本发明的可延展非织造物的附加实例。

除了表4和6中所示出的参数以外，可用于本发明的吸收制品的层合物还可具有如以下段落中所公开的参数。

可用于本发明的吸收制品的层合物可具有小于约0.4N/cm，约0.24N/cm，或约0.12N/cm的粘连力。

可用于本发明的吸收制品的层合物可具有约10gsm至约135gsm，约20gsm至约100gsm，约40gsm至约80gsm，或约50gsm至约60gsm的基重。

可用于本发明的吸收制品的层合物可具有约0.5至约3.5N/cm或约1至约2N/cm的层合物粘结强度(参见“拉伸测试”(模式II))。可用于本发明的吸收制品的层合物可具有约0.5至约2N/cm的层合物粘结强度(参见“T-剥离测试”(模式I))。

可用于本发明的吸收制品的层合物可具有大于约2N/cm，或大于约3N/cm或大于约4N/cm的极限拉伸强度(参见“拉伸测试”(模式II))。

可用于本发明的吸收制品的层合物可不含针孔。

可用于本发明的吸收制品的层合物可具有约100％至约700％，约120％至约450％，或约50％至约300％的断裂工程应变百分比。

可用于本发明的吸收制品的层合物、以及包括它们的部件(例如，外覆盖件、后耳片或前耳片、侧片)可为弹性的以至至少约50％，约70％，约100％，约130％，约175％，或约250％的工程应变。

可用于本发明的吸收制品的层合物可具有如通过两循环滞后测试测量的小于约10％的变形百分比、小于约40％的力松弛、和50％应变下的大于约0.10N/cm的循环1卸载力。在一些实施例中，层合物的变形百分比可为约20％或更小，约15％或更小，或约10％或更小，如通过具有70％应变第一加裁循环和70％应变第二加裁循环的两循环滞后测试所测量的。在其它实施例中，层合物的变形百分比可为约20％或更小，约15％或更小，或约10％或更小，力松弛小于约40％，并且50％应变下的循环1卸载力大于约0.10N/cm或大于约0.05N/cm，如通过具有130％应变第一加载循环和130％应变第二加载循环的两循环滞后测试所测量的。在一些实施例中，层合物的变形百分比可为约20％或更小，约15％或更小，或约10％或更小，力松弛小于约40％，并且50％应变下的循环1卸载力大于约0.10N/cm或大于约0.05N/cm，如通过具有165％应变第一加载循环和165％应变第二加载循环的两循环滞后测试所测量的。在一些实施例中，层合物的变形百分比可为约20％或更小，约15％或更小，或约10％或更小，力松弛小于约40％，并且50％应变下的循环1卸载力大于约0.10N/cm或大于约0.05N/cm，如通过具有200％应变第一加载循环和200％应变第二加载循环的两循环滞后测试所测量的。在一些实施例中，在升高的温度下测量层合物滞后力(例如，在34摄氏度或38摄氏度下测量以模拟吸收制品的穿着条件)，使用的是具有包括最大100％应变，或130％应变，或165％应变，或甚至200％应变的第一加裁循环和第二加裁循环的两循环滞后测试。层合物可具有50％应变下的大于约0.10N/cm或大于约0.05N/cm，或大于约0.02N/cm的循环1卸载力，如通过在约34摄氏度，或约38摄氏度下进行的并具有包括最大应变100％应变，或130％应变，或165％应变，或甚至200％应变的第一加裁循环和第二加裁循环的两循环滞后测试所测量的。

本发明的多层层合物可在纵向(MD)和/或横向(CD)上被活化，并具有至少10％应变至约300％应变，或至少50％应变至约250％应变，或至少75％至约175％应变的拉伸水平(1N/cm力下的工程应变百分比，如通过拉伸测试所测量的)。在一些实施例中，可使用梯度DOE(在一些区域中比在其它区域中深)来活化层合物以生成具有包括高拉伸水平的区域和包括较低拉伸水平的其它区域的拉伸层合物。

在一些实施例中，层合物或多层膜可被活化并具有约10％至约95％的应变回复百分比(PRS)。在一些实施例中，层合物或多层膜可被活化并具有约5％至约90％的永久性变形(活化后变形)。在一些实施例中，多层膜可被活化，其中活化的多层膜的拉伸强度为所述多层膜在活化之前的拉伸强度的至少约30％至约100％。在一些实施例中，层合物可被活化，其中活化的层合物的拉伸强度为层合物在活化之前的拉伸强度的至少约30％至约100％。

本发明的多层膜和层合物可通过一种活化手段或多种活化手段的组合被机械活化，包括通过相互啮合的齿轮或板来活化所述纤维网、通过增量拉伸来活化所述纤维网、通过环轧来活化所述纤维网、通过拉幅机框拉伸来活化所述纤维网、以及沿纵向在辊隙之间或在以不同速度运行的辊叠堆之间活化所述纤维网。增量拉伸罗拉可用来在MD，CD上、成一角度地、或它们的任何组合活化多层膜和层合物。用于增量拉伸的啮合深度可为例如约0.05英寸至约0.40，约0.10英寸至约0.30英寸，或约0.16英寸至约0.25英寸。在一些实施例中，用于增量拉伸的啮合深度为约0.05英寸，约0.10英寸，约0.15英寸，约0.20英寸，约0.25英寸，约0.30英寸，约0.35英寸，或约0.40英寸。啮合深度可为例如至少约0.05英寸或至少约0.10英寸。啮合深度可为例如不超过约0.10英寸，不超过约0.18英寸，不超过约0.25英寸，不超过约0.30英寸，不超过约0.35英寸，或不超过约0.40英寸。啮合节距可为例如约0.060英寸至约0.200英寸，约0.080英寸至约0.150英寸，或约0.100英寸至约0.125英寸。另外，层合物还可在商业速率下经由例如环轧活化方法被活化。所述活化可紧接在挤出层合过程之后进行，或者可在层合物从其所被贮存在其上的辊被退绕时进行。

本发明所公开的所有多层膜均可被包括在吸收制品的外覆盖件中。例如，吸收制品可包括顶片、外覆盖件、和设置在顶片和外覆盖件之间的吸收芯，其中外覆盖件包括具有至少一个非织造层和至少一个多层膜的层合物。

双重双层层合物的组合

在其它实施例中，可组合具有不同拉伸和恢复特性的两个双层层合物以产生具有独特梯度拉伸特征的新结构。例如，可将高恢复双层层合物条施加到基体塑弹性双层层合物的一部分上，所述部分表现出某种更大的可测量的永久变形量。当所述组合经受初级变形循环时(如通过机械活化产生的初级变形循环)时，由于这些相邻区域的持久成形以及应变和回复率的差别，能够在基体双层层合物内相邻于高回复双重双层层合物生成收紧材料区域。在后续加载时，包括所述高恢复双层层合物的双重双层层合物条将显著地比其附近的材料拉伸得更多，并将在整个范围内恢复，这不同于其附近的材料，所述其附近的材料将表现出仅越过某个应变值的变形。因此，在第一拉伸之后，由所述两个双层层合物制成的条将首先且仅独自地拉伸并再次变形至如下点，在所述点处，相邻的塑弹性部件也将参与所述变形。塑弹性双层层合物中的塑性部件越大，则相邻区域中的聚拢的外观就越大，并且应变值(其中所述变形处在所述织物的一部分中)就越大。最终的聚拢量可用替换塑弹性膜的完全塑性膜来实现，并且折衷结果为具有更大塑性部件的层合物中的较低的残余弹性。如果所述高恢复顶部双层层合物在被粘合性地粘结到底部双层层合物之前实际上被预应变并保持处于张力下，则所述聚拢效应也可被进一步增强。该类型的多层层合物将最佳地适用于构造腿围或腰带特征部。

所述两个双层层合物层可为基于聚烯烃的膜，它们具有良好的可加工性。它们可通过挤出层合而由例如苯乙烯嵌段共聚物制成，并以若干倍于用以制备挤出膜的速率的速率被拉伸至非常薄的层。

在一些实施例中，一种吸收制品包括具有第一双层层合物和第二双层层合物的基础结构复合结构，所述第一双层层合物为塑弹性的并表现出不可恢复拉伸和可恢复拉伸的组合，具有如通过“应变回复百分比测试”(PSRT)测量的约10％至约95％的应变回复百分比(PRS)，所述第二双层层合物设置在第一双层层合物的面积的约10％至约100％上，其中第二双层层合物具有至少与第一双层层合物相同的可恢复拉伸分量(即，至少相同的或较高的应变回复百分比)，并且基础结构的组合的双层层合物区域具有最多约90克/平方米的基重。在一些实施例中，所述双层层合物中的至少一者在制品的横向上提供360度拉伸。即，当吸收制品在使用时，所述双层层合物中的至少一者提供围绕例如吸收制品穿着者的腰部的拉伸。在制品的横向上提供360度拉伸的所述双层层合物可自身重叠。在一些实施例中，所述双层层合物之一可在被附接到另一个双层层合物之前被折叠到其自身上。在一些实施例中，所述组合的第一双层层合物和第二双层层合物提供围绕例如吸收制品穿着者的腰部的拉伸。在一些实施例中，第二双层层合物设置在第一双层层合物的面积的约10％至约100％上。

在一些实施例中，可拉伸区域或包括至少一个双层层合物的基础结构的区域可具有小于约90gsm的基重。在一些实施例中，制品中的任何指定的双重双层层合物可具有最多约90gsm的基重。在一些实施例中，制品中的总双重双层层合物基重可为最多约90gsm。在一些实施例中，第一双层层合物和第二双层层合物在一起可具有至少约2N/cm或至少约3N/cm或至少约4N/cm的活化后拉伸强度。一些实施例可包括第三双层层合物。在一些实施例中，第一双层层合物和第二双层层合物可由粘合剂、经由超声波粘结、热粘结或压力粘结、或在热针孔形成期间经由融合粘结在一起。在一些实施例中，第一双层层合物和第二双层层合物可具有膜部分，所述膜部分可为弹性体聚烯烃，诸如弹性体聚乙烯、弹性体聚丙烯、或茂金属弹性体聚丙烯。在一些实施例中，第一双层层合物和第二双层层合物可具有膜部分，所述膜部分为弹性体烯烃嵌段共聚物。在一些实施例中，第二双层层合物可具有膜部分，所述膜部分为苯乙烯嵌段共聚物。在一些实施例中，第一双层层合物和第二双层层合物通过挤出层合制成。

在一些实施例中，第二双层层合物可在设置在第一双层层合物上之前被预应变。在一些实施例中，基础结构结构具有纵向和横向，并且基础结构结构的拉伸元件可在纵向或横向或两者上被活化。另外，基础结构结构的拉伸元件还可用异形活化方式(改变的啮合深度)在纵向或横向或两者上被活化。在一些实施例中，在纵向和/或横向或两者上，活化的基础结构结构的拉伸强度可为基础结构结构在活化之前的拉伸强度的至少约30％至约100％。在一些实施例中，基础结构复合结构可具有加强片。在一些实施例中，制品可为具有侧缝的裤，在其它实施例中为具有位于耳片部件的边缘的紧固件的胶粘制品，并且在其它实施例中，制品还可包括腰带、两个腿围、和两个侧部，其中由腰带、两个腿围、和两个侧部组成的组之一包含第二双层层合物。

用于可拉伸翼片的双重层合物

在一些实施例中，双重双层层合物可用来构造吸收制品的可拉伸翼片。在一些实施例中，可拉伸翼片可为胶粘尿布的后耳片或裤产品的侧片。

当前的胶粘产品的拉伸后耳片和裤侧片通常由相对高基重(55-70gsm)的基于苯乙烯的弹性体芯和聚烯烃表层的膜制成以帮助缓解其固有粘着性。将所述膜的条粘合地粘结到一对非织造物上，这需要大量的粘合剂以将非织造物固定到弹性膜上，尤其是在拉伸-活化的区域中。此类耳片通常被活化以在施加1N/cm的力的情况下在这些区域中提供多至约120％的工程应变(如通过“拉伸测试”模式II测量的)。层合物的强度大部分来自膜，其中仅最小限度的贡献来自粘合剂层和被活化的非织造物，它们在活化期间承受大量的损坏。耳片经由压缩点焊接被组合到基础结构，这可能带来与不同类别的材料和相容性相关的难题。

在本发明中，每个可拉伸翼片可包括薄型双层层合物条，所述条使用最少量的粘合剂接合到另一个双层层合物以生成双重双层层合物区域。已发现这些双重双层层合物后耳片和侧片在韧性和活化耐受性方面提供比所述两个部件的总和意料不到地优异得多的特性。

来自所述双重双层层合物构造的一种有益效果可为，由于减少了成本，可提供更宽的后耳片或侧片材料条。这可允许将更大面积的材料用于活化，这继而允许以相等的环辊啮合深度(DOE)产生更多拉伸或者具有以较低DOE产生相同量的拉伸，因此进一步最小化了被活化的非织造层中的任何强度损耗，或者减小了用于强度的非织造物基重要求。具有较大面积的后耳片的另一种有益效果是对穿着者皮肤的压力较低，这可减少或消除红印记，同时也更好地覆盖皮肤。用于尿布侧片的基于苯乙烯的膜的高成本使得更宽的材料条的使用成为不可行的。

在一些实施例中，一个双层层合物的顶部上的区域或介于所述双重双层层合物之间的区域可为用于退绕前体硬化物(例如厚的非织造层)的位点，所述前体硬化物通过使用类似压缩点焊接的包覆粘结方法而变成硬化部件。可选择粘结图案和硬化前体的种类以在选择性位置中构建最期望量的硬度。在所述包覆粘结之前，可能没有必要使用粘合剂来钉住所述硬化前体。引入此类变硬区域的目的是管理与翘曲或颈缩相关的问题，它们通常与拖曳拉伸层合物相关联，并且就美观和穿着体验而言对于消费者来讲可为不可取的。选择使用对非织造物前体的包覆粘结是受到其在经由选择所述包覆粘结图案来设计适当的硬度特征的过程中所提供的灵活性的推动。

此类拉伸后耳片和侧片构造的示例将考虑制备双层层合物，所述双层层合物具有基于弹性体的聚丙烯的弹性体芯(诸如Vistamaxx或Versify)、具有基于聚乙烯的表皮(例如，Infuse和LLDPE/VLDPE共混物)的三层膜，膜基重的范围为约10至约33gsm。所述膜可另选地为5个或更多个膜层以便改善它们的特性平衡。所述双层层合物可按高达约300ft/min，约400ft/min，或约500ft/min的生产线速度来制造。所述非织造物可从多种可延展的双组分纺粘纤维网中选择，它们的基重范围为约10至约25gsm。由于在所述双层层合物的构造中使用极少或不使用粘合剂，因此无需在可延展的纺粘非织造构造中引入一个或多个熔喷层，因为包括该层通常只是为了提供对透胶的阻隔件。

用于后耳片或侧片组件中的这两个双层层合物可为类似的。然而，较低基重的双层层合物可具有约20至约35gsm的总基重(约10至约25gsm的膜和约10至约25gsm的非织造物)，并且顶部双层层合物可具有约20至58gsm的基重(约10至约33gsm的膜和约10至约25gsm的非织造物)。在具有约2至约5gsm的粘合剂的情况下，通过粘合层合两个双层层合物制成的所述多层层合物区域的总基重将在约45至约98gsm的范围内。

加强片可通过如下方式产生：退绕约40gsm至约60gsm的厚层的低成本聚丙烯非织造物的条以及将它们插入到两个本发明的双层层合物条之间。可执行压花或压缩焊接，其中将辊安装成平行于活化辊或甚至作为某种独立操作的一部分。生产线可按高达约300ft/min，约400ft/min，或约500ft/min的速度运行。局部硬度可有益于外覆盖件的特定区域，诸如减小或消除不期望的翘曲或折叠，或者就后耳片层合物而言，改变拉伸状态中的应力分布。

低成本拉伸后耳片的一个具体示例可包括约25gsm的薄型基体的双层层合物(约10gsm的基于Vistamaxx的膜的膜和约15gsm的50/50PP/PE可延展的纺粘SSS双组分)和具有相等或较高固有强度和拉伸/恢复特性的较厚的双层层合物条。这些条可为约60mm宽，并且它们之间可被分开约20mm和约30mm的间距。这后一种基于Vistamaxx的膜可具有约30gsm的基重。其可包括由TPE比如Adflex或Styrenics制成的分散相，或者其可与此类弹性体树脂共挤出为4层或更多层的膜。或者其也可只是为相同的基于Vistamaxx的组合物或仅具有一些分散在其中以提高其强度的附加聚丙烯。这后一种双层层合物的非织造物可为与具有约20gsm的较高基重的另一个SSS双组分相同的类型。粘合剂熔喷层可施加于其中所述两个双层层合物被连接的位置中。最后，在其中所述胶带和钩被定位的位置中，可将高基重的SSS纺粘聚丙烯条放置在拉伸区域之外。可按约5.5mm的啮合深度用一组相互啮合的环辊进行活化，所述环辊具有约60mm的宽度和约3.81mm的节距，能够产生在横向上在1N/cm下具有约100％的工程应变的拉伸层合物，如通过“拉伸测试”(模式II)所测量的。可在室温和足以将这些层熔合在一起但又足够低而不产生孔的压力下将所述包覆粘结图案施加在那些区域上。

在一些实施例中，吸收制品包括一对可拉伸翼片，每个可拉伸翼片包括第一双层层合物和第二双层层合物，所述第一双层层合物表现出如通过“应变回复百分比测试”(PSRT)所测量的至少约80％的应变回复百分比(PRS)；并且所述第二双层层合物也表现出至少约80％的应变回复百分比(PRS)；其中每个可拉伸翼片的组合的双层层合物具有不超过约90克/平方米的基重，并且其中每个双层层合物的聚合物材料包含至少50重量％的聚烯烃，或至少60重量％的聚烯烃，或至少70重量％的聚烯烃，或至少80重量％的聚烯烃。第一双层层合物和第二双层层合物可通过挤出层合来制成。在一些实施例中，每个可拉伸翼片可在纵向和/或横向上被活化。在一些实施例中，每个可拉伸翼片的拉伸强度可为可拉伸翼片在活化之前的拉伸强度的至少约30％至约100％。在一些实施例中，任一或两个可拉伸翼片均可(但可能不是必须)具有加强片。

挤出粘结层合物

挤出粘结层合物(EBL)详细描述于美国公布2010/0040826中。一般来讲，参见图1,7,8和9，本发明的EBL可包括接合到弹性体膜(其可包括多个膜层(例如，A1/B1/C1/B2/A2或A1/B/A2))的至少一个非织造物(NW1)(其可具有多个层，例如SSS、SMS、SSMMS、SSM等)。

本发明的弹性体膜可包括至少一个接合外层(A1)、包含一种或多种弹性体组分的至少两个内层(B)、和结合在内层中的两个之间的至少一个附加聚合物层(C)。在某些实施例中，可用于本发明的吸收制品中的层合物可包括表层(A2)，所述表层可在成分上与接合层相同。本发明的另外的实施例可包括两个非织造物，使得(1)第一非织造物(NW1)经由第一接合层(A1)接合到所述EBL，并且第二非织造物(NW2)经由第二接合层(A2)接合到所述EBL，如图1所示，或者(2)使得第一非织造物(NW1)经由接合层(A1)接合到所述EBL，并且第二非织造物(NW2)经由粘合剂接合到所述EBL，如图6A所示。另外，如图6A、6B和6C所示，本发明的实施例还可包括非织造物，所述非织造物经由与一种或多种粘合剂结合(其可被称为“粘合剂辅助”)的接合层而接合到膜。粘合剂1和2可在成分上相同或者可不同。另外，粘合剂1和2还可通过相同或不同的手段被施加(例如，粘合剂1可被槽式涂布，而粘合剂2可被喷涂)。

下文描述了可存在于所述挤出粘结层合物中的各类型的材料。

A.弹性体膜

一个或多个弹性体膜层(在图1中被示出为层A1、B1、C1、B2、和A2)在层合物的使用期间可提供所期望的延伸量和回复力。如上所述，弹性体膜可包括一个或多个膜层。可用于一个或多个弹性体膜层的许多合适的弹性材料包括合成橡胶或天然橡胶(例如，交联聚异戊二烯、聚丁二烯和它们的饱和型式(氢化后)、和聚异丁烯)；基于多嵌段共聚物的热塑性弹性体，诸如包括共聚合的橡胶弹性体嵌段的那些，它们具有聚苯乙烯嵌段(例如，苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯、苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯、苯乙烯-乙烯/丙烯-苯乙烯、和苯乙烯-丁二烯/异戊二烯-苯乙烯，包括它们的氢化形式和非氢化形式)；基于聚氨酯的热塑性弹性体；聚酯；聚醚酰胺；弹性体聚烯烃，包括聚乙烯和聚丙烯；弹性体聚烯烃共混物；以及它们的组合。

例如，可用于弹性体膜的一组可用的弹性体聚合物为乙烯基亚芳基和缀合二烯单体的嵌段共聚物，诸如AB、ABA、ABC、或ABCA嵌段共聚物，其中A片段可包括亚芳基诸如聚苯乙烯，并且B片段和C片段(对于包括B片段和/或C片段的那些实施例)可包括二烯诸如丁二烯或异戊二烯。一组类似的较新的弹性体聚合物为乙烯基亚芳基和氢化烯烃单体的嵌段共聚物，诸如AB、ABA、ABC、或ABCA嵌段共聚物，其中A片段可包括亚芳基诸如聚苯乙烯，并且B片段和C片段(对于包括B片段和/或C片段的那些实施例)可包括饱和烯烃诸如乙烯、丙烯、或丁烯。合适的嵌段共聚物树脂容易地购自Polymers(Houston，Texas)、Dexco^TMPolymers LP(Planquemine，Louisiana)、或Septon^TMCompany ofAmerica(Pasadena，Texas)。

可用于弹性体膜的另一个可用组的弹性体聚合物为基于烯烃的弹性体。在一个实施例中，弹性体膜包括多烯属弹性体(POE)。POE的实例包括烯烃嵌段共聚物(OBC)，它们为由The Dow Chemical Company(Midland，Michigan)以商品名INFUSE^TM出售的聚乙烯弹性体共聚物。POE的其它实例包括由ExxonMobil Chemical Company(Houston，Texas)以商品名出售的并且/或者由Dow Chemical(Midland，MI.)以商品名VERSIFY出售的聚丙烯和聚乙烯的共聚物。

对于弹性体膜，可将其它聚合物共混到所述组合物中以增强所期望的特性。例如，可将线性低密度聚乙烯加入到膜组合物中以降低聚合物熔体的粘度并增强挤出膜的可加工性。可加入高密度聚乙烯以防止其它聚合物与老化相关的降解。已发现聚丙烯改善弹性体的稳健性并改善所述膜对针孔的产生和撕裂的抗性。另外，基于聚丙烯的热塑性弹性体反应器共混物(例如，购自LyondellBasell Industries(Laporte，TX)的ADFLEX)可用来增大所膜的韧性，如WO 2007/146149中所公开。

关于弹性体聚丙烯，在这些材料中，丙烯代表聚合物主链的主要组分，因此，任何残余结晶度均具有聚丙烯晶体的特性。嵌入丙烯基弹性体分子网络中的残余结晶实体可起到物理交联的作用，从而提供聚合物链锚定能力，所述能力改善弹性网络的机械特性，诸如高恢复、低永久变形和低载性松弛。弹性体聚丙烯的合适的示例包括弹性无规聚(丙烯/烯烃)共聚物、包含立构误差的全同立构聚丙烯、全同立构/无规立构聚丙烯嵌段共聚物、全同立构聚丙烯/无规聚(丙烯/烯烃)共聚物嵌段共聚物、立构嵌段弹性体聚丙烯、间同立构聚丙烯嵌段聚(乙烯-共丙烯)嵌段间同立构聚丙烯三嵌段共聚物、全同立构聚丙烯嵌段区域无规聚丙烯嵌段全同立构聚丙烯三嵌段共聚物、聚乙烯无规(乙烯/烯烃)共聚物嵌段共聚物、反应器共混聚丙烯、极低密度聚丙烯(或换句话讲超低密度聚丙烯)、茂金属聚丙烯、以及它们的组合。包括结晶的全同立构嵌段和非晶态的无规立构嵌段的合适的聚丙烯聚合物描述于例如美国专利公布6,559,262、6,518,378和6,169,151中。合适的具有沿聚合物链的立体误差的全同立构聚丙烯描述于美国专利6,555,643和EP 1 256 594 A1中。合适的实例包括弹性体无规共聚物(RCP)，其包含渗入主链中的丙烯与低含量共聚单体(例如，乙烯或高级α-烯烃)。合适的弹性体RCP材料可按名称VISTAMAXX和VERSIFY获得，如上所述。

在另一个实施例中，本发明的弹性体膜可包括多个层。另外，弹性体膜还可包括具有ABA型或ABCBA型或ABCA型构造的共挤出多层膜。所述两个A层可包括相同的组合物，并形成所述膜的外层，所述外层也可称作“表”层、“表面”层或“接合”层。在本发明中，表层可在成分上相同于接合层。B层(其形成一个或多个内层的“芯”)可在成分上相同于A层，或者B层可包括不是A层的组合物。C层(其形成介于内层中的两个之间的一个或多个附加聚合物层)可在成分上相同于A层或B层，或者C层可包括不是A层或B层的组合物。多层弹性体膜的每个层均可包括弹性体聚合物，或者这些层可在每个层中单独地或以组合形式包括弹性体或热塑性非弹性体聚合物。

对于其中弹性体膜为ABA或ABCBA构造的多层膜的实施例，A层(它们为表层或接合层)可包括弹性体聚合物。对于A层，使用基于聚烯烃的弹性体可为所期望的。已意料不到地发现，包含POE的A层改善了弹性体膜的可加工性，如上所述，甚至当芯层为苯乙烯嵌段共聚物(SBC)或其它不太可加工的聚合物时也是如此。另外，如上所述，所述膜的表面上的POE可具有更大的化学亲和力以使多烯属织物接合到层合物中膜的表面。这更大的化学亲和力可改善介于膜表面和非织造物之间的层合物强度。

所述多层弹性体膜的内B层(例如，A1/B1/C1/B2/A2或A1/B/A2)可包含任何弹性体聚合物。在一个实施例中，内层、或所述附加聚合物层C、或两者中的一者或多者可为SBC，诸如苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯(SIS)、苯乙烯-乙烯丁二烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-乙烯-丙烯(SEP)、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)、或苯乙烯-乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEEPS)嵌段共聚物弹性体、或它们的共混物。SBC弹性体表现出优异的弹性体特性。所述多层弹性体膜中SBC弹性体的存在产生具有优异的拉伸和回复特性的膜。然而，如前所述，不饱和SBC弹性体在它们过热时易于热降解，并且饱和SBC趋于非常昂贵。另外，SBC还可能难以加工并挤出成膜，尤其是本发明的薄膜。在另一个实施例中，所述多层膜的内B层可为热塑性聚烯烃，诸如上述弹性体聚丙烯、上述主要为乙烯单体的烯烃嵌段共聚物、上述基于聚丙烯的热塑性弹性体反应器共混物、以及它们的组合。在另一个实施例中，所述多层膜的内B层可包含SBC和热塑性聚烯烃。

除了所述多层膜的内层中的弹性体聚合物以外，还可将其它聚合物组分加入到内层组合物中以改善膜的特性。例如，可将线性低密度聚乙烯加入到膜组合物中以降低聚合物熔体的粘度并增强挤出膜的可加工性。可加入高密度聚乙烯以防止其它聚合物与老化相关的降解。已发现高抗冲聚苯乙烯(HIPS)控制膜的模量，改善膜的韧性，并降低弹性体材料的总体成本。

在本发明中，均聚物聚丙烯(hPP)可被共混到内层(B)中的一者或多者中或共混到附加聚合物层(C)组合物中以改善可加工性。hPP为一种形式的聚丙烯，其为高度结晶的并包含基本上100％的丙烯单体。已发现具有hPP的基于SBC的弹性体膜能够以更薄的规格被挤出并具有改善的规格均匀度，并且加入hPP可减小膜在挤出期间经历拉伸共振的趋势。

本发明的弹性体膜可任选地包含其它组分以改进膜特性，有助于加工膜，或改进膜的外观。可作为加工助剂加入粘度降低聚合物和增塑剂。可加入其它添加剂诸如颜料、染料、抗氧化剂、抗静电剂、增滑剂、发泡剂、热和/或光稳定剂、和无机填料和/或有机填料。这些添加剂可任选地存在于多层弹性体膜的一个层、若干个层、或所有层中。

为了制造薄规格的弹性体膜，可控制弹性体膜的平均基重。如果聚合物难以加工，则所述聚合物的挤出膜很可能将难以控制。这种控制的缺乏见于比如波动的基重、拉伸共振、纤维网撕除之类的问题、以及其它显著的问题。如上所述，SBC弹性体趋于具有相对较差的可加工性，因此非常难以制造出具有受控基重的膜。这些问题仅当试图制造出具有较低基重的膜时才被放大。

然而，通过挤出包含POE聚合物的膜或者POE聚合物外层(例如，接合层或表层)，弹性体膜的可加工性得到改善、并且减少或消除了与基重控制相关联的问题。本发明人已发现，当外层包含POE聚合物时，薄规格的膜远远更易于制造，甚至在芯层中存在高浓度的SBC的情况下也是如此。

与制造较低基重的膜相关的另一个问题是它们的减小的质量，其致使所挤出的聚合物纤维网更快地固化。如果所挤出的聚合物纤维网固化得太快，则聚合物膜“被锁定”成那时所存在的厚度。这种情况直接相当于吹塑膜技术中所经历的“霜线”。一旦膜已固化，就不能够被容易地拉伸至更薄的规格。这对于弹性体比如不饱和SBC来讲尤其是个问题，所述弹性体在受热至过高温度时易于热降解。只是将不饱和SBC加热至较高的温度以补偿挤出纤维网的所述减小的质量可能是不够的。

然而，POE弹性体聚合物比SBC弹性体更具热稳定性，因此可受热至更高的温度而不降解。这增大了存在于所挤出的聚合物纤维网中的总热量，因此所述纤维网在固化之前释放出更多的热量。POE与SBC相比也在较低温度下固化，因此在所挤出的聚合物的温度和所述膜固化时的温度之间存在更大的差别。本发明人也已意料不到地发现，共挤出基于POE的外层内的基于SBC的芯允许所述共挤出的多层膜在较高的总体温度下被挤出，从而一定程度地补偿了所述较小质量热损失，并且也增加了熔融挤出物固化所用的时间。这允许制造商挤出所述多层弹性体聚合物膜，并在所述膜固化之前将其拉伸至较低的基重。

可能期望本发明的某些方面使用小于约65gsm，或小于约40gsm，或小于约30gsm，或小于约20gsm，或小于约15gsm，或小于约10gsm但大于约1gsm或约5gsm的弹性膜。所述膜的近似基重可根据称作“质量平衡”的通常理解的方法来测量。另外，所述膜的厚度可使用SEM或光学显微镜法来确定。本发明的弹性膜可具有在约1μm至约65μm，或约1μm至约40μm，或约1μm至约30μm，或约1μm至约20μm，或约1μm至约15μm，或约1μm至约10μm范围内的厚度(thickness)或厚度(caliper)(也称为z方向厚度)。

非织造物

弹性体膜可与非织造物组合。非织造物(在图1中被示出为NW1和NW2)可为可活化的片状材料，诸如织物。本发明的非织造物一般由纤维形成，所述纤维是以不规则方式使用诸如熔吹、气流成网、共成形、和梳理之类的方法互层的。在一些实施例中，非织造物可包括呈单层(S)或多个层(SSS)的纺粘纤维。在其它实施例中，不同直径或成分的纤维在单层中共混在一起，或者不同直径或成分的纤维可存在于多个层中，如呈纺粘-熔喷-纺粘(SMS)构造、纺粘-纺粘-熔喷(SSM)构造、和纺粘-纺粘-熔喷-熔喷-纺粘(SSMMS)构造。非织造材料的纤维可使用常规技术接合在一起，诸如热点粘结、超声波点粘结、粘合剂图案粘结、和粘合剂喷涂粘结。可用于本发明的可活化非织造物的实例包括美国专利6,417,121中所述的那些。可能期望使用包括衍生自可再生资源的纤维的可延展的非织造织物。例如，包括具有皮-芯型构型的多组分纤维的非织造物，其中外皮包含一种或多种热塑性聚合物，并且芯包含热塑性淀粉，如E.Bond的US6,623,854B2、和美国专利申请SN 09/853,131、09/852,888中所述。

这些织物可包括聚烯烃诸如聚丙烯或聚乙烯的纤维、聚酯、聚酰胺、聚氨酯、弹性体、人造丝、纤维素、热塑性淀粉、它们的共聚物、或它们的共混物或它们的混合物。关于对非织造物的详细描述，参见E.A.Vaughn的“Nonwoven Fabric Primer and Reference Sampler”，Association of theNonwoven Fabrics Industry，第3版(1992年)。

一个或多个部件或非织造层可包括双组分纤维。双组分纤维可为任何合适的构型。示例性构型包括但不限于皮-芯型、海鸟型、并列型、橘瓣型以及它们的组合(如美国专利5,405,682中所公开)。在本发明的一个任选实施例中，所述双组分纤维具有皮-芯型构型。外皮可主要包含聚乙烯，并且芯可主要包含聚丙烯。这些纤维可具有约0.5微米至约200微米或约10且至约40微米的直径或当量直径。

通常，将上述双组分纤维结合到非织造纤维网中。可通过向纤维网施加热和/或压力的方法诸如热点(即，点)粘结来实现结合。热点粘结可通过使纤维网穿过由两个辊形成的压力辊隙来实现，所述两个辊之一被加热并在其表面上包含多个凸起点，如美国专利3,855,046中所述。结合方法也可包括但不限于超声波粘结、通风粘结、树脂粘结、和水刺法。水缠结法通常涉及用高压水喷处理纤维网，以在需要加固的区域中借助机械纤维缠结(摩擦)加固纤维网，其中位点在纤维缠结的区域中形成。所述纤维可如美国专利4,021,284和4,024,612中所提出的那样被水刺。

可使用所有形状的纤维以形成本发明的非织造物。然而，包括“平坦”纤维诸如横截面为矩形或长方形的纤维的非织造物可比具有圆形横截面的纤维的非织造织物更好地接合到弹性体膜。另外，还可使用凹口纤维(即，多叶形，包括双叶形和三叶形纤维)。

本发明的非织造物可具有约5克/平方米(gsm)至75gsm的基重。在一个实施例中，非织造织物具有约5至约30gsm的基重。除非另有说明，否则本文所公开的基重是使用European Disposables and NonwovensAssociation(“EDANA”)方法40.3-90确定的。

接合层

控制弹性体膜和弹性体层合物的非织造物之间的粘结强度是一个重要方面。粘结强度可使用如“测试方法”中所述的模式II剥离来测量。根据层合方法，可通过多种方式来实现这些层之间的改善的粘结强度。如果这些层是通过粘合剂方法层合的，则可调节对粘合剂的选择、粘合剂的量、和所施加的用以粘结这些层的粘合剂图案以实现所期望的粘结强度。另外，对于EBL，还可通过使用接合层(在图1中被示出为A1和A2)来控制膜和非织造物之间的粘结强度，所述接合层可被选择成优化(包括增大或减小粘结强度)所述膜和非织造物之间的化学亲和力。具体地，包含乙烯和丙烯的共聚物或基于乙烯和丙烯的聚合物的共混物的接合层可通过适当地选择所述共聚物的乙烯含量而被“调谐”以提供与非织造物的最佳化学亲和力。例如，在包括具有聚乙烯外皮的双组分非织造物的层合物中，包含PE均聚物的接合层可具有与非织造物的过大的化学亲和力，而包含PP均聚物的接合层一般具有过小的化学亲和力。包含具有中间体乙烯含量(10-97重量％)的乙烯-丙烯共聚物的接合层提供在膜和非织造物之间产生最佳粘附力所需的化学亲和力，所述粘附力在活化过程中足以避免脱层但不足以在膜中导致不期望的针孔。

当构成所述膜的层通过挤出层合方法被层合时，必须小心地选择所述膜的特性以管理吞吐量、粘结、纤维网张力和控制、卷绕、退绕、和活化等等这些竞争性要求。如果本发明的挤出的弹性体膜为薄型规格(小于约30gsm)，则所挤出的膜具有较小的质量以在挤出方法中保持热。较小的质量是指所挤出的熔融层合物趋于非常快地固化。如前所述，当试图制造出更薄的膜时，这种快速固化产生问题。另外，如果被挤出的弹性体膜固化得过快，则更难以在所挤出的弹性体膜和挤出层合物中的任何非织造物之间实现足够的粘结强度。当弹性体膜的所挤出的聚合物对构成非织造基底的材料不具有非常大的化学亲和力时，这尤其是个问题。例如，SBC弹性体对通常用于非织造基底的多烯属材料不具有强效的天然化学亲和力。为了实现足够的粘结，SBC弹性体的层合物和非织造基底必须依赖于机械粘结力，诸如通过将非织造物的纤维嵌入到弹性体膜的表面中所实现的那些。遗憾的是，如果所述膜在接触非织造物之前已固化，则非织造物纤维不能够在不施加显著压力的情况下被嵌入到所述膜的固化的表面中。因此，层合物的各层之间的粘结强度较差，因而弹性体材料将易于剥离。此外，在利用本发明的薄型规格的弹性体膜的情况下，纤维向所述膜中的任何显著的渗透、或所述膜由辊隙或其它粘结压力引起的变形均可导致所述膜的无法接受的薄型区域，所述薄型区域可在后续加工或处理期间撕裂。在其它情况下，弹性体膜的化学亲和力可足够高从而获得可接受的层合物粘结强度，但层合物可能由于多种原因而难以活化，所述原因可包括非织造基底和膜在活化过程中的紧密的联接。此外，如果化学亲和力导致卡卷，则弹性体膜对于非织造物的高化学亲和力可在层合物的存储、运输和退绕过程中导致问题。

然而，关于该问题，POE弹性体对非织造物中的多烯属材料具有更大的化学亲和力，因为这些POE自身即为多烯属材料。POE对非织造物的化学亲和力是指这些层合物层更易于粘结，甚至在几乎没有来自嵌入的非织造基底纤维的机械粘结的情况下也是如此。此外，由于基于薄型POE的膜的固化速度不如基于SBC的材料那样快，因此所挤出的弹性体膜在其接触非织造物时仍然是半熔融且柔软的，这允许非织造纤维嵌入到所述膜的表面中。因此，本发明人已观察到，基于POE的弹性体膜或者包括基于POE的接合层的多层弹性体膜形成具有更强效粘结强度和更低的与包括PE外皮的双组分非织造物剥离的趋势的层合物。可按这种方式选择本发明的基于POE的表皮和接合层以便在制造过程的挤出步骤期间优化对非织造物的粘结，同时提供无粘性的表面以允许卷绕和存储双层层合物EBL而几乎不发生卡卷。

另一种用以改善接合层对本发明的EBL中的非织造物的粘结的手段是控制构成接合层的聚合物或聚合物的共混物的结晶速率。这在本发明的薄膜中具有许多优点。当与接合层对非织造物表面的化学亲和力合在一起时，结晶速率可有利于或限制纤维向表面中的渗透。例如，当选择具有高结晶速率的聚合物的共混物时，所述膜的面向外表面可被强化并被加固从而当在挤出层合过程的辊隙中接触非织造物的纤维表面时抵抗变形，对所述膜的品质产生有益效应。当然，过于快速的结晶可导致外表面过于抵抗流动而不能够实现与非织造物表面的足够的接触。因此，在另一个实例中，选择聚合物共混物以减小结晶速率，使得所述膜的面向外表面可保持柔软因而能够流动，从而在挤出层合过程中增大接合层和非织造物的接触面积和接触时间。本领域的普通技术人员将认识到，可通过成核助剂、剪切条件、工艺温度、增塑剂等来进一步调节结晶速率，并且结晶速率可对可用于本发明的吸收制品的EBL的熔合指数具有有限影响的或甚至不具有影响。可用于本发明的EBL的接合层的结晶速率在约1秒至约60秒，约3秒至约30秒，或约5秒至约20秒范围内。

表层

使用弹性体膜的一个难题是，用来制备所述膜的聚合物是固有地粘性的或发粘的。当弹性体膜被挤出并卷绕成卷时，所述膜将趋于粘着到其自身或“粘连”，从而难以或不可能退绕。当所述膜老化或存储在温暖环境中，诸如存储在存储仓库内时，粘连变得更明显。当弹性体膜被挤出到非织造物上以制备双层层合物并卷绕到辊上时，存在类似的问题，因为所述膜的发粘的表面将紧密接触所述双层层合物(当被卷绕时)的相对表面的大部分。这在制备吸收制品的过程中可阻止所述卷以商业速度退绕，并可导致对所述膜、非织造物或对两者的损坏。

能够以多种方式解决这些问题。例如，可使用抗粘连剂。抗粘连剂(它们通常为无机颗粒材料诸如硅石或滑石)可结合在所述膜的一个或多个层内。抗粘连剂也可扑粉到被挤出的膜的外表面上(当所述膜被形成时)。弹性体膜也可表面涂覆有非粘性的材料，诸如非粘连聚合物、脆性非粘连聚合物、表面涂料诸如漆或墨、和其它此类粉末涂料。另一种用以解决该问题的方式为共挤出非发粘的表层(在图1中被示出为A2–当NW2不存在时)以作为所述膜的一部分。表层可相同(化学上和/或物理上)于接合层。因此，参见图1，如果存在NW2，则A2可充当第二接合层。然而，如果A2形成层合物的外表面，其可充当表层。在后一种情况下，非织造物或第二双层层合物可在随后的独立过程中经由粘合剂或其它粘结手段(包括热粘结、射频粘结、压力粘结、超声波粘结、焊接、缝编等)接合到它。

本发明的接合层和/或表层的熔合指数可为约14％至约40％。本发明的非织造物的聚乙烯部分的熔合指数可为约80％至约100％。另外，本发明的非织造物的聚丙烯部分的熔合指数可大于约50％。另外，本发明的包括热塑性聚烯烃弹性体的多层膜的内层的熔合指数可为约10％至约30％。

本发明的表层可包括小于60％体积的所述多层膜。在其它实施例中，本发明的表层可包括小于50％，小于40％，小于25％，小于20％，小于15％，小于10％或小于3％体积的所述多层膜。可能期望具有在成分上相同的表层和接合层。

拉制聚合物

所述EBL的一个层或多层的组合可包括一种拉制聚合物或多种拉制聚合物的组合。在其中一种拉制聚合物或多种拉制聚合物的组合存在于两个或更多个层的实施例中，每个层中的拉制聚合物的量(按重量百分比计)可相等或不同。另外，存在于第一层中的拉制聚合物或拉制聚合物的共混物的组合物可在成分上相同于或不同于存在于第二层中的拉制聚合物或拉制聚合物的共混物。拉制聚合物为在膜的制备期间增加或增强一种或多种膜特性或加工特性诸如有助于可加工性的那些的聚合物。例如，拉制聚合物能够有助于生产减小规格的(即，薄)膜。在一些实施例中，拉制聚合物能够有助于膜挤出，诸如通过帮助提供增大的生产线速度或降低拉伸共振来实现。由加入拉制聚合物获得的其它可能的可加工性有益效果包括改善熔体帘的稳定性、提供平滑的膜表面、提供聚合物熔体的较低的粘度、提供更好的抗热性(例如，增大所述膜的热容量或热稳定性)、提供抗撕裂性、提供对针孔形成的抗性、提供受控且均匀的厚度、或提供均匀的组合物。拉制聚合物能够充当加工助剂，所述加工助剂润滑模头以减小(例如，弹性体聚合物)的粘着和熔融弹性体树脂的流动阻力。当然，拉制聚合物的加入可提供对膜挤出或可加工性的一种帮助或这些帮助的组合。

存在拉制聚合物的许多实例。例如，线性低密度聚乙烯(例如，由Dow Chemical Corp.(Midland，MI)提供的ELITE^TM5800)可被加入到所述膜组合物的层中以降低聚合物熔体的粘度并增强所挤出的膜的可加工性。高抗冲聚苯乙烯(HIPS)(例如，出自Dow Chemical Corp.(Midland，MI的STYRON^TM485)；出自IneosNova(Channahon，IL)的IneosNova 473D)可帮助控制膜的模量，改善膜的韧性，并减少弹性体材料的总体成本。聚丙烯可改善弹性体的稳健性并改善所述膜对针孔的产生和撕裂的抗性。可加入均聚物聚丙烯(hPP)(例如，出自Dow ChemicalCorp.(Midland，MI的INSPIRE^TMD118)；出自Total Petrochemicals(Houston，Texas)的聚丙烯3622)以改善可加工性。hPP为一种形式的聚丙烯，其为高度结晶的并包含基本上100％的丙烯单体。在一些实施例中，将hPP加入到包括弹性体聚合物(例如，苯乙烯嵌段共聚物)的层中，如下所述；在一些情况下，所述加入可导致如下的膜，所述膜可按更薄的规格挤出，具有改善的规格均匀度，或者具有减小的在挤出期间经历拉伸共振的趋势。

拉制聚合物可为线性低密度聚乙烯、丙烯、均聚物聚丙烯、高抗冲聚苯乙烯、和它们的混合物。拉制聚合物可为已使用单点催化剂诸如茂金属催化剂制备的聚合物，并且可为例如使用茂金属催化剂产生的聚烯烃(例如，由Dow Chemical Corp.(Midland，MI)提供的ELITE^TM5800)。拉制聚合物的身份和量可取决于所述层中的其它组分(例如，所述层中的基于烯烃的弹性体聚合物的身份)、所述膜的其它组分或(如果适用的话)构成所述膜的层合物的组分。拉制聚合物的总量可按能有效地增强一种或多种膜特性的量存在，所述膜特性在膜的制备期间有助于可加工性；例如，拉制聚合物的总量可按能有效地提供约25gsm，约20gsm，约15gsm，或约10gsm的膜规格的量存在。拉制聚合物的总量(即，所述一种或多种拉制聚合物的合并量)可为某个层的至少约5％，约10重量％，约15重量％，约20重量％，约25重量％，约30重量％，约35重量％，约40重量％，约45重量％，约50重量％，约55重量％，约60重量％，约65重量％，约70重量％，约75重量％，约80重量％，约85重量％，约90重量％，或约95重量％(即，拉制聚合物的总重量除以所述层的总重量)。在一些情况下，拉制聚合物的总量为所述EBL的至少约5重量％，至少约10重量％，至少约20重量％，或至少约45重量％。

粘合剂

参见图1，可在NW1和A1之间和/或A2和NW2之间使用粘合剂。粘合剂可为经由例如槽式涂布机和/或喷涂器施加的热熔性粘合剂。根据一个实施例，粘合剂可为商购得自Bostik Inc.(Wauwatosa，Wisconsin)的H2031、H2401、或H2861。通过使用粘合剂辅助，可在所述EBL的制造期间通过如下方式施加粘合剂：在即将接合所述膜挤出物具体地讲接合层(例如，A1)之前，将其施加于非织造物的表面(例如，NW1)。另外，第二非织造物(例如，NW2)可与根据本发明的EBL的外层(例如，A2)粘合地层合。另外，本发明的EBL(其可包括第一非织造物和第二非织造物(例如，分别为NW1和NW2)可粘合地接合到吸收制品的一个或多个部件，包括吸收芯、腰带、箍、顶片等。另外，本发明的EBL(其包括第一非织造物(例如，NW1))可通过将所述两个EBL的外表层粘合地粘结在一起而接合到第二EBL，其中第一EBL和第二EBL可为相同的或不同的。

本发明的吸收制品

本发明的多层层合物和双重双层层合物可构成吸收制品的一个或多个部件的至少一部分，包括底片、外覆盖件、侧片、腰带、前耳片或后耳片、以及它们的组合。例如，本发明的多层层合物和双重双层层合物可构成美国公布2005/0171499、2008/0208155、2007/0167929、和2008-0045917中所公开的裤或尿布外覆盖件的一部分。层合物和双层层合物可在结合到吸收制品中之前或之后经受附加工序。例如，包括层合物的吸收制品的一个或多个部件可通过如下方式被活化：使其穿过相互啮合的轮(环辊)以在CD或MD或两者上递增拉伸非织造物、接合层和/或表层并使它们变形或断裂。另外，包括层合物的吸收制品的一个或多个部件还可被开孔以改善穿过所述材料的空气流动和WVTR因而改善吸收制品在被穿着时的舒适度。可印刷、压花、纹理化、或相似地改进所述EBL以改善吸收制品的美观或甚至向穿着者提供某种功能或反馈。

图2和图3示出了根据本发明构造的吸收制品(被示出为裤状尿布20)。尿布20具有纵向中心线100和侧向中心线110。尿布20限定内表面50和相对的外表面52。内表面50一般包括在使用期间邻近穿着者的身体定位的尿布20的那部分(即，面向穿着者侧面)，而外表面52一般包括背离穿着者的身体定位的尿布20的那部分(即，面向衣服侧面)。

尿布20包括基础结构21，所述基础结构具有第一腰区或前腰区36、与前腰区36相对的第二腰区或后腰区38、和位于前腰区36和后腰区38之间的裆区37。腰区36和38一般包括当尿布20被穿着时环绕穿着者腰部的尿布20的那些部分。腰区36和38可包括弹性元件，使得它们围绕穿着者的腰部收紧以提供改善的贴合性和约束。胶粘尿布的腰区36和38可通过使用紧固系统诸如位于后腰区38中的突片围绕腰部被紧固，所述突片可被紧固到前腰区36。裆区37为当尿布20被穿着时尿布20的那部分，其一般定位在穿着者的两腿之间。

基础结构21的外周边由侧向端边56和纵向侧边54限定，所述侧向端边可被取向成大致平行于侧向中心线110，并且所述纵向侧边可被取向成大致平行于纵向中心线100，或者为了具有更好的贴合性，可为弯曲的或成角度的，如图所示，从而产生当在平面图中观察时“沙漏形”形状的衣服。在一些实施例中，纵向中心线100可对分端边56，而侧向中心线110可对分侧边54。

尿布20的基础结构21一般包括液体可透过的顶片22、外覆盖件24、和设置在顶片22和外覆盖件24之间的吸收芯组件23。

芯组件23可定位在外覆盖件24的面向穿着者表面上。芯组件23可经由任何合适的粘合剂或胶粘剂32(如图所示)或经由本领域已知的任何其它合适的手段(例如，热粘结、射频粘结、压力粘结、超声波粘结、焊接、缝编等)接合到外覆盖件24。在一些实施例中，芯组件23在尽可能少的位置中附接到外覆盖件24；这可使得外覆盖件24的外观和触感更柔软。用于将芯组件23附接到外覆盖件24的合适的实例包括美国公布2007/0287982中所述的附接装置。用于将芯组件附接到外覆盖件的其它合适的实例包括美国公布2007/0287983中所述的附接装置。

另一方面，为了使得所述设计更防篡改，可能期望将芯组件23沿芯组件23的周边的至少一部分(如果不是全部的话)附接到外覆盖件24；或者在所述周边的内侧的小距离(约5-20mm)处附接。例如，芯组件23和外覆盖件24之间的粘结面积可为附接到外覆盖件24的芯组件23表面积的小于约70％，或者作为另一个实例，小于约50％，或者作为另一个实例，小于约20％。

芯组件23为提供大部分的吸收功能和约束功能的尿布20的部分。吸收芯组件23包括吸收芯26，它们两者均可相对于纵向中心线100和/或侧向中心线110中的任一者或两者对称地设置或非对称地设置。如图所示，吸收芯26和芯组件23相对于纵向中心线100和侧向中心线110两者均为对称的。

吸收芯26可包括通常用于一次性尿布和其它吸收制品的多种多样的液体吸收材料。合适的吸收材料的示例包括粉碎的木浆(例如，透气毡绉纱纤维素填料)；熔喷聚合物(包括共成型的)；化学硬化、改性或交联的纤维素纤维；包裹物和薄纸层合物；吸收泡沫；吸收海绵；超吸收聚合物；吸收胶凝材料；或任何其它已知的吸收材料或材料组合。吸收芯26可包括(1)流体采集部件，其采集流体流出物并远离穿着者的身体分隔流出物；(2)流体分配部件，其将流体流出物重新分配至从初始流出物加裁点移位的位置；和/或(3)流体存储部件，其保持按重量计大部分的流体流出物。一种合适的包括采集层、分配层、和/或存储层的吸收芯描述于美国专利6,013,589中。一种合适的在吸收芯内具有最小限度的吸收纤维材料(即，基于吸收芯的重量，不超过约20重量％)的吸收芯描述于U.S.2004/0167486中。其它合适的吸收芯构型讨论于美国公布2003/0225382、2006/0155253、和2006/0155254中。可能期望具有不含或基本上不含任何吸收纤维材料(即，不含透气毡)的吸收芯和/或吸收组件，如美国公布2005/0171499中所述。

在一些实施例中，芯组件23可包括约束构件28，使得吸收芯26设置在顶片22和约束构件28之间。在一些实施例中，约束构件28至少部分地覆盖吸收芯26的面向衣服表面，并侧向延伸超过芯26。约束构件28也可向上延伸以覆盖吸收芯26的侧向侧面。约束构件28可由织造纤维网、非织造纤维网(具有合成纤维和/或天然纤维)、开孔膜、和任何前述材料的复合物或层合物构造而成。在某些实施例中，约束构件28为空气可透过的非织造纤维网，诸如美国专利4,888,231中所述。

吸收芯组件也可包括设置在吸收芯26的面向穿着者表面上的芯覆盖件29。芯覆盖件29可帮助固定吸收芯26的液体吸收材料。芯覆盖件29一般可为液体可透过的材料，诸如非织造材料或薄纸。

芯组件23的各部件能够如所述的那样经由任何合适的粘合剂或胶粘剂或经由本领域已知的任何其它合适的手段接合。芯组件23的任何前述层均可为单一材料或者可为两种或更多种材料的层合物或其它组合。

如图所示，顶片22为不同的结构单元，其覆盖吸收芯23并可附接到外覆盖件24，例如经由粘合剂或胶粘剂32附接，从而形成用于吸收芯的封装件。在一个另选实施例(未示出)中，芯组件23可通过将顶片22整合到芯组件23中，例如通过邻近芯覆盖件29的面向身体表面设置顶片22而成为独立成套的组件。顶片22可由任何合适的液体可透过的材料制成，例如美国专利3,860,003、美国专利5,151,092、和美国专利5,221,274中所述的那些。

如图所示，一对相对的且纵向延伸的腿箍35设置在顶片22上并从所述顶片向外延伸。腿箍35提供贴靠穿着者的身体的密封件并改善对液体和其它身体流出物的约束。在上述另选实施例(未示出)中，其中芯组件23独立成套并包括顶片22，腿箍35可只是约束构件28的侧向远端的延伸部。

尿布20也可包括一般形成端边56的至少一部分的腰带43和/或一般形成侧边54的至少一部分的腿弹性部件(未示出)。腰带43和腿弹性部件为尿布20的如下那些部分，所述部分旨在弹性地伸展和收缩以分别动态地贴合穿着者的腰部和腿部，从而提供改善的贴合性和约束。弹性腰带43可包括定位在前腰区36和/或后腰区38中的片段，并且可离散地附接到基础结构21或者为所述基础结构的整体部分。合适的腰带的实例包括美国专利4,515,595、美国专利5,151,092、和美国专利5,221,274中所述的那些。

尿布20可由制造商预成形以生成套穿尿布或裤，并且尿布可由制造商预紧固或者由消费者在穿着之前紧固。具体地，尿布20可包括左闭合侧缝和右闭合侧缝34，它们各自设置在邻近于侧边54的前端和后端的区域处。每个侧缝34均可通过如下方式被闭合：在前腰区36和后腰区38中使用持久接缝或可重复紧固的闭合构件支撑并随后附接给定侧边54。合适的持久接缝包括例如热密封、粘合剂粘结、超声波粘结、高压粘结、射频粘结、热空气粘结、热点粘结、以及它们的组合。合适的可重复紧固的闭合构件包括例如钩-环紧固件、钩-钩紧固件、宏紧固件、胶带紧固件、粘合剂紧固件、胶粘剂紧固件、磁紧固件、雌雄同体紧固件、纽扣、搭锁、和插片-狭槽紧固件。侧边54可另选地以外表面对外表面构型，内表面对内表面构型，或内表面对外表面(重叠)构型附接。

当使用时，套穿尿布20被穿着在穿着者下体上，使得端边56环绕穿着者腰部，而同时基础结构侧边54限定接收穿着者两腿的腿部开口。裆区37一般定位在穿着者两腿之间，使得吸收芯26从前腰区36穿过裆区37延伸至后腰区38。

在另一个实施例(未示出)中，如上文关于裤状衣服所述的本发明的原理能够等同地应用于被构造为胶粘尿布的吸收制品。在该实施例中，尿布在穿着之前不闭合。相反，尿布一般包括具有接合元件的侧片。侧片可在前腰区和后腰区中的任一者或两者处附接到尿布基础结构，使得接合元件(当被穿着时)在相对的腰区上接触尿布的一些部分以密封尿布。根据本发明的合适的尿布的实例描述于美国公布2008/0114326中。

本发明的实例

所述多层层合物和双重双层层合物的实例描述于表2,3和5中，这些表提供了膜结构、膜组合物、膜基重、非织造物、和用于每个实例的活化条件的细节。用于所有实例的非织造物为出自Pegas Nonwovens(CzechRepublic)的双组分PE/PP(50/50，芯/皮型)、15gsm非织造物。

用来产生多层层合物的部件的实例描述于表1中，并包括共挤出五层膜(实例1)、挤出粘结层合物(EBL，实例2和3)和Vector 4211的挤出的单层弹性体膜(实例4)。对于每种材料，如通过PSRT方法(改进的滞后测试)使用100％，200％，245％和324％的最大应变测量的应变回复百分比(PRS)示出于表1中。所述PRS结果示出了这些材料(实例1、2、3、4)是如何响应于变形的。Vector 4211膜，一种购自Dexco^TMPolymers LP of Planquemine，Louisiana)的SIS(苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物的高度可回复的弹性体膜，对于所测试的最大应变范围(100％至324％)具有97％至98％的应变回复百分比(PRS)。所述5层共挤出膜(实例1)为塑弹性的，并且应变回复百分比(PRS)随着PSRT方法的最大应变百分比的增大而降低，其中87％PRS使用的是100％的最大应变，并且72％PRS使用的是324％的最大应变。所述EBL实例2和3在使用100％的最大应变时具有90％PRS，并且在使用324％的最大应变时具有85％PRS。本发明的若干多层层合物实例包括这些材料中的一种或多种。用来产生多层层合物的部件的实例描述于表7中，并包括具有共挤出的五层膜(ABCBA)的挤出粘结层合物(EBL)。

表1：用来构造多层层合物的膜和双层层合物的实例

描述于表2和3(实例5至10)并示出于图6B中的具有五层共挤出膜的多层层合物的实例是通过如下方式制备的：用6gsm的H2861粘合剂(商购得自Bostik Inc.(Wauwatosa，Wisconsin))将NW1和NW2粘合层合到共挤出膜(A1/B1/C1/B2/A2)的A1和A2层。实例5至10具有相同的多层结构，并且每个实例均在HSRP上被活化至不同的啮合深度(DOE)，如表3中所公开。实例5至10中的非织造物NW1和NW2为出自Pegas Nonwovens(Czech Republic)的双组分PP/PE(50/50，芯/皮型)、15gsm非织造物。描述于表1中的所述五层共挤出膜(实例1)包括接合层(A1)和表层(A2)，其中A1的组合物在成分上相同于A2，并且为25％Infuse 9107和75％Elite 5800(拉制聚合物)的重量％共混物，加上多至1％的Ampacet 10562(加工助剂)和加入到所述25/75Infuse/Elite5800共混物中的1重量％-2重量％的LLDPE/TiO2/染料共混物。所述五层共挤出膜的所述两个内层(B1和B2)包括Vistamaxx 6102和附加聚合物层C1，包括48％Vistamaxx 6102、4％Infuse 9107、11％Elite 5800、18.5％PP 3155和18.5％Aspun PE 6850A的重量％的共混物。图16为所述五层共挤出膜(实例1)的SEM图像。Vistamaxx 6102和PP3155树脂购自ExxonMobil Chemical Company(Houston，Texas)。Ampacet材料购自Ampacet Corporation(Cincinnati，Ohio)。Infuse 9107、Elite 5800和Aspun PE 6850A树脂购自Dow Chemical Company(Midland，Michigan)。

表2：手工制成的多层层合物的实例

公开于表2中且示出于图14中的所述多层层合物实例11包括粘合地粘结到五层共挤出塑弹性膜(A1/B1/C1/B2/A2)的A1层的非织造物(NW1)，所述层在A2/A3界面处用6gsm H2861粘合剂(C2)粘合地组合到挤出粘结的双层层合物(A3/B3/A4/NW2)。

公开于表2中且示出于图15中的所述多层层合物实例12包括粘合地组合到附加聚合物层C2的五层共挤出塑弹性膜(实例1，A1/B1/C1/B2/A2)，所述附加聚合物层包括约25gsm Vector 4211膜。多层层合物实例12是通过如下方式手工制成的：用6gsm的H2861粘合剂将NW1和NW2分别粘合层合到所组合的多层膜(A1/B1/C1/B2/A2/C2)的A1层和C2层。

公开于表2中的所述多层层合物实例13为通过如下方式手工制成的双重双层层合物结构：用6gsm H2861粘合剂(图11的层C1)在所述EBL的A2层和A3层处粘合层合两个挤出粘结的双层层合物(NW1/A1/B1/A2+A3/B2/A4/NW2，两者均为实例3)。

实例5至13为具有两个非织造物的多层层合物，所述非织造物在高速研究压机(HSRP)上经受活化，如美国专利7,062,983和6,843,134中所述。所述模拟环轧过程中的活化是指使用具有相互啮合齿的铝板来选择性地拉伸层合物的各部分，使得非织造物断裂和/或伸长，并且弹性膜能够延伸和回缩而不被非织造物不当地妨碍。可用于本发明的吸收制品的层合物可被活化成具有在纵向和/或横向(CD)上所赋予的伸长，所述伸长具有约60％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约1.52mm的啮合深度和约2.49mm的节距)或约187％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约3.30mm的啮合深度和约2.49mm的节距)或约245％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约4.06mm的啮合深度和约2.49mm的节距)或约285％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约4.57mm的啮合深度和约2.49mm的节距)或约305％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约4.83mm的啮合深度和约2.49mm的节距)或约364％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约5.59mm的啮合深度和约2.49mm的节距)或约424％的目标工程应变(例如，用具有相互啮合齿的一对平板，所述齿具有约6.35mm的啮合深度和约2.49mm的节距)。使用活化板来机械地活化所述多层层合物实例，所述活化板具有相互啮合齿，所述齿具有0.1mm的末端半径、0.5mm的根半径和10.15mm的齿高。所述活化导致层合物相比于非活化的层合物具有增大的拉伸水平(1N/cm力下的工程应变百分比，如通过“拉伸测试方法”所测量的)。用HSRP进行活化的附加细节示出于表2和3中(活化的活化节距、目标最大活化应变速率、啮合深度和平均工程应变百分比)。通过如下方式测量材料的活化后变形：在活化之前将所述材料标记上2个在活化方向上隔开距离(L_i)的笔标志，之后活化所述材料并在活化之后测量所述两个标志之间的距离(L_f)。活化后变形百分比用如下公式计算：活化后变形百分比＝100*((L_f-L_i)/L_i)。例如，对被标记有间隔开80mm的两个笔标志的样本进行活化。在活化之后，所述两个笔标志之间的距离为88mm，因而活化后变形百分比为10％[＝100*((88-80)/80)]。对于包括5层塑弹性共挤出膜(实例1)的多层层合物实例5至10，活化后变形随着活化的DOE从0.060"增大至0.250"而从3％增大至39％(示出于表3中)，这对应于60％至424％的平均活化应变。塑弹性层合物(实例5至10)随着活化啮合深度的增大而具有增大的活化后变形量。“应变回复百分比测试”(PSRT)方法可用于预测材料将如何响应于高速活化。就实例1(5层塑弹性共挤出膜)而言，应变回复百分比(PRS)随着最大应变百分比从100％增大至324％而从87％降低至72％。

在测试所述物理特性之前，使活化的多层层合物在23±2℃下老化最少1天。在测试所述物理特性之前，使在所述膜组合物中包含聚烯烃树脂的活化的多层层合物实例在23±2℃下老化最少7天。

表3：被活化至各种啮合深度(DOE)的多层层合物

1.HSRP在环境温度(-22摄氏度)下活化的层合物

挤出粘结层合物(EBL)的实例描述于表1中(实例2和3)，并且作为多层层合物实例的部件描述于表2中(实例11和13)，并描述于表5中(实例14,15,16和17)。表2和表5中公开了通过粘合层合组合的用以制备所述多层层合物实例的部件、具有粘合剂的界面、以及所用粘合剂的类型和基重。可结合图7来解读所述EBL实例，该图示出了第一非织造物(NW1)、包括接合层(A1)的膜、内层(B)、和表层(A2)。用于实例2、3、11和13的膜内层(B)的组合物为92％Vistamaxx 6102、1％Ampacet 10562(加工助剂)和7％Ampacet 110361(具有70％TiO₂的白色母料)的重量％共混物。实例14、15、16和17的EBL的膜内层(B)的组合物为87％Vistamaxx 6102、5％INSPIRE Dow 118PP(购自DowChemical Company(Midland，Michigan))、1％Ampacet 10562(加工助剂)和7％Ampacet 110361(具有70％TiO₂的白色母料)的重量％共混物。这些为具有包括接合层(A1)和表层(A2)的多层膜(A1BA2)的EBL的实例，其中A1的组合物在成分上相同于A2，并且为25％Infuse9107和75％Elite 5800(拉制聚合物)、和至多1％Ampacet 10562(加工助剂)的重量％共混物。用于所有实例中的非织造物为出自PegasNonwovens(Czech Republic)的双组分PP/PE(50/50，芯/皮型)、15gsm非织造物。选择A1和A2的组合物以改善所述膜对双组分(PP/PE，芯/皮型)非织造物的粘结，以便减小脱层的发生率，从而防止所述膜表面在双层层合物卷中粘连到非织造物，并改善挤出层合物的活化耐受性(例如，在活化期间最小化或消除不期望的针孔的形成)。所述EBL的一个重要部件为非织造物，并且非织造物的一种期望的特性为高延展性。可用于挤出粘结层合物(EBL)的高度可延展的非织造物的一种期望的特性为HSRP活化的非织造物(例如，用具有相互啮合齿的一对平板活化至约245％的目标工程应变，所述齿具有约4.06mm的啮合深度和约2.49mm的节距)具有非常类似于非活化的非织造物的拉伸强度(即没有因活化引起的大的拉伸强度损耗)。

表1、2和5中所示的挤出粘结的双层层合物实例不含粘合剂，并且是在受控压缩(CC)下产生的，所述受控压缩为组合辊之间的指定间隙。

多层层合物实例5、11、12和13全部在HSRP上被深度地活化至0.250"DOE(2.49mm节距)，如表2中所示。这些实例的活化后变形(也示出于表2中)说明了材料与不同PRS(示出于表1中)的不同组合可如何导致活化后变形的范围(7％至39％)。实例12具有非常低的活化后变形(7％)，并具有为与高度可回复的膜(Vector 4211)组合的塑弹性膜的多层膜。相比之下，实例5(具有仅塑弹性膜的层合物)具有较高的活化后变形(39％)。将这两种层合物均结合在吸收制品中允许生成收紧的材料。例如，如先前所公开的，可将高回复膜层合物条施加到基体塑弹性双层层合物的一部分上，所述部分表现出某种更大的可测量的永久变形量。当所述组合经受初级变形循环时(如通过机械活化产生的初级变形循环)时，由于这些相邻区域的持久成形以及应变和回复率的差别，能够在基体双层层合物内相邻于高回复双重双层层合物生成收紧材料区域。收紧量能够由活化啮合深度控制，如表3中对于塑弹性实例5至10所示，并且也可通过选择所组合的材料来控制，如表2中所示。实例11为塑弹性膜和EBL的组合，并具有22％的活化后变形。实例13，其为一种双重双层层合物(两个EBL的组合)，具有10％的活化后变形。

所述多层层合物实例5、9、10、11、12和13的物理特性示出于表4中。实例5、9和10(具有塑弹性膜的层合物)具有约50gsm的基重和4.0N/cm至5.3N/cm的极限拉伸强度。用于多层层合物实例9、10和5的拉伸(1N/cm下的工程应变百分比)分别为83％、105％和120％，这表明拉伸随着活化DOE的增大(分别为0.190"、0.220"和0.250"的DOE)而增大。多层层合物实例9、10和5的滞后结果(具有130％的工程应变的循环1)表明随着活化DOE的增大永久变形率降低并且卸载力增大，并具有50％应变下的0.07N/cm至0.09N/cm的循环1卸载力、12％至16％的变形百分比、和38％至40％的力松弛。实例11(具有塑弹性膜+EBL的74gsm层合物)和实例12(具有塑弹性膜+Vector 4211膜的89gsm层合物)比仅具有塑弹性膜的层合物(实例5、9、10)具有更高的拉伸强度(5.9N/cm和6.3N/cm)和更好的弹性性能，其中前者具有较低的变形百分比(约7％至10％)、较低的力松弛(34％和30％)、和50％工程应变下的较高的卸载力(0.15N/cm和0.17N/cm)。多层层合物实例11和12的拉伸为84％和125％(1N/cm下的工程应变百分比)。双重双层层合物实例13(60gsm)具有4.2N/cm的极限拉伸强度、低滞后变形百分比(8.1％)和力松弛(30％)、和50％的工程应变下的0.16N/cm的卸载力。应当有趣地注意到，双重双层层合物(实例13)的弹性性能在所述基重的约三分之二(60gsm对89gsm)时非常类似于多层层合物实例12(具有塑弹性膜+Vector 4211膜)，而拉伸强度较低(4.2N/cm对6.3N/cm)。当用作腰部结构、侧片或后耳片层合物时，双重双层层合物的所述低负载力(130％应变下的0.8N/cm)可改善吸收制品的易穿用性。相比于其它实例，双重双层层合物实例13具有较高的拉伸水平(1N/cm下的215％的工程应变)。

表4：多层层合物实例5、9、10、11、12、13的物理特性 (2循环滞后和拉伸测试)

实例14、15、16和17是通过高速层合和活化方法制成的。在实例14和15中，使用粘合层合方法将老化的具有20gsm A1/B1/A2膜的挤出双层层合物卷与第二非织造物(例如，NW2)组合，其中向所述A2膜-NW2界面加入约4.5gsm的Bostik H2861粘合剂，之后通过环轧活化方法以约6.1米/秒的生产线速度机械地活化，从而形成三层层合物(活化细节示出于表5中)。

在实例16和17中，使用粘合层合方法将老化的具有10gsm膜(NW1/A1/B1/A2)的挤出双层层合物卷与第二老化的具有10gsm膜(A3/B2/A4/NW2)的挤出双层层合物卷组合，其中向每个双层层合物的外膜层((图11的A2-A3)之间的界面加入约4.5gsm的Bostik H2861粘合剂，之后通过环轧活化方法以约6.1米/秒的生产线速度机械地活化，从而形成双重双层层合物(活化细节示出于表5中)。

表5：生产线制成的多层层合物的实例

1.NW1＝1＝15gsm(50/50芯/皮型，PP/PE)双组分纺粘物，产于Pegas Nonwovens(Czech Republic)。

2.Infuse/PE共混物＝以重量％计的Infuse 9107(25％)、Elite 5800PE(75％)、加上加入的至多1％的Ampacet 10562。

3.VM共混物＝以重量％计的Vistamaxx 6102(87％)、Ampacet 10562(1％)、Ampacet 110361(7％)。

4.受控压缩(CC)中的辊距为在双层层合物的制备期间所述两个组合辊之间的间隙并且为大约在所述开口中压制的材料的厚度(～0.005")。该表中的所有实例均是使用更多挤出粘结层合物(EBL)制成的，所述挤出粘结层合物具有ABA共挤出膜和双组分非织造物。

5.EBL，图6A，来自2009年1月23天提交的专利申请12/358,962；EXTRUSIONBONDED LAMINATES FOR ABSORBENT ARTICLES。

在制造之后且在用以产生所述三层层合物或所述双重双层层合物的粘合层合方法之前，使所述实例的EBL在23±2℃下老化最少1天。在测试物理特性(例如，拉伸测试和两循环滞后测试)之前，使活化的三层层合物和双重双层层合物样本在23±2℃下老化最少7天。

活化的三层层合物(实例14和15)和双重双层层合物(实例16和17)的物理特性示出于表6中。所述结果使得能够比较具有相同基重的膜(～20gsm，不包括粘合剂)和不同数目的膜层(3个对6个，加上一个附加粘合剂层)的多层层合物，并示出了所述额外膜层是如何影响物理特性的，包括滞后、拉伸强度和针孔的发生率。观察到对断裂工程应变百分比的最大影响，其中相比于所述三层层合物，其对于所述双重双层层合物显著较高(活化至0.160"DOE之后的594％对439％和活化至0.180"DOE之后的567％对375％)。最后，所述结果也表明，将活化DOE从0.160"DOE增大至0.180"DOE(以0.100"的节距)可影响层合物的特性。相比于以0.160"DOE活化的实例14，较深地活化的三层层合物(以0.180"DOE活化的实例15)具有较低拉伸强度、较低的断裂工程应变百分比、较低的永久变形、较低的负荷力和观察到的针孔数目的增加。较深的活化也产生具有较高拉伸(1N/cm下的工程应变百分比)的层合物。被活化至0.160"DOE的多层层合物实例14和16具有115％和116％的拉伸，而被活化至0.180"DOE的多层层合物实例15和17具有141％和144％的拉伸。

表6：生产线活化的多层层合物实例14、15、16和17的物理特性 (2循环滞后、拉伸测试和针孔)

针孔评估¹(按孔或撕裂的最长尺寸分类)

1.从对n＝20个活化样本的评估计算针孔数目(针孔数/m²)，各自为100mm×127mm。

就所述双重双层层合物而言，活化DOE的增加(0.160"对0.180"，实例16和17)不导致断裂工程应变百分比的显著下降，并且针孔观察量对于这两个实例均较低(未观察到孔>1mm)。这些结果支持如下理论：具有更多膜层的层合物具有改善的韧性和活化耐受性。相比于实例16(被活化至0.160"DOE)、实例17(被活化至0.180"DOE)也具有较低的负荷力、较低的永久变形、较低的力松弛和类似的卸载力，这可实现改善的应用和贴合性。

用来产生多层层合物的部件的附加实例描述于表7中，并包括具有共挤出的五层膜(ABCBA)的挤出粘结层合物(EBL)。表中也包括了实例1，其为来自表1的塑弹性的共挤出五层膜。实例18、19和20为包括5层多层膜的EBL，所述多层膜具有接合层(A1)、两个内层(B1和B2)、附加聚合物层(C1)和挤出层合到18gsm Pegas双组分非织造物(NW1)的表层(A2)。用于实例18、19和20的所述膜外层(A1和A2)的组合物为75％Elite线性低密度聚乙烯、25％Infuse 9107，加上1％Ampacet10562(加工助剂)和0.1％Irgonox 1010的重量％共混物。实例18具有包括93％Vistamaxx 6102FL和7％Ampacet 110359(具有TiO₂的白色母料)的两个内层(B1和B2)、和包括Vistamaxx 6102FL的所述附加聚合物层(C1)。实例19具有包括Vistamaxx 6102FL的两个内层(B1和B2)和包括Septon F4911的附加聚合物层(C1)(基于SEEPS的弹性体共混物)。实例20具有包括Vistamaxx 6102FL的两个内层(B1和B2)和包括96％Septon 2004(SEPS弹性体，购自Kuraray America，Inc(Houston，TX))和4％Ampacet 110359(具有TiO₂的白色母料)的附加聚合物层(C1)。

对于每种材料，如通过PSRT方法(改进的滞后测试)使用100％、245％和324％的最大应变测量的应变回复百分比(PRS)示出于表7中。所述PRS结果示出了这些材料(实例1、18、19和20)是如何响应于变形的。对于所述5层塑弹性共挤出膜(实例1)，应变回复百分比(PRS)随着PSRT方法的最大应变百分比的增大而降低，其中使用100％的最大应变时具有87％PRS，以及使用324％的最大应变时具有72％PRS。具有Vistamaxx 6102B/C/B层的所述EBL实例18使用245％最大应变时具有90％PRS，以及使用324％最大应变时具有87％PRS。在C层中包含SBC的所述EBL实例、实例19(SEEPS C层)和实例20(SEPS C层)>使用245％最大应变和324％最大应变时具有94％PRS，并展示出高水平的弹性恢复。通过将具有高PRS的EBL(实例19或20)组合到具有较低PRS的塑弹性膜或EBL(实例1)的区域的一部分，之后进行活化而制成一种双重双层层合物，所述双重双层层合物将在其中所述塑弹性层合物与所述组合的双重双层层合物相邻的区域中产生聚拢的层合物，所述层合物可用作例如具有腰带的拉伸外覆盖件。

表7：包括5层多层膜的挤出粘结的双层层合物的实例

1.NW1＝1＝～18gsm(50/50芯/皮型，PP/PE)双组分纺粘物，产于PegasNonwovens(Czech Republic)。

2.Infuse/PE共混物＝以重量％计的Infuse 9107(25％)、Elite LLD PE(75％)，加上加入的至多1％的Ampacet 10562。

3.VM共混物＝Vistamaxx 6102FL加上以重量％计至多7％的Ampacet 110359。

4.Trim共混物＝以重量％计的Vistamaxx 6102(48％)、Infuse 9107(4％)、Elite5800(11％)、P3155(18.5％)、Aspun PE 6850A(18.5％)。

5.实例18、19和20是使用挤出粘结层合物(EBL)制成的，所述挤出粘结层合物具有ABCBA共挤出膜和双组分非织造物，

6.“应变回复百分比测试”，一种不保持在最大应变的改进的2循环滞后测试。

7.应变回复百分比＝100×[1-(永久变形率/最大应变百分比)]，如通过PSRT改进的滞后测试所测量的

表7中的实例进一步说明，所述双层层合物的弹性体含量可选自一组多种弹性体树脂，包括但不限于塑弹性聚合物、聚烯烃弹性体、苯乙烯嵌段共聚物、或它们的组合，从而定制所期望的外观(聚拢的或非聚拢的)和所得双重双层层合物的弹性性能。

测试方法

熔合指数

熔合指数通过如下测量来确定，所述测量由ASTM D3418-08“Standard Test Method for Transition Temperatures and Enthalpies of Fusionand Crystallization of Polymers by Differential Scanning Calorimetry”指定。为了确定材料的熔合指数，应当将如根据ASTM D3418测量的所述材料的熔合焓(以焦耳/克表示)除以208J/g。例如，具有以实验方法确定的100J/g熔合焓的聚丙烯的熔合指数被计算为((100/208)*100％)＝48.1％。另一个实例：具有以实验方法确定的30J/g熔合焓的PE的熔合指数被计算为((30/208)*100％)＝14.4％

DSC

“差示扫描量热法”(DSC)测量是根据ASTM D 3418执行的，其中通过首先在约140℃下在特氟隆片之间将聚合物组合物压塑模制成大约0.003英寸的薄膜来制备DSC样本。将所述膜在真空炉中过夜退火，其中真空是在约65℃的温度下抽成的。使用6毫米直径的皮肤活组织检查冲切器从所得膜冲切出样本。将这些样本的质量加工成约5-10毫克，加载到具有封盖的小铝盘(Perkin Elmer#0219-0041)中，并且使用Perkin Elmer标准样本盘式卷压机(#0219-0048)进行卷曲。使用配备有Perkin Elmer热分析软件(版本4.00)的Perkin Elmer DSC 7来执行热测试和后续的分析。

膜组合物的熔融温度通过如下方式来确定：首先以20℃/分钟的速率将所述DSC样本从约25℃加热至180℃，并将样本保持在180℃持续3分钟。然后以300℃/分钟的速率将样本淬火至负60℃，保持在负60℃持续3分钟，然后以20℃/分钟的速率加热至180℃。将熔融温度当作熔融吸热峰的温度。如果存在多于一次熔融吸热，则使用在最高温度下发生的吸热。如果在第二次加热中不存在熔融峰但在第一次加热中存在一个熔融峰(对于非常缓慢地结晶的膜组合物可能发生这种情况)，则从DSC取出样本盘，使其保持在大约25℃持续24小时，在DSC中以20℃/分钟的速率从约25℃重新加热至180℃，然后将熔融温度当作这第三次加热中的最高峰值温度。

膜组合物在低于其熔融温度20摄氏度的结晶温度下的结晶速率通过如下方式来确定：首先将DSC样本加热至所期望的设定温度(其高于所述膜的熔融温度)，将样本保持在所述设定温度2分钟，然后使样本经受急冷以降至期望的结晶温度(约300℃/分钟)。当所述温度被稳定地保持在结晶温度时，所述结晶过程由所述DSC等温扫描中的作为时间函数的结晶放热的外观表现出来。结晶速率的单点表征由对最小放热所发生的时间的记录组成。后者常常被本领域的技术人员认为是对材料半衰期结晶(t1/2)的合理指示。

本领域的技术人员可使用该方法来确定例如获取自从包括EBL的吸收制品部件(例如，外覆盖件)获取的冲切件的膜样本的结晶速率(当然，在制备所述冲切件之前，应当注意首先移除任何非期望的部件)。在这种情况下，由于存在附加部件(例如，非织造纤维)，可观察到附加结晶峰，但在许多情况下，这些均易于分配因而不妨碍对所感兴趣的膜或膜层的结晶速率的确定。

粘连力

用于该测量的所有步骤均是在保持在23℃±2℃的温度和50％±5％的相对湿度的室中进行的。

材料和设备(所有以下材料和设备均必须被定位在相同的室中)

用于制备边缘不含缺陷、凹口、切口等的样本：

·配备有锋利的#11Xacto刀片的或类似物的刀具

·将一钢质直边缘用作所述刀具的引导件

·办公室等级的打印纸/复印纸，用以在切割期间夹置材料

用于调理样本：

·合适的托盘或搁架，其允许样本保持合理地不含污染物诸如粉尘、气溶胶等

用于施加压力：

·设定在46C的实验室烘箱(Despach LAC或等同物)，其中导流板是打开的

·合适的砝码和平坦的刚性板，用以向样本施加0.686MPa的压缩压力。

用于T-剥离拉伸测试：

·MTS Alliance RT/1或具有类似能力的仪器，配备有沿单一窄带提供明晰的接触区域的夹持件；并且夹持件沿垂直于应力测试方向的轴线保持样本，夹持件符合ASTM D882中给出的说明。

通过将所述材料夹置在纸片之间并用直边缘和锋利的#11Xacto刀片或类似物进行切割来制备150mm×25.4mm(分别沿材料的纵向和横向)的吸收制品部件的条，所述部件包括EBL(用于该方法的“材料”)。如果材料的可用性使得不能够制成150mm长度的样本，则可使用较短的样本。

1.将材料在23℃±2℃的温度和50％±5％的相对湿度下预调理至少24小时。

2.将5个样本直接堆叠在彼此之上，使边缘对齐，使得每个样本上的面向身体的非织造物侧面朝上。所述叠堆中的每个样本均应当在MD或CD上一致地对齐。

3.使五个条的一个或多个叠堆在实验室烘箱中在46℃±2℃的温度下经受0.686MPa的压缩负载100小时±1小时。在这些条的端部留下若干毫米不进行压缩以有利于在张力检验器夹持件中进行后续安装。

4.从样本上除去压力。

5.从烘箱中取出样本并使它们在23℃±2℃的温度和50％±5％的相对湿度下平衡45分钟±15分钟。

6.一次测试一个界面，将所述叠堆以T剥离构型安装在张力检验器夹持件中，并以2.12mm/s(5英寸/分钟)的速度使夹头运行100mm的距离，或就短于150mm的样本而言，运行直到相应的部件完全分离。使用数据采集技术，其提供对在剥离测试期间所遇到的最大力的可靠的指示数据。

将在两个条的分离期间所需的最大力记录为粘连力，以膜条的每厘米宽度的牛顿力进行记录。将至少五个最大力的平均值记录为材料的粘连力。如果这些条粘附得太弱以致在它们自己的重量下就分离了或者在安装期间就分离了，则粘连力应当被当作零。

拉伸测试(模式II失效力)

该方法用来确定包括挤出粘结层合物(EBL)的多层层合物的力对工程应变曲线。根据ASTM方法D882-02测量了这些材料的拉伸特性，具体细节如下文所述。所述测量是以50.8cm/min的恒定夹头速度在23℃±2℃的温度下进行的。拉伸长度和工程拉伸工程应变之间的关系γ_拉伸由以下公式给定：

其中L_o为初始长度，L为拉伸长度，并且γ_拉伸单位为百分比。例如，当将初始标距长度为5.08cm的样本拉伸至10.16cm时，所述伸长为100％的工程应变[((10.16/5.08)-1)*100＝100％的工程应变]，并且当将初始标距长度为5.08cm的样本拉伸至35.6cm时，所述伸长为600％的工程应变[((35.6/5.08)-1)*100＝600％的工程应变]。将待测试材料切割为基本直线形状。选择样本尺寸以使用适用于所述仪器的力来实现所需的工程应变。适用于该测试的仪器包括商购得自MTS Systems Corp.(Eden Prairie，Minn.)的张力检验器。(例如Alliance RT/1或Sintech 1/S)或得自InstronEngineering Corp.(Canton，Mass)的张力检验器。对于上文所列的Alliance RT/1或Sintech 1/S仪器，合适的样本尺寸为约25.4mm宽乘约100mm长。然而，如果材料的可用性使得不能够制成100mm长度的样本，则可使用较短的样本。(在下文概述的限度内)。

以下规程说明当使用以上样本尺寸和Alliance RT/1或Sintech 1/S时的测量过程。将该仪器与计算机相连。TestWorks 4^TM软件控制测试参数，进行数据采集和计算，并且提供图表和数据报告。

用于所述测试的夹持件比弹性构件宽。通常，使用2.00英寸(5.08cm)宽的夹持件。夹持件为气动夹持件，它们被设计成沿接触区域集中整个抓持力；并且夹持件沿垂直于应力测试方向的轴线保持样本，固定在上夹持件和下夹持件中的抓持面具有一个平坦表面和具有6mm接触线的相对面(半圆形突出部)以最小化样本的滑移。选择负荷传感器使得被测力将在负荷传感器的容量或所用的力范围的介于10％和90％之间。通常，使用100N的负荷传感器。安装夹具和夹头。依照制造商的使用说明校准仪器。从上夹持面的半圆中心至下夹持面的半圆中心的距离(标距)为2.00英寸(50.8mm)，这是用固定在夹持件旁边的钢尺测量的。将仪器上的力读数调零以扣除固定设备和夹持件的质量。将仪器定位在温控室中以便在23℃±2℃下进行测量。在测试之前，将样本在23℃±2℃下平衡最少1小时。在测试之前测量样本的质量和尺寸，并用来计算以克/平方米(gsm)计的样本基重。以某种方式将样本安装到夹持件中使得样本的纵向轴线基本上平行于标距方向，不存在松弛并且所测量的力为约0.01N。以20英寸/分钟(50.8cm/min)的恒定夹头速度使样本变形至约1000％的工程应变或者直到样本断裂或者表现出多于标称的机械完整性损耗。在拉伸测试期间以50Hz的数据采集频率测量力、时间和位移。最少使用五个样本来确定平均测试值。对于不同的样本尺寸，调节夹头速度而为所述测试保持适当的工程应变速率。例如，10英寸/分钟(25.4cm/min)的夹头速度将用于1.00英寸(25.4mm)的样本标距。

对于表现出屈服降的挤出粘结层合物，诸如图5A所示，屈服点标识工程应变百分比，其后所述力随着伸长的增大而减小(或不增大)，并且通常由非织造纤维的局部断裂和/或非织造纤维开始从弹性体膜脱层造成。后屈服力区域可达到最小或平台。在一些实例中，后屈服力平台区域之后是样本的断裂(参见例如图5B)。在其它实例中，后屈服力平台区域之后是力随着伸长的增大而增大，并且最终样本将断裂(参见例如图5A)。挤出粘结层合物拉伸曲线的后屈服平台力区域用来测量模式II(滑动或平面内剪切模式)失效力；并且挤出粘结层合物拉伸曲线的后屈服平台力区域用作对挤出层合物粘结强度的指示。模式II失效力以N/cm记录并且为后屈服最小力或平台力区域中的平均力，所述区域被选择成使得所述平均值的相对标准偏差百分比(％RSD)小于10％。模式II失效由Richard W.Hertzberg描述于Deformation and Fracture Mechanics of Engineering Materials中，第2版，John Wiley&Sons，New York(1976年，1983年)、第276页。

对于每个实例，将拉伸测试结果记录为以下特性之一或它们的组合：1N/cm力下的工程应变百分比(1N/cm下的伸长)、以N/cm计的模式II失效力、断裂工程应变百分比、和以N/cm计的最终拉伸强度(即，峰值力除以样本宽度，例如，图5A中的“断裂”处和图5B中的“屈服点”处)。最少使用五个样本来确定平均测试值。1N/cm力下的工程应变百分比被记录为层合物可在低力下拉伸多少的量度。

用于本发明的吸收制品的良好粘结的层合物的典型模式II失效值为约1.1N/cm至约3.5N/cm(对于活化的样本)。

在一些情况下，可能不能够测量层合物的模式II失效力，例如在其中样本在模式II失效开始之前就断裂的情形中。如果不可能测量模式II失效力，则可如下所述地通过T剥离测试(模式I)测量层合物粘结强度：

T剥离(模式I)测试

模式I T剥离拉伸测试方法是在室温(23℃±2℃)下执行的。将待测试材料切割为基本直线形状。样本尺寸应当经过选择以在适用于仪器的力的作用下实现所需的应变。合适的样本尺寸为约25.4mm宽乘约100mm长。然而，如果材料的可用性使得不能够制成100mm长度的样本，则可使用较短的样本。样本的长度为垂直于拉伸轴线的方向。合适的仪器、夹持件、夹持面、用于数据采集、计算、记录的软件和应变百分比的定义描述于上文的“拉伸测试”(模式II)方法部分中。

选择负荷传感器使得被测力落在负荷传感器的容量或所用的力范围的介于10％和90％之间。通常，使用25N的负荷传感器。安装夹具和夹头。依照制造商的使用说明校准仪器。夹持力线之间的距离(如“拉伸测试”-模式II中所述的标距)为2.54cm，这是用固定在夹持件旁边的钢尺测量的。将仪器上的力读数调零以扣除固定设备和夹持件的质量。在测试之前，将样本在23℃±2℃下平衡最少一个小时。在制备用于T剥离测试的样本之前测量样本的质量、长度和宽度，并用来计算以克/平方米(gsm)计的样本基重。使用以下规程制备用于T剥离测试的样本(约25.4mm宽乘约100mm长)：(1)用笔标记样本，横跨样本的所述2.54cm宽度在与样本端部相距2.54cm的位置作出一条线。(2)以小增量在介于所述笔标志和样本端部之间的所述6.45cm²的面积中拉伸样本以引发非织造纤维从膜的脱层。(3)固定一片5.08cm长和2.54cm宽的掩膜胶带(CorporateExpress，MFG#CEB1X60TN，得自Paperworks，Inc(pwi-inc.com)或等同物)，使其横跨样本的顶部2.54cm宽度居中在样本端部上，所述样本已被拉伸以引发脱层，施加压力以将所述胶带粘结到样本。就双层层合物而言，将所述胶带放置在所述膜表面上。就三层层合物而言，将所述胶带放置在所述2.54cm宽的表面上，所述表面与旨在测量层合物粘结强度的侧面相对。该胶带在完成了步骤4和步骤5之后将支撑T剥离样本的所述膜部分。(4)在介于所述笔标志和样本端部之间的6.45cm²的面积中，小心地从不具有胶带的样本侧面上的膜上拉脱纤维。对于良好粘结的样本，这可通过用橡皮擦在朝所述笔标志的近似方向上轻轻地磨蚀样本来实现。(5)小心地从所述膜剥离非织造物至所述笔标志。(6)将第二片胶带(5.08cm长和2.54cm宽)横跨已被有意地从样本剥离的非织造纤维的顶部2.54cm宽度居中放置以形成T剥离样本的非织造物部分。使用最少五个样本来确定平均测试值。为了执行T剥离测试，将样本以T剥离构型安装到夹持件中，其中将T剥离样本的非织造物部分安装在上夹持件中并且将T剥离样本的膜部分安装到底部夹持件中。将样本以某种方式安装到夹持件中，使得存在最小限度的松弛，并且所测量的力小于约0.02N。夹头以30.5cm/min的恒定夹头速度上移，并且样本被剥离，直到相应的材料(非织造纤维和膜)完全分离。在所述剥离期间，以50Hz的速率采集力和延伸数据。将第一50mm延伸期间的峰值力(N/cm)记录为模式I剥离力。用于本发明的吸收制品的良好粘结的层合物的典型模式I剥离值为约1.0N/cm至约2.5N/cm(对于非活化的样本)和约0.5N/cm至约2.0N/cm(对于活化的样本)。

两循环滞后测试

该方法用来确定在应用包含挤出粘结层合物的产品期间可能与消费者所体验到的力关联的特性、以及所述产品一旦被应用其是如何贴合的。

两循环滞后测试方法是在室温(23℃±2℃)下执行的。将待测试材料切割为基本直线形状。选择样本尺寸以便用适于装置的力实现所需的应变。合适的样本尺寸为约25.4mm宽乘约76.2mm长。然而，如果材料可用性使得不能够制成76.2mm长度的样本，则可使用较短的样本。选择并安装样本使得测试方法中的伸长方向垂直于样本宽度，使得其能够被伸长至所述滞后测试的至少最大应变百分比的长度。合适的仪器、夹持件、夹持面、用于数据采集、计算和记录的软件和应变百分比的定义描述于上文的“拉伸测试”(模式II)方法部分中。

选择负荷传感器使得被测力落在负荷传感器的容量或所用的力范围的介于10％和90％之间。通常，使用25N或100N的负荷传感器。安装夹具和夹头。依照制造商的使用说明校准仪器。夹持力线之间的距离(标距，如“拉伸测试”-模式II中所述)为2.54cm，这是用固定在夹持件旁边的钢尺测量的。将仪器上的力读数调零以扣除固定设备和夹持件的质量。在测试之前，将样本在23℃±2℃下平衡最少一个小时。在测试之前测量样本的质量、长度和宽度，并用以计算以克/平方米(gsm)计的样本基重。最少使用五个样本来确定平均测试值。将样本以某种方式安装到夹持件中使得存在最小限度的松弛，并且所测量的力小于0.02N。两循环滞后测试方法的第一区段为使用5克预负载松弛调节量进行的规格调节步骤。上文的“拉伸测试方法”部分中定义了所述工程拉伸工程应变γ_拉伸，其具有松弛调节预负载节段，L_o为经调节的标距，L为拉伸的长度，并且γ_拉伸单位为百分比。“两循环滞后测试”是使用以下节段进行的：

(1)松弛调节：以13mm/min的速度移动夹头，直到实现所指定的5gf的松弛调节预负载。在5gf的松弛调节预负载下的夹持力线之间的距离为经调节的标距。

(2)以254mm/min的恒定夹头速度移动夹头以实现所指定的工程应变百分比(即，工程应变＝130％)。例如，如果由节段1所得的经调节的标距为26.00mm，则样本被拉伸至59.80mm并且工程应变百分比＝((59.80/26.00)-1)*100＝130％。

(3)将样本保持在所指定的工程应变百分比(即，工程应变＝130％)30秒。

(4)以254mm/min的恒定夹头速度将工程应变减小至0％的工程应变(即，使夹持件回到经调节的标距)。

(5)将样本保持在0％的工程应变60秒。(节段1至5完成了循环1)

(6)重复节段2至5以完成“两循环滞后测试”的第二循环。

该方法记录100％的工程应变和130％的工程应变下的循环1负载力(由节段2)、50％的工程应变和30％的工程应变下的循环1卸载力(由节段4)、变形百分比和力松弛。以N/cm记录这些力，其中cm数为样本宽度。变形百分比被定义为第二负载循环开始之后的工程应变百分比(由节段6)，其中测量到了7克力(变形百分比负载＝7克)。力松弛为节段3中的所述保持期间的力的减小，并被记录为百分比。从在循环1期间测量的130％的工程应变下的力计算力松弛百分比，并等于100*[((130％的工程应变下的初始力)-(在所述30秒的保持之后的130％的工程应变下的力))/(130％的工程应变下的初始力)]。

对于不同的样本尺寸，调节夹头速度而为测试的每个部分保持适当的应变速率。例如；对于12.7mm的样本标距，127mm/min的夹头速度将用于节段2,4和6；并且对于38.1mm的样本标距，381mm/min的夹头速度将用于节段2,4和6。另外，对于具有不同宽度的样本，还必须调节松弛预负载力(5克/2.54cm宽度＝1.97g/cm)和变形百分比负载力(7克/2.54cm宽度＝2.76g/cm)以用于所述不同的样本宽度。也可根据被测试材料的期望特性来改进“两循环滞后测试”。例如，如果样本不能够被伸长至130％的工程应变而不断裂，则样本将被伸长至100％的工程应变。此外，如果样本不能够被伸长至100％的工程应变，则样本将被伸长至70％的工程应变。在后两种情况下(伸长至100％或70％的应变)，在如上文对于130％的工程应变的伸长所限定的循环1的最大伸长下确定力松弛。也可改进“两循环滞后测试”以使得能够测量层合物在通过使用165％或200％的指定工程应变百分比拉伸至较高的工程应变之后的滞后力。当吸收制品的层合物在应用或使用期间拉伸至165％的工程应变或200％的工程应变时，这可为有用的。也可改进“两循环滞后测试”以使得能够测量层合物在升高的温度下的滞后力，所述升高的温度可在吸收制品的使用期间被体验到，例如为约34度或约38摄氏度。升高的温度下的测量是在环境舱中进行的，并且在测量所述滞后力之前将层合物样本在测试温度下平衡5分钟。

永久变形

参见紧邻的上文中的“两循环滞后测试”。

应变回复百分比测试(PSRT)–

“应变回复百分比测试”(PSRT)用来量化材料如何在变形之后回复，因为其涉及活化后变形(例如材料的尺寸如何由于活化而改变)。通过以下方式来改进上文的“两循环滞后测试”：(1)消除步骤3中的在所指定的最大工程应变下的所述30秒的保持；以及(2)在若干最大工程应变百分比(100％，200％，245％和324％)下测试材料，包括类似于用于活化的应变的较高应变。将新鲜样本用于所测试的每个最大工程应变百分比。变形百分比被定义为第二负载循环开始之后的工程应变百分比(由节段6)，其中测量到了7克力(变形百分比负载＝7克)。记录结果，使用以下公式来计算应变回复百分比(PRS)：

PRS＝100×[1-(变形百分比/最大工程应变百分比)]

对于所测试的每个最大应变，记录PRS。

针孔

目视检查拉伸层合物是否存在针孔，其中将层合物拉伸至20％的工程应变(例如，将100mm宽度的层合物拉伸至120mm的宽度)。将这些缺陷按类型分类为“孔”或“点”。“孔”被定义为层合物的如下区域，其中所述多层膜完全失效，具有孔或撕裂的视觉外观。“点”被定义为所述膜局部失效的层合物的区域，在所述多层膜的一些层但非所有层中具有孔或撕裂的视觉外观。在放大情况下用钢尺测量每个孔的最大尺寸，其中将所述多层层合物拉伸至20％的工程应变(例如，使用购自LUXO(Elmsford，NY,10523)的受照放大器KFM 17113)。基于孔的最大尺寸的长度按尺寸对孔进行分类：微小(<0.5mm)、小(>0.5mm且<1mm)、中等大小(>1mm且<2mm)、大(>2mm且<3mm)和超大(>3mm)。当有足够的材料可用时，材料的孔数目/平方米(孔数/m²)就能够计算出来。例如，20个样本，每个样本均具有100mm乘100mm的尺寸，具有0.2m²的合并总面积。可将所述20个样本中孔的总数目乘以五以计算出孔数目/m²。

透气性(水蒸气传输速率，MVTR)

“水蒸气传输速率”(MVTR)是通过INDA/EDANA WorldwideStrategic Partners WSP 70.4(08)标准测试方法测量的，使用的是Permatran-W型号100K(MOCON，Minneapolis，MN)、37℃的测试温度、120SCCM的氮流动速率、60％±1.5％的相对湿度。根据所述标准测试方法校准仪器，并且测试标准基准膜(S/N 1008WK089)以验证所述设备在正确地运行。所述多层层合物的面向皮肤侧面被取向成朝向用于测试的水。测试最少五个样本，并以gm/m²/天记录平均MVTR，精确至1gm/m²/天。

关于本文所公开的所有数值范围，应当理解，在整个说明书中给出的每一最大数值限度包括每一更低数值限度，如同此类更低数值限度在本文中被明确地写出。此外，在整个说明书中给出的每一最小数值限度包括每一更高数值限度，如同此类更高数值限度在本文中被明确地写出。此外，在整个说明书中给出的每一数值范围包括落在该较宽数值范围内的每一较窄数值范围，并且还包括该数值范围内的每个单独的数，如同此类更窄数值范围和单独的数在本文中被明确地写出。

本文所公开的量纲和值不应该被理解为严格限于所引用的精确值。相反，除非另外指明，每个这样的量纲旨在表示所述值以及围绕该值功能上等同的范围。例如，公开为“40mm”的量纲旨在表示“约40mm”。

除非明确排除或换句话讲有所限制，本文所引用的每篇文献包括任何交叉引用或相关的专利或专利申请，据此均全文以引用方式并入本文。对任何文献的引用均不是承认其为本文公开的或受权利要求书保护的任何发明的现有技术、或承认其独立地或以与任何其它一个或多个参考文献的任何组合的方式提出、建议或公开任何此类发明。此外，当本文献中术语的任何含义或定义与以引用方式并入的文献中相同术语的任何含义或定义冲突时，应以本文献中赋予该术语的含义或定义为准。

尽管已用具体实施例来说明和描述了本发明，但是对那些本领域的技术人员显而易见的是，在不脱离本发明的实质和范围的情况下可作出许多其它的改变和变型。因此，所附权利要求中旨在包括属于本发明范围内的所有这些改变和变型。

Claims

1.一种吸收制品，所述吸收制品包括顶片；外覆盖件；至少一个基础结构部件；和设置在所述顶片和所述外覆盖件之间的吸收芯；

其中所述外覆盖件或基础结构部件中的至少一者包括双重双层层合物，所述双重双层层合物包括组合的两个双层层合物；其中每个双层层合物包括至少一个非织造层和至少一个多层膜；并且其中所述双重双层层合物具有最多约90克/平方米的基重。

2.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述多层膜包括具有一个或多个弹性体部件的至少一个内层、包括塑弹性部件的两个外层、和任选地紧接于内层设置的至少一个附加聚合物层。

3.根据权利要求2所述的吸收制品，其中所述多层膜的内层和/或附加聚合物层中的至少一者包括选自由以下项组成的组的弹性体聚合物中的一者或多者：聚烯烃弹性体、苯乙烯嵌段共聚物、聚丙烯和聚乙烯的共聚物、以及它们的组合和/或共混物。

4.根据权利要求2所述的吸收制品，其中至少一个外层为两种富含乙烯的共聚物的共混物，其中所述重量％乙烯含量为约10％至约97％。

5.根据权利要求2所述的吸收制品，其中所述附加聚合物层包含塑弹性组分。

6.根据权利要求2所述的吸收制品，其中所述聚合物材料包含至少50重量％的聚烯烃。

7.根据权利要求1所述的吸收制品，其中一个或多个基础结构部件包括双重双层层合物；其中所述基础结构部件选自由以下项组成的组：一对后耳片层合物、一对侧片、前腰片和后腰片。

8.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述两个双层层合物中每一个的多层膜具有约10gsm至约40gsm的基重。

9.根据权利要求1所述的吸收制品，其中至少一个非织造层为可延展的。

10.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述多层膜是经由挤出方法制备的。

11.根据权利要求10所述的吸收制品，其中所述双层层合物中的至少一者具有共挤出结构A1B1C1B2A2，并包括所述B1层和B2层中的至少一种聚烯烃弹性体、和所述C1层中的至少一种苯乙烯嵌段共聚物弹性体。

12.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述非织造物和多层膜经由挤出层合方法粘结。

13.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述非织造物包括双组分纤维，所述纤维包括芯和外皮，其中所述外皮包含聚乙烯，并且所述芯包含聚丙烯。

14.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述非织造物和多层膜由基于苯乙烯嵌段共聚物的粘合剂或基于聚烯烃的粘合剂粘结在一起。

15.根据权利要求1所述的吸收制品，其中所述第一双层层合物和第二双层层合物由粘合剂经由热粘结或压力粘结或超声波粘结粘结在一起，或在热针孔形成期间经由融合粘结在一起。