CN105074226B - 自由末端型轴流式风扇组件 - Google Patents

自由末端型轴流式风扇组件 Download PDF

Info

Publication number
CN105074226B
CN105074226B CN201480013666.9A CN201480013666A CN105074226B CN 105074226 B CN105074226 B CN 105074226B CN 201480013666 A CN201480013666 A CN 201480013666A CN 105074226 B CN105074226 B CN 105074226B
Authority
CN
China
Prior art keywords
blade
thickness
blade end
maximum gauge
terminal type
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201480013666.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105074226A (zh
Inventor
R·J·范霍滕
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of CN105074226A publication Critical patent/CN105074226A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105074226B publication Critical patent/CN105074226B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/68—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers
    • F04D29/681—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08—Sealings
    • F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
    • F04D29/161—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/164—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps of an axial flow wheel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
    • F04D29/38—Blades
    • F04D29/384—Blades characterised by form
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/20—Rotors
    • F05D2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
    • F05D2240/307—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor related to the tip of a rotor blade

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

一种自由末端型轴流式风扇组件，包括具有使末端间隙的不利影响最小的叶片末端几何形状的风扇。叶片的最大厚度在邻近叶片末端处呈现出明显增加。在一些构型中，叶片末端处的最大厚度比离叶片末端0.10R处的最大厚度大至少100％。在一些构型中，叶片末端处的后缘厚度与离叶片末端0.10R处的后缘厚度大致相同。在一些构型中，叶片厚度的增加随离增加开始位置的距离的平方而定。

Description

自由末端型轴流式风扇组件
相关申请的交叉引用
本申请要求2013年3月13日提交的美国临时专利申请No.61/779,186的优先权，其全部内容通过引用结合到本文中。
背景技术
本发明总体涉及自由末端型轴流式风扇，其可被用作汽车发动机的冷却风扇，以及其它用途。
发动机冷却风扇被用于机动车辆中以将空气移动通过一组换热器，该组换热器一般包括用于冷却内燃发动机的散热器、空调机的冷凝器和可能的附加换热器。这些风扇通常由护罩围住，所述护罩用来减少环流并且在风扇与换热器之间引导空气。一般地，这些风扇由安装到护罩上的电机驱动。
风扇一般以塑料——一种机械性能有限的材料注射成型。塑料风扇在高温下遭受旋转载荷和空气动力载荷时呈现出蠕变挠曲。该挠曲在设计过程中必须被考虑到。
虽然某些发动机冷却风扇具有连接所有叶片末端的旋转末端带，但是许多却是自由末端型，即，叶片末端相互没有连接。与有带的风扇相比，自由末端型风扇具有若干优点。它们可具有更低的成本、减轻的重量、更好的平衡性，以及由于它们减小的惯性而产生的其他优点，比如更低的力偶不平衡性、更低的进动转矩和当不供给动力时更快的减载。
通常，自由末端型风扇被设计成具有恒定半径的末端形状并且在护罩筒中运行，该护罩筒在与风扇叶片具有密合间隙的区域中是圆筒形的。在其它情况中，末端的半径是不恒定的。例如，美国专利U.S 6,595,744描述了一种自由末端型发动机冷却风扇，其中，叶片末端被成形为与漏斗形的护罩筒适配。
自由末端型风扇被设计成在叶片末端与护罩筒之间具有末端间隙或者运行间隙。该末端间隙必须足以考虑到制造公差和在风扇组件的使用寿命上可出现的最大挠曲。实际上，该间隙通常为风扇直径的至少0.5％，但是小于2％，并且更一般地大致为风扇直径的1％。
末端间隙的存在对性能具有许多不利影响。一个影响是，当间隙增大时风扇必须以更高速度运行以达到给定的运行点。这是由于叶片载荷(风扇叶片的压力侧与负压侧之间的压力差)在间隙附近减小了。其他影响是降低了风扇的效率并且增大了风扇的噪声，特别是系统阻力高的情况下。这些不利影响可将自由末端风扇的适用性限制于系统阻力相对较低的应用场合。因此，需要一种能减小由末端间隙引起的不利性能影响的自由末端风扇。
一种途径是对风扇进行设计，以抵消末端间隙对风扇载荷的影响。例如，美国专利申请公开No.2011/0211949描述了一种在存在末端间隙的情况下改善末端载荷的风扇。该风扇可以提高风扇的性能，但是风扇的效率和噪声可仍然被间隙损害。
另一途径是对风扇的末端进行设计，以使通过间隙的空气流量最小。过去已经提出了具有不同成果的各种方法。改进叶片形状以便在不增加几何形状细节的情况下使通过末端间隙的流量最小化是一项挑战，所述几何形状细节会带来附加的寄生阻力或增加风扇噪声。
发明内容
在一方面，本发明提供了一种包括风扇和护罩的自由末端型轴流式风扇组件，所述风扇具有多个叶片，每个叶片均具有前缘、后缘和叶片末端。所述护罩包括至少围绕叶片末端的一部分的护罩筒，所述组件在护罩筒与叶片末端之间具有运行间隙。风扇的叶片末端半径R等于在叶片后缘处测得的叶片末端的最大半径范围，且风扇的直径D等于叶片末端半径R的两倍。叶片中的每个均具有在每个半径处具有翼弦线和厚度分布的截面几何形状，所述厚度从叶片前缘至叶片后缘是变化的，所述厚度在最大厚度的位置处具有最大值。无量纲厚度分布在每个半径处被定义为厚度除以最大厚度随弦向位置变化的分布。所述多个叶片中的每个的最大厚度在邻近叶片末端的区域处呈现出明显增加。
在本发明的一个方面，护罩筒是漏斗形的，并且叶片末端被成形为与漏斗形的护罩筒适配，并且叶片末端前缘与叶片末端后缘相比位于更大半径处。在本发明的该方面，在邻近叶片末端的区域内离叶片末端任何距离处的最大厚度、后缘厚度和厚度分布被作为具有不随半径位置而变化的最大厚度、后缘厚度和厚度分布的叶片的最大厚度、后缘厚度和厚度分布，其中，离叶片末端所扫过的旋转面以该距离偏移的旋转面与叶片的相交面与具有不随半径位置而变化的最大厚度、后缘厚度和厚度分布的叶片的相应的相交面相同。
在本发明的另一方面，风扇具有恒定半径的叶片末端。
在本发明的另一方面，每个叶片末端处的最大厚度与以等于0.10R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少100％。
在本发明的另一方面，每个叶片末端处的最大厚度与以等于0.10R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少200％。
在本发明的另一方面，每个叶片末端处的最大厚度与以等于0.05R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少100％。
在本发明的另一方面，每个叶片末端处的最大厚度与以等于0.05R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少200％。
在本发明的另一方面，每个叶片末端处的最大厚度与以等于0.025R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少100％。
在本发明的另一方面，每个叶片末端处的最大厚度与以等于0.025R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少200％。
在本发明的另一方面，在叶片的内部部分与邻近叶片末端的明显最大厚度增加的区域之间存在厚度上的平滑过渡。
在本发明的另一方面，厚度在邻近叶片末端的明显最大厚度增加的区域内至叶片末端单调地增加。
在本发明的另一方面，最大厚度的增加大致随离厚度增加开始位置的距离的平方而定。
在本发明的另一方面，叶片末端处的无量纲厚度分布类似于厚度增加开始处的无量纲厚度分布，但是后缘区域除外，在所述后缘区域处，叶片末端具有相对较小的无量纲后缘厚度。
在本发明的另一方面，与在厚度增加开始处的无量纲厚度分布相比，叶片末端处的无量纲厚度分布的最大厚度位置更靠近后缘。
在本发明的另一方面，叶片末端的后缘厚度大致等于厚度增加开始位置处的叶片截面的后缘厚度。
在本发明的另一方面，末端间隙大于风扇直径D的0.005倍并且小于风扇直径D的0.02倍。
在本发明的另一方面，风扇是注射成型的塑料件。
在本发明的另一方面，邻近叶片末端的加厚区域是空心的。
在本发明的另一方面，护罩筒是漏斗形的，叶片末端被成形为与漏斗形的护罩筒适配，风扇是注射成型的，并且邻近叶片末端的加厚区域是空心的，且不需要成型模具中的动作。
在一方面，本发明提供了一种包括风扇和护罩的自由末端型轴流式风扇组件，所述风扇具有多个叶片，每个叶片均具有前缘、后缘和叶片末端。所述护罩包括至少围绕叶片末端的一部分的护罩筒，所述组件具有护罩筒与叶片末端之间的运行间隙。风扇的叶片末端半径R等于在叶片后缘处测得的叶片末端的最大半径范围，且风扇的直径D等于叶片末端半径R的两倍。每个叶片均具有在每个半径处具有翼弦线和厚度分布的截面几何形状，所述厚度从叶片前缘至叶片后缘是变化的，所述厚度在最大厚度的位置处具有最大值。无量纲厚度分布在每个半径处被定义为厚度除以最大厚度随弦向位置变化的分布。所述多个叶片中的每个的最大厚度在邻近叶片末端的区域中呈现出明显增加，且最大厚度从所述区域离叶片末端最远的端部至尖锐的叶片末端边缘或者叶片末端的边缘倒圆开始的点而连续地增加。本发明的其他方面通过考虑到详细说明和附图而显而易见。
附图说明
图1a是自由末端型轴流式风扇组件的示意视图，示出了恒定半径的叶片末端和圆筒形的护罩筒。该自由末端型轴流式风扇组件被配置成发动机的冷却风扇组件。
图1b是自由末端型轴流式风扇组件的示意视图，示出了与漏斗形护罩筒的形状适配的叶片末端。该自由末端型轴流式风扇组件被配置成发动机的冷却风扇组件。
图1c是自由末端型轴流式风扇组件的示意视图，示出了与漏斗形护罩筒的形状适配的叶片末端，其中叶片后缘在叶片末端处被倒圆。
图2a示出了具有恒定半径的叶片末端的风扇的轴向投影，以及各种几何参数的限定。
图2b示出了具有与漏斗形护罩适配的叶片末端的风扇的轴向投影，以及各种几何参数的限定。
图2c示出了具有与漏斗形护罩适配的叶片末端的风扇的轴向投影，其中叶片后缘在叶片末端处被倒圆。
图3a是沿图2a的线A-A截取的风扇叶片的圆柱截面，以及各种几何参数的限定。
图3b是限定其他几何参数的的风扇叶片的圆柱截面。
图3c是风扇叶片的前缘区域的详图。
图3d是风扇叶片的后缘区域的详图。
图4a-4c是围绕不同几何形状的叶片末端的漏泄流的示意视图。
图5a、5b和5c示出了对于现有技术风扇和根据本发明的两个风扇在恒定半径的叶片末端的情况下，最大厚度随半径变化的图。
图6a和6b是示出在根据本发明的具有与漏斗形护罩筒适配的叶片末端的风扇的情况中，最大厚度上的增加随离叶片末端距离的变化的示意视图。图6a示出了与多个旋转面的子午平面相交点，并且图6b示出了在由所述旋转面所切出的叶片截面处的厚度增加。
图7a是根据本发明风扇的负压侧的轴向视图，该风扇的叶片末端与也被示出的漏斗形护罩筒适配。
图7b是图7a的风扇的压力侧的轴向视图。
图7c是通过叶片和护罩筒的子午截面，其角度对应于图7a中所示的叶片末端处最大厚度点。
图7d是图7c的末端区域的详图。
图7e和7f分别是对应于图7c和7d的现有技术风扇的视图。
图7g是根据本发明风扇的单个叶片的压力侧的轴向视图。
图7h是现有技术风扇的单个叶片的压力侧的轴向视图。
图8a和8b示出了对于根据本发明的两个风扇在增加厚度的区域内不同位置处的叶片厚度分布。
图9a和9b分别是根据本发明的两个风扇的单个叶片的压力侧的轴向视图，该风扇的叶片末端与漏斗形护罩筒适配，其中，末端处的增加厚度的区域中的厚度分布在图8a和8b中示出。
图10a和10b图解了根据本发明的风扇的详图，该风扇的叶片末端与漏斗形护罩筒适配，其中，叶片末端是空心的。图10a示出了通过叶片和护罩筒的末端区域的子午截面，其角度对应于图10b中所示的叶片末端处最大厚度点。图10b是叶片末端区域的压力侧的轴向视图。
图11是根据本发明的风扇的性能与仅在靠近叶片末端的厚度方面不同的现有技术风扇的相比的图。
图12是类似于图7d的、但是具有倒圆的叶片末端边缘的风扇叶片的末端区域的详图。
具体实施方式
在详细阐述本发明的任何实施例之前，应当理解，本发明在其应用方面不限于以下说明中所阐述的或者以下附图中所图解的结构的细节和部件的布置。本发明能够有其他实施例并且能按多种方式来实践或者实施。
图1a示出了自由末端型轴流式风扇组件1。在所示构型中，自由末端型轴流式风扇组件1是邻近至少一个换热器2安装的发动机冷却风扇组件。在某些构型中，换热器2包括散热器3，该散热器3在流体循环通过散热器3并且返回内燃发动机时冷却内燃发动机(未示出)。在混合动力车辆中，风扇组件1可与一个或多个换热器结合使用，以冷却电池、电机等。护罩4将冷却空气从散热器3引导至风扇5。风扇5围绕轴线6转动，并且包括毂7和多个大致径向延伸的叶片8。图la示出了当风扇转动时由这些叶片扫过的子午线区域。每个叶片8的靠近毂7的端部为叶片根部9，并且每个叶片8的最外的端部为叶片末端10a。叶片末端10a由护罩4的筒11a围绕。末端间隙12a在叶片末端10a与护罩筒11a之间提供了运行间隙。
虽然风扇5可处于“拉拔器”的构型并被定位在换热器2的下游，但是在某些情况下，风扇5为“推动器”并被定位在换热器2上游。虽然图1a最精确地描绘了拉拔器构型，但是其也可以被理解为推动器，虽然在这种构型中，散热器3在该组换热器2内的位置一般被颠倒。
图1a示出了处于恒定半径处的各个叶片末端10a，以及在紧邻叶片末端10a的区域处为大致圆筒形的护罩筒11a。该实例示出了沿它们的整个轴向长度紧邻护罩筒11a的叶片末端10a。在其它情况中，允许叶片末端10a从筒11a突出，从而仅每个叶片末端10a的向后部分与护罩筒11a具有小间隙。
图2a是图1a的自由末端型风扇的轴向投影，该自由末端型风扇具有恒定半径的叶片末端10a。附图中的旋转是顺时针方向，并且风扇前缘LE和后缘TE如图所示。总风扇半径等于叶片末端半径R。描绘叶片的几何形状的参数被限定为半径位置r的函数，其在叶片末端半径R上可以是无量纲的。叶片截面的几何形状依据比如由截面A-A表示的圆柱截面来限定。
图1b图解了一种自由末端型轴流式风扇组件，其被配置成类似于图1a的发动机冷却风扇组件，但是具有以下例外方面。护罩筒11b是漏斗形的，而不是大致圆筒形的，并且叶片末端10b与护罩筒11b的漏斗形状适配。末端间隙12b提供了运行间隙。
图2b示出了图1b的自由末端型风扇的轴向视图，其中叶片末端10b与漏斗形护罩筒11b适配。每个叶片末端10b在前缘LE处的半径为RLE，并且在后缘TE处的半径为RTE，其中RLE超过RTE。在具有漏斗形叶片末端的风扇的情况中，后缘半径RTE被看作名义叶片末端半径。因此，在以下说明中，在使用“叶片末端半径”或者“叶片末端半径R”时，这可以是指具有非漏斗形叶片末端的风扇的恒定叶片末端半径或者具有漏斗形叶片末端的风扇的名义叶片末端半径。
图1c图解了一种自由末端型轴流式风扇组件，其被配置成类似于图1b的发动机冷却风扇组件，其中护罩筒11c是漏斗形的，并且叶片末端10c与护罩筒11c的漏斗形状适配。此时，后缘TE在叶片末端处被局部倒圆。
图2c示出了图1c的自由末端型风扇的轴向视图，其中叶片末端10c与漏斗形护罩11c适配，并且叶片后缘TE在叶片末端处被倒圆。每个叶片末端10c的后缘半径RTE被选取为在后缘TE处叶片末端紧邻漏斗形护罩11c时的叶片末端的半径。在具有漏斗形叶片末端的风扇的叶片后缘被局部倒圆的情况中，后缘半径RTE被看作名义叶片末端半径。
除非特别地另外说明，否则以下说明和附图通常涉及图1a-2c中所示的任何一种类型的风扇。在以下详细说明中，风扇直径D被选取为图2a中所示半径R的两倍，或者图2b和2c中所示的后缘半径RTE的两倍。末端间隙12a、12b、12c可以依据图1a-2c中所示的任何一种类型的风扇的风扇直径来表示。在末端间隙最小的轴向位置处，叶片末端10a、10b、10c与护罩筒11a、11b、11c之间的末端间隙12a、12b、12c是风扇直径D的大约0.005倍到大约0.02倍。图1a、1b和1c示出了末端间隙12a、12b和12c是风扇直径D的大致0.01倍。
图3a示出了图2a中所示的风扇的半径r处的圆柱横截面A-A。叶片截面100具有前缘101和后缘102。翼弦线103是前缘101与后缘102之间的直线。翼弦线的长度限定为翼弦长c。叶片角度θ限定为旋转面104与翼弦线103之间的角度。叶片的中线105限定为位于相反的“下”表面106与“上”表面107中间的线。更确切地说，垂直于中线105测得的从中线105上的点至上表面107的距离等于垂直于中线105测得的从中线105上的该点至下表面106的距离。中线105的几何形状可以被描述成弦向位置x/c的函数，其中，沿着翼弦线103的距离x被除以翼弦长c。例如，任何弦向位置x/c处的弧度f是在该位置处垂直于翼弦线103测得的翼弦线103与中线105之间的距离。任一半径r处的最大弧度(或者“极大弧度”)fmax是该半径r处的弧度f的最大值。
图3b示出了具有零叶片角度的叶片截面。中线弧长限定为“A”。沿中线105的任一位置“a”处的叶片厚度“t”是在该位置处垂直于中线测得的上表面107与下表面106之间的距离。所述厚度可以被规定为沿中线的位置(中线位置，a/A)的函数，或者弦向位置x/c的函数，其中“x”是沿翼弦线的、与穿过沿中线的位置“a”的垂直于翼弦线的直线相交的位置。叶片厚度t可从前缘101至后缘102变化，并且具有出现在沿中线的位置atmax或者沿翼弦线的位置xtmax处的最大值tmax。无量纲厚度分布可以限定为t/tmax随中线位置a/A或者弦向位置x/c变化的的分布。对于小值的fmax，这两个分布几乎相同，并且在下文中无差别地涉及。
图3c示出了叶片的前缘区域的详图。前缘一般被倒圆成具有半径rle，如图所示。图3d示出了后缘区域的详图。后缘可以被倒圆成具有半径rte，如图所示，或者后缘替代性地可具有其他形状。任何情况下，详述的形状一般被限于小区域，并且后缘厚度tte通常可以限定为刚好在该区域外侧并且非常靠近后缘的厚度。
当风扇运行时，在叶片的压力侧存在高压，并且在叶片的负压侧存在低压。在自由末端型风扇的末端处，该压力差在该处引起从压力侧至负压侧的漏泄流。该漏泄流减小了叶片末端上的压力差，并且导致形成靠近负压面的末端旋涡。在图4a中示意性地示出了该末端旋涡。该末端旋涡向下游对流传递并且代表了风扇效率的损失和风扇噪声的来源。
已经进行了各种尝试来减小渗漏量。一种明显的途径是减小末端间隙的尺寸。但是制造公差、宽泛的环境条件和预期的叶片蠕变全都促使所需的末端间隙一般为风扇直径D的0.005倍到0.02倍。另一途径是将转动的末端带附连至叶片末端。这可以是非常有效的，但是有带的风扇可更昂贵，并且由于其增加的重量和惯性而不太合乎需要。可以使用“局部”带或者“小翼(winglet)”，但是由于几何形状与进流(onset flow)的未对准和“边缘噪声”的附加来源的导入，因此难以将叶片设计成不增加风扇噪声的程度。
已经发现减小末端间隙的不利影响的一种途径是增加风扇叶片的厚度，如图4b中所示。这可减少漏泄流的量。其还可增加末端旋涡与叶片末端后缘之间的距离dTE。后缘是由于边界层湍流而产生的压力波动作为噪声发出的区域。如果末端旋涡经过后缘附近，则可发出附加噪声。通过将末端旋涡从后缘处移开更远，可以减小该噪声机制。然而，加厚叶片具有增加成本和重量的缺点。
图4c中示意性地示出了本发明。在此，风扇叶片的厚度仅在靠近末端间隙的区域处增加。叶片压力面的形状可增加在末端间隙入口处的分离的程度，从而减少漏泄流的量。末端旋涡与叶片后缘之间的距离dTE可类似于在加厚叶片的情况中的距离，从而具有类似的噪声益处。本发明相对于加厚叶片的优点是所需的附加材料量很少，从而在重量和成本上的增加最少。
图5是对在具有恒定半径叶片末端的风扇的情况中的最大叶片厚度tmax相对于半径的图，该风扇一般在圆筒形护罩筒中运行。该风扇的叶片根部处于等于风扇半径R的0.4倍的半径处。图5a示出了典型的现有技术风扇的厚度，并且图5b和5c示出了根据本发明的风扇的厚度。在所有情况中，厚度在叶片的根部处较大以便减小应力。当半径增加时，厚度平滑地减小以避免应力集中。在更大半径处，叶片大致线性地渐缩。现有技术的叶片将该趋势延续至叶片末端。根据本发明的叶片渐缩至末端的较小距离内，在该点处非常快速地增加。厚度增加开始的径向位置示出为rstart，并且厚度增加的叶展范围Δs为(R-rstart)。在图5b和5c中，rstart/R分别为0.9和0.975，并且Δs/R分别为0.1和0.025。在图5b和5c中，厚度增加随离厚度增加开始处的径向距离或者(r-rstart)的平方而定。厚度的这种分布形成了到加厚区域的平滑过渡，并且促使厚度在叶片末端处快速地增加。叶片末端的压力侧处产生的尖锐边缘在漏泄流进入末端间隙时可促使其分离，从而减少总漏泄流。
在风扇具有恒定半径的叶片末端的情况中，其中叶片具有随弦向位置x/c或者中线位置a/A而变化的无量纲厚度t/tmax的相同分布，图5不但描绘了最大叶片厚度tmax的径向分布，而且可按比例来表示其他弦向位置处的厚度。
虽然图5示出的叶片具有在邻近叶片末端的增加厚度区域外侧的渐缩最大厚度分布，但是本发明的其他实施例具有未渐缩的厚度。例如，在一些实施例中，最大厚度在邻近叶片末端的增加厚度区域外侧是大致恒定的。此外，虽然图5示出了半径等于风扇半径R的0.4倍的叶片根部，但是其他实施例具有位于更大或更小半径位置处的叶片根部。
在风扇叶片末端与漏斗形护罩筒适配的风扇的情况中，本发明的一个优选实施例的叶片厚度分布不随半径而变化，而是随离叶片末端的距离而变化。这是合乎需要的，因为护罩附近的流动大致平行于护罩表面，从而在比遇到后缘处更大的半径处遇到叶片前缘。如果叶片加厚随离叶片末端的距离而变化，则护罩附近的流动经历一叶片形状，该叶片形状的厚度形式类似于设计的厚度分布。如果厚度增加随半径位置而变化，流动就将在前缘处遇到相对较厚的叶片，并在后缘处遇到相对较薄的叶片，从而产生的叶片表面压力分布明显不同于设计分布。这进而可产生较不合乎需要的边界层特性和附加噪声。
图6示出了一种根据本发明的风扇的示意视图，其叶片末端与漏斗形护罩筒适配，且其中，厚度增加随离叶片末端的距离而变化。图6a是穿过换热器、护罩和风扇毂的子午截面和风扇叶片的扫掠区域的轮廓，其中虚线表示离叶片末端不同距离处的旋转面。表面III包括叶片末端截面，该处的厚度增加是最大值。表面I以距离Δs偏离表面III并且位于厚度增加开始处。距离Δs对应于在根据本发明的、具有恒定半径的叶片末端的风扇情况中的距离R-rstart。表面II位于表面I与表面III中间。由这些表面中的每个所剖切的截面处的叶片厚度特征tmax、xtmax、rle、tte和无量纲厚度分布被定义为：相对于半径具有恒定厚度特征的叶片的叶片厚度特征tmax、xtmax、rle、tte和无量纲厚度分布，其中，旋转面与叶片的相交面与相对于半径具有恒定厚度特征的叶片的相应的相交面相同。图6b示出了被三个表面剖切的截面处的最大叶片厚度的增加。在所示情况中，最大厚度的增加与离厚度增加开始处的距离的平方成正比。
图7a示出了根据本发明的风扇的负压侧的轴向视图，该风扇的叶片末端与也被示出的漏斗形护罩筒适配。厚度增加随离叶片末端的距离而变化。该风扇在离叶片末端的0.025R范围内的区域中具有增加的厚度分布，并且叶片末端处的厚度为厚度增加开始处的厚度的大约三倍。图7b示出了风扇的压力侧的轴向视图。图7c是通过叶片和护罩筒的子午截面，其角度对应于图7a中所示的叶片末端处最大厚度点。图7d是该截面的末端区域的详图，示出了叶片的压力侧与负压侧之间的漏泄路径的形状。特别是，图7d示出了漏泄路径的入口处的锐角，其可促成漏泄流的分离和减少的漏泄流速。示意性地示出了可能的漏泄流线。图7e和7f示出了现有技术风扇的等同视图，其与图7c和7d的风扇的区别仅在于：在叶片末端附近没有厚度增加。此时，漏泄路径短得多，并且在入口处没有锐角。示出了可能的漏泄流线。图7g是图7a-7d的风扇的单个叶片的压力侧的轴向视图，且图7h是图7e和7f的现有技术风扇的等同视图。能够看出，与现有技术风扇的叶片末端不同，根据本发明的风扇的叶片末端可具有明显的轴向突出区域。
图8示出了在根据本发明的风扇末端处在厚度增加区域中5个等间隔位置处的可能厚度分布的图。每个图中的横坐标是弦向位置，相对于弦向位置绘出了除以翼弦长的厚度纵坐标(半厚度)。在各种情况中，开始的厚度为翼弦长的0.052倍，且代表叶片末端的最大厚度为翼弦长的0.281倍。在图8a中，无量纲厚度分布在加厚区域内的所有位置处是类似的。这意味着，当最大厚度随相对于叶片末端的位置变化时，任何弦向位置处的厚度大致为最大厚度的相同百分率。例外的是后缘区域，该处较厚截面的厚度与最大厚度相比相对较小。在图8a中，后缘厚度是相同的，与最大厚度无关。已经发现，相比于后缘厚度与最大厚度成比例地增加的情况，不增加的后缘厚度减少了空气声学噪声。此外，对于每个截面绘出了半径等于前缘半径的圆。能够看出，在图8a中，前缘半径大致按最大厚度的平方而增加。图8b绘出了无量纲厚度分布在厚度增加区域内明显变化的类似图。在该情况中，前缘半径随着最大厚度增加而保持恒定。因此，最大厚度点的弦向位置随着厚度增加而向后缘移动。图9a和9b分别示出了具有图8a和8b的厚度分布的风扇叶片的压力侧轴向视图。两种叶片在离叶片末端0.025R范围内的区域中具有增加的厚度，并且叶片末端处的厚度大致为厚度增加开始处的厚度的五倍。能够看出，这些附图中的叶片末端的形状是完全不同的。虽然仅示出了两组厚度分布，但是多个替代组可以很有成效地被使用。
本发明的一个实施例是这样一种风扇：其叶片末端与漏斗形的护罩筒适配，且厚度增加随离叶片末端的距离而变化，其中，叶片末端是空心的。在图10中示出了该实施例。图10a示出了通过叶片和护罩筒的末端区域的子午截面，其角度对应于图10b中所示的叶片末端处的最大厚度点。图10b示出了叶片末端区域的压力侧的轴向视图。叶片在离叶片末端0.025R范围内的区域中具有增加的厚度，并且在叶片末端处的厚度大致为厚度增加开始处的厚度的五倍。厚度分布如图8a所示。该实施例的一个优点是它需要更少的材料来模制叶片。另一可能的优点是，当漏泄流经过叶片与护罩之间时，漏泄流必须通过两个分离的节流口。具有两个节流口(而不是一个)可增加对漏泄流的阻力，并且减少漏泄流速。在注射成型风扇的情况中，一个优选实施例在不需要添加工具的动作的情况下获得了空心的叶片末端。图10示出了这种实施例。
图11示出了根据本发明的风扇的性能与仅在靠近叶片末端的厚度方面不同的现有技术风扇相比的图。风扇直径为375mm。两种风扇的运行速度被调整成在200Pa的压力下达到0.7m3/s的设计流量，其代表车辆“空转”状况，其中车辆是静止的。现有技术风扇的转速为2690rpm，且根据本发明的风扇的转速为2671rpm。在由压力曲线上的小圆标出的设计点处，与现有技术风扇相比，根据本发明的风扇的效率高2.5点且噪声低2.5dB。然而，存在的性能权衡在于，根据本发明的风扇在“冲压空气”条件下传递更少流量，其中车辆速度的作用减小了由风扇形成的压力。
附图中所示的本发明的每个实施例均展现了在邻近叶片末端的叶片厚度上的明显增加。例如，在到叶片末端的距离为叶片末端半径的10％、5％或者甚至2.5％的范围内可出现最大厚度上的100％或者更大的增加。在一些情况中，在到叶片末端的距离为叶片末端半径的10％、5％或者2.5％的范围内可出现最大厚度上的200％或者更大的增加。
附图中所示的本发明的每个实施例均展现了叶片厚度从厚度增加开始至叶片末端的单调地或连续地增加。该单调增加的一个优点是，它通常导致在至漏泄路径的入口处的尖锐边缘，从而可减少漏泄流速。然而，在其他实施例中，叶片厚度上的增加可以不是单调的。特别是，叶片末端的边缘可被稍微倒圆以减少其尖锐度。出于对加工、模制或者部件装卸的考虑，这可以是有益的。甚至在叶片末端具有倒圆边缘(图12)的情况中，最大叶片厚度从厚度增加开始至叶片末端开始边缘倒圆的点也单调地或者连续地增加。因此，上述说明和附图(包括具体实例)全部能够作为备选结构应用于具有倒圆的末端边缘的叶片。
与现有技术风扇相比，根据本发明的风扇的区别仅在于具有修改的厚度分布。叶片的叶片角度和弧度未受影响。因此，风扇在其设计点处的综合性能基本上未受影响，只不过提高了效率、降低了噪声且稍微降低了速度。用于减少通过末端间隙的流量的其他途径通常将叶片的一侧更改得比另一侧更多。这些途径实际上更改了叶片的中线。这种更改将通常按不可预期的方式改变风扇的性能，因此需要进行设计重复，以实现原始设计点。
本发明的另一个优点是未给风扇增加附加几何结构特征，比如小翼、翼刀或者局部扎带。当给风扇增加这种附加几何结构时，可引入附加损失和附加噪声，这可抵消从通过末端间隙的流量减少所获得的效率和噪声方面的获益。
美国专利申请No.2011/0211949(本文中通过引用包括其内容)公开了叶片弧度和叶片角度方面的变化，其作用是抵消末端间隙对叶片末端负载的影响。因为本发明未涉及对叶片弧度或者叶片角度的任何改变，所以风扇可有利地包括上述申请的特征以及本发明的特征。
具有根据本发明的一个或多个方面的性能的风扇组件可以是前弯式、后弯式、径流式或者混弯式设计。类似地，根据本发明的一个或多个方面的风扇组件可具有任何数量的叶片、任何分布的叶片角度、弧度、翼弦长或者倾斜度，并且可以是推动器或者拉拔器构型。

Claims (20)

1.一种自由末端型轴流式风扇组件，包括：
风扇，其包括大致径向延伸的多个叶片，所述多个叶片中的每个均具有前缘、后缘和叶片末端；以及
护罩，其包括至少包围叶片末端的一部分的护罩筒，且末端间隙限定在所述护罩筒与叶片末端之间，
其中，所述风扇的叶片末端半径R等于在后缘处测得的叶片末端的最大半径范围，且所述风扇的直径D等于所述叶片末端半径R的两倍，
其中，所述多个叶片中的每个均具有截面几何形状，所述截面几何形状在每个半径处均具有延伸在前缘和后缘之间的翼弦线、位于相反的叶片表面中间的中线和沿着中线的厚度分布，其中，所述厚度在沿中线的任一位置处垂直于中线在相反的叶片表面之间测得，所述厚度从叶片前缘至叶片后缘是变化的，所述厚度在叶片前缘与叶片后缘之间在至少一个最大厚度位置处具有最大值，
其中，无量纲厚度分布在每个半径处被定义为厚度除以最大厚度随弦向位置变化的分布，以及
其中，所述多个叶片中的每个的最大厚度在邻近叶片末端的区域中均呈现明显增加。
2.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述护罩筒是漏斗形的，叶片末端被成形为与所述护罩筒适配，且叶片末端前缘与叶片末端后缘相比位于更大半径处，其中，在邻近叶片末端的区域内离叶片末端任何距离处的最大厚度、后缘厚度和厚度分布被选取为：具有不随径向位置而变化的最大厚度、后缘厚度和厚度分布的叶片的最大厚度、后缘厚度和厚度分布，其中，离叶片末端所扫过的旋转面以该距离偏移的旋转面与叶片的相交面与具有不随半径位置而变化的最大厚度、后缘厚度和厚度分布的叶片的相应的相交面相同。
3.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述风扇具有恒定半径的叶片末端。
4.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述多个叶片中的每个在叶片末端处的最大厚度与以等于0.10R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少100％。
5.如权利要求4所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述多个叶片中的每个在叶片末端处的最大厚度与以等于0.10R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少200％。
6.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述多个叶片中的每个在叶片末端处的最大厚度与以等于0.05R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少100％。
7.如权利要求6所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述多个叶片中的每个在叶片末端处的最大厚度与以等于0.05R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少200％。
8.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述多个叶片中的每个在叶片末端处的最大厚度与以等于0.025R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少100％。
9.如权利要求8所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述多个叶片中的每个在叶片末端处的最大厚度与以等于0.025R的距离偏离叶片末端的叶片截面的最大厚度相比大至少200％。
10.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，在叶片的内部部分与邻近叶片末端的明显最大厚度增加的区域之间存在厚度上的平滑过渡。
11.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述厚度在邻近叶片末端的明显最大厚度增加的区域内至叶片末端单调地增加。
12.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，最大厚度上的增加大致随离厚度增加开始位置的距离的平方而定。
13.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，叶片末端处的无量纲厚度分布类似于沿厚度增加开始位置处的叶片截面的无量纲厚度分布，但是后缘区域除外，在后缘区域处，邻近叶片末端的较厚截面具有相对较小的无量纲后缘厚度。
14.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，与沿厚度增加开始位置处的叶片截面的无量纲厚度分布相比，叶片末端处的无量纲厚度分布的最大厚度位置更靠近后缘。
15.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，叶片末端的后缘厚度大致等于厚度增加开始位置处的叶片截面的后缘厚度。
16.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述末端间隙大于风扇直径D的大约0.005倍且小于风扇直径D的大约0.02倍。
17.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述风扇是注射成型的塑料件。
18.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，邻近叶片末端的区域是空心的。
19.如权利要求1所述的自由末端型轴流式风扇组件，其特征在于，所述护罩筒是漏斗形的，叶片末端被成形为与所述护罩筒适配，叶片末端前缘与叶片末端后缘相比位于更大的半径处，所述风扇是注射成型的，并且邻近叶片末端的区域是空心的，且不需要成型工具中的动作。
20.一种自由末端型轴流式风扇组件，包括：
风扇，其包括大致径向延伸的多个叶片，所述多个叶片中的每个均具有前缘、后缘和叶片末端；以及
护罩，其包括至少包围叶片末端的一部分的护罩筒，且末端间隙限定在所述护罩筒与叶片末端之间，
其中，所述风扇的叶片末端半径R等于在后缘处测得的叶片末端的最大半径范围，且所述风扇的直径D等于所述叶片末端半径R的两倍，
其中，所述多个叶片中的每个均具有截面几何形状，所述截面几何形状在每个半径处均具有翼弦线和厚度分布，所述厚度从叶片前缘至叶片后缘是变化的，所述厚度在叶片前缘与叶片后缘之间在至少一个最大厚度位置处具有最大值，
其中，无量纲厚度分布在每个半径处被定义为厚度除以最大厚度随弦向位置变化的分布，以及
其中，所述多个叶片中的每个的最大厚度在邻近叶片末端的区域中均呈现明显增加，且最大厚度从所述区域离叶片末端最远的端部至尖锐的叶片末端边缘或者叶片末端的边缘倒圆开始的点而连续地增加。
CN201480013666.9A 2013-03-13 2014-03-06 自由末端型轴流式风扇组件 Active CN105074226B (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201361779186P 2013-03-13 2013-03-13
US61/779,186 2013-03-13
US13/964,872 US9404511B2 (en) 2013-03-13 2013-08-12 Free-tipped axial fan assembly with a thicker blade tip
US13/964,872 2013-08-12
PCT/US2014/020985 WO2014158937A1 (en) 2013-03-13 2014-03-06 Free-tipped axial fan assembly

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105074226A CN105074226A (zh) 2015-11-18
CN105074226B true CN105074226B (zh) 2018-06-01

Family

ID=51527719

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201480013666.9A Active CN105074226B (zh) 2013-03-13 2014-03-06 自由末端型轴流式风扇组件

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9404511B2 (zh)
KR (1) KR102143399B1 (zh)
CN (1) CN105074226B (zh)
BR (1) BR112015021959B1 (zh)
DE (1) DE112014001308T5 (zh)
WO (1) WO2014158937A1 (zh)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10844868B2 (en) * 2015-04-15 2020-11-24 Robert Bosch Gmbh Free-tipped axial fan assembly
CN106287959B (zh) * 2016-08-17 2022-03-22 芜湖美智空调设备有限公司 静叶风轮、空调柜机及空调器
US20180258947A1 (en) * 2017-03-10 2018-09-13 Nidec Corporation Axial fan
US10480527B2 (en) 2017-05-05 2019-11-19 Robert Bosch Gmbh Axial fan with unbalanced blade spacing
CN109087783B (zh) * 2017-06-13 2023-10-27 国网江苏省电力公司常州供电公司 变压器冷却装置
CN107489651B (zh) * 2017-10-10 2019-05-07 北京航空航天大学 一种基于二次函数的可抑制风扇激波噪声的叶型优化方法
USD911512S1 (en) 2018-01-31 2021-02-23 Carrier Corporation Axial flow fan
CN110118197A (zh) * 2018-02-07 2019-08-13 广东美的制冷设备有限公司 轴流风轮及空调器
FR3081497B1 (fr) * 2018-05-23 2020-12-25 Safran Aircraft Engines Aubage brut de fonderie a geometrie de bord de fuite modifiee
US11680580B2 (en) * 2018-11-22 2023-06-20 Gd Midea Air-Conditioning Equipment Co., Ltd. Axial-flow impeller and air-conditioner having the same
CN212536105U (zh) * 2020-02-29 2021-02-12 华为技术有限公司 一种离心风机和空调装置
CN111563351B (zh) * 2020-04-24 2023-04-07 中国船舶科学研究中心 一种等负荷状态下梢隙涡空化初生预报方法
US20210381385A1 (en) * 2020-06-03 2021-12-09 Honeywell International Inc. Characteristic distribution for rotor blade of booster rotor
US20220170469A1 (en) * 2020-12-02 2022-06-02 Robert Bosch Gmbh Counter-Rotating Fan Assembly

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1491556A (en) * 1974-02-02 1977-11-09 Mtu Muenchen Gmbh Rotor blades for turbomachines
DE3217085A1 (de) * 1982-05-07 1983-11-10 Maschinenfabrik Korfmann Gmbh, 5810 Witten Ventilatorfluegel an einem ventilator
US4566852A (en) * 1982-03-15 1986-01-28 Sueddeutsche Kuehlerfabrik Julius Fr. Behr Gmbh & Co. Kg Axial fan arrangement
US5181830A (en) * 1991-11-21 1993-01-26 Chou Rudy S Blade for axial flow fan
JP2002106494A (ja) * 2000-10-02 2002-04-10 Lg Electronics Inc 軸流ファン
CN1756909A (zh) * 2003-03-05 2006-04-05 汉拏空调株式会社 轴流风扇
CN102947597A (zh) * 2010-02-26 2013-02-27 罗伯特·博世有限公司 自由梢端型轴流式风扇组件

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3017226A1 (de) * 1979-05-12 1980-11-20 Papst Motoren Kg Ventilatorlaufrad
DE3304297A1 (de) 1982-03-15 1984-03-15 Süddeutsche Kühlerfabrik Julius Fr. Behr GmbH & Co KG, 7000 Stuttgart Axialgeblaese, insbesondere fuer kuehler einer wassergekuehlten brennkraftmaschine
US5064345A (en) * 1989-11-16 1991-11-12 Airflow Research And Manufacturing Corporation Multi-sweep blade with abrupt sweep transition
JP3050144B2 (ja) 1996-11-12 2000-06-12 ダイキン工業株式会社 軸流ファン
US6241474B1 (en) * 1998-12-30 2001-06-05 Valeo Thermique Moteur Axial flow fan
US6595744B2 (en) 2000-06-16 2003-07-22 Robert Bosch Corporation Automotive fan assembly with flared shroud and fan with conforming blade tips
JP3422008B2 (ja) * 2001-02-19 2003-06-30 日本サーボ株式会社 軸流フアン
US6626640B2 (en) 2001-11-19 2003-09-30 Durmitor Inc. Fan with reduced noise
FR2833050B1 (fr) 2001-12-03 2005-11-11 Abb Solyvent Ventec Ventilateur helicoide avec un moyen reducteur de bruit
JP4161015B2 (ja) * 2002-02-15 2008-10-08 臼井国際産業株式会社 軸流ファン
DE102004017727A1 (de) 2003-04-19 2004-11-04 Ebm-Papst St. Georgen Gmbh & Co. Kg Lüfter
JP3912418B2 (ja) 2005-08-01 2007-05-09 ダイキン工業株式会社 軸流ファン
US7559744B2 (en) 2005-08-03 2009-07-14 Mitsubishi Heavy Industries Ltd. Propeller fan for heat exchanger of in-vehicle air conditioner
FR2898943B1 (fr) * 2006-03-23 2012-08-31 Valeo Systemes Thermiques Helice de ventilateur, en particulier pour vehicules automobiles
DE102006047236B4 (de) 2006-10-04 2017-06-29 Mahle International Gmbh Axiallüfter eingerichtet zur Förderung von Kühlluft einer Kühlvorrichtung eines Kraftfahrzeuges
US7564684B2 (en) 2006-12-20 2009-07-21 Asia Vital Components Co., Ltd. Fan with spiral supercharging device
JP4872722B2 (ja) 2007-03-12 2012-02-08 ソニー株式会社 軸流ファン装置、軸流羽根車及び電子機器
US8348612B2 (en) * 2008-01-10 2013-01-08 General Electric Company Turbine blade tip shroud
KR101485609B1 (ko) * 2008-11-26 2015-01-22 엘지전자 주식회사 공기 조화기의 실내기
US8083479B2 (en) 2008-12-15 2011-12-27 Enermax Technology Corporation Heat dissipating fan structure of dual motor
US9017036B2 (en) * 2012-02-29 2015-04-28 United Technologies Corporation High order shaped curve region for an airfoil

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1491556A (en) * 1974-02-02 1977-11-09 Mtu Muenchen Gmbh Rotor blades for turbomachines
US4566852A (en) * 1982-03-15 1986-01-28 Sueddeutsche Kuehlerfabrik Julius Fr. Behr Gmbh & Co. Kg Axial fan arrangement
DE3217085A1 (de) * 1982-05-07 1983-11-10 Maschinenfabrik Korfmann Gmbh, 5810 Witten Ventilatorfluegel an einem ventilator
US5181830A (en) * 1991-11-21 1993-01-26 Chou Rudy S Blade for axial flow fan
JP2002106494A (ja) * 2000-10-02 2002-04-10 Lg Electronics Inc 軸流ファン
CN1756909A (zh) * 2003-03-05 2006-04-05 汉拏空调株式会社 轴流风扇
CN102947597A (zh) * 2010-02-26 2013-02-27 罗伯特·博世有限公司 自由梢端型轴流式风扇组件

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014158937A9 (en) 2014-11-27
KR102143399B1 (ko) 2020-08-11
BR112015021959B1 (pt) 2022-03-15
DE112014001308T5 (de) 2016-01-07
US9404511B2 (en) 2016-08-02
WO2014158937A1 (en) 2014-10-02
CN105074226A (zh) 2015-11-18
KR20150131105A (ko) 2015-11-24
US20140271172A1 (en) 2014-09-18
BR112015021959A2 (pt) 2017-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105074226B (zh) 自由末端型轴流式风扇组件
CN107869483B (zh) 轴流风扇以及使用了该轴流风扇的室外机
EP3280918B1 (en) Fan blade with flow modification features on the pressure side
US8137070B2 (en) Skewed axial fan assembly
EP3306101A1 (en) High efficiency fan
US11499564B2 (en) Free-tipped axial fan assembly
CN109844263B (zh) 涡轮机叶轮、涡轮机及涡轮增压器
CN102947597B (zh) 自由梢端型轴流式风扇组件
CN108952820A (zh) 具有降低的惯量的涡轮机叶轮
CN101392761A (zh) 轴流式电子散热风扇
EP3786425B1 (en) Turbine rotor blade and turbine
CN111566316B (zh) 涡轮机动叶片、涡轮增压器及涡轮机动叶片的制造方法
EP2031208A2 (en) Axial fan for cooling the underhood of a farm machine
US11767761B2 (en) Low solidity vehicle cooling fan
KR100897133B1 (ko) 냉각팬
KR20100009789A (ko) 축류팬

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant