CN104831181A - 一种lpg船用储罐用钢板及其制造方法 - Google Patents

一种lpg船用储罐用钢板及其制造方法 Download PDF

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CN104831181A CN201510140284.9A CN201510140284A CN104831181A CN 104831181 A CN104831181 A CN 104831181A CN 201510140284 A CN201510140284 A CN 201510140284A CN 104831181 A CN104831181 A CN 104831181A
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王宪军
李书瑞
刘文斌
战国锋
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杨秀利
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Abstract

本发明公开一种LPG船用储罐用钢板及其制造方法,所述储罐用钢板的屈服强度≥560MPa,抗拉强度690~830MPa,延伸率≥16%,屈强比≤0.92,钢板横向-80℃冲击功值大于等于150J,所述储罐用钢板质量百分比包括:C:0.05~0.095%、Si≤0.30%、Mn:0.70~1.35%、P≤0.015%、S≤0.008%、Al:0.020~0.060%、Cu:0.15~0.30%、Ni:0.15~0.80%、Cr:0.05~0.35%、Mo:0.15~0.35%、Ti:0.008~0.020%,以及元素Nb、V、B三种中的一种或多种,Nb:0.0150~0.065%或V:0.030~0.060%或B:0.0005~0.0020%,其余为Fe及不可避免的夹杂。上述储罐用钢板具备低焊接裂纹敏感性,焊接性能优异,且具有高强度、很好的低温韧性和抗冲击载荷能力,能够保证LPG船用储罐的安全性和材料服役的稳定性,能够满足LPG船用储罐的安全性和材料服役的稳定性。

Description

一种LPG船用储罐用钢板及其制造方法
技术领域
[0001] 本发明涉及钢材技术领域,尤其涉及一种LPG船用储罐用钢板及其制造方法。
背景技术
[0002] 液化石油气(LiquefiedPetroleumGas,以下简称LPG)是我国主要的能源品种之 一,因其具有清洁卫生、储运安全方便、热效率高等特点,广泛应用于工业生产和居民生活。 LPG是一种复杂的混合物,主要成分是含有三个碳原子和四个碳原子的碳氢化合物,行业上 习惯分别称为碳三和碳四,主要是丙烷和丁烷,也含有少量的丙烯、丁烯和其他成分。LPG在 常温常压下呈气体状态,可以通过加压、降温或两者兼用的方法使其变为液态。
[0003] 由于LPG具有较高的临界温度,因而在常温下便可压缩成液体,LPG的液化温度及 沸点温度在零下40以下。在常温常压下液态的LPG极易挥发,体积能迅速扩大250倍,也 就是说1升液态LPG挥发后能变为250升以上的气体。LPG具有较高的膨胀系数,如果在 密闭容器及管道内,温度升高会引起压力升高,从而发生超压物理性爆炸。用于存储LPG的 船用储罐在运输过程中存在纵摇、横摇、垂荡等运动,因此,罐柜受到惯性力的作用,处于动 态运动状态,因此,需要提供一种具有高强度,且具有很好的低温韧性和抗冲击载荷能力的 LPG船用储罐用钢板,以保证LPG船用储罐的安全性和材料服役的稳定性。
发明内容
[0004] 本申请提供一种LPG船用储罐用钢板及其制造方法,该钢板具有高强度、很好的 低温韧性和抗冲击载荷能力,能够保证LPG船用储罐的安全性和材料服役的稳定性。
[0005] 本申请提供一种LPG船用储罐用钢板,所述储罐用钢板的屈服强度彡560MPa,抗 拉强度690~830MPa,延伸率彡16 %,屈强比彡0.92,钢板横向-80°C冲击功值大于等于 150J,所述储罐用钢板质量百分比包括:
[0006] C:0• 05 ~0• 095%、Si彡 0• 30%、Mn:0• 70 ~1. 35%、P彡 0• 015%、S彡 0• 008%、 A1 :0• 020 ~0• 060%、Cu:0• 15 ~0• 30%、Ni: 0• 15 ~0• 80%、Cr:0• 05 ~0• 35%、Mo: 0. 15~0. 35%、Ti:0. 008~0. 020%,以及元素Nb、V、B三种中的一种或多种,Nb:0. 0150~ 0. 065%或V:0. 030~0. 060%或B:0. 0005~0. 0020%,其余为Fe及不可避免的夹杂。 [0007] 优选地,所述储罐用钢板的组分满足:
[0008]G=Cr+Cu+3. 3Mo+8.IV< 2.70;
[0009]PSR=Cr+Cu+2Mo+7Nb+5Ti< 2. 3;
[0010] CEV=C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Mo/4+V/14+Ni/40 ^ 0. 45 ;
[0011] Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+V/10+5B ^ 0. 22;
[0012] 其中,G、PSK是关于钢板焊接后的消除应力热处理再热裂纹敏感性指数,CEV为碳 当量,Pcm为焊接裂纹敏感性系数。
[0013] 优选地,所述储罐用钢板厚度10~100mm,在焊接钢板时,钢板焊接热影响区的横 向-80°C冲击功值大于等于100J。
[0014] 优选地,在-30~300°C时,所述储罐用钢板的金相组织为索氏体和贝氏体。
[0015] 本申请还提供一种LPG船用储罐用钢板的制造方法,用于制造、所述的储罐用钢 板,所述方法包括:
[0016] 冶炼并连铸成铸坯;
[0017] 对铸坯加热,控制加热温度在1170~1250°C,加热速率为8~14min/cm;
[0018] 进行热轧,控制开轧温度1050~1190°C,控制最后三道次累计压下率不低于 30 %,控制终轧温度850~940°C;
[0019] 在线淬火并冷却,在线淬火温度为870~940°C,在线淬火的冷速控制在2°C/s~ 30°C/s;
[0020] 回火热处理,获得所述储罐用钢板,控制回火温度在610~670°C,保温时间:2~ 4min/mm〇
[0021] 本申请还提供一种LPG船用储罐用钢板的制造方法,用于制造所述的储罐用钢 板,所述方法包括:
[0022] 冶炼并连铸成铸坯;
[0023] 对铸坯加热,控制加热温度在1170~1250°C,加热速率为8~14min/cm;
[0024] 进行热轧,控制开轧温度1050~1190°C,控制最后三道次累计压下率不低于 30 %,控制终轧温度850~940°C;
[0025] 离线淬火并冷却,控制离线淬火温度为890~940°C,离线淬火保温时间控制在 L5 ~3.5min/mm;
[0026] 回火热处理,获得所述储罐用钢板,控制回火温度在600~680°C,保温时间:2~ 4min/mm〇
[0027] 本申请有益效果如下:
[0028] 上述储罐用钢板的屈服强度彡560MPa,抗拉强度690~830MPa,延伸率彡16%,屈 强比< 0. 92,钢板横向-80°C冲击功值大于等于150J,该钢板具备低焊接裂纹敏感性,焊接 性能优异,且具有高强度、很好的低温韧性和抗冲击载荷能力,能够保证LPG船用储罐的安 全性和材料服役的稳定性,能够满足LPG船用储罐的安全性和材料服役的稳定性。
[0029] 以下详述本发明中C、Si、Mn、P、S、Ni、Mo、Cu、Cr、V、Nb、Ti、B限定量的理由。
[0030] 本发明的C含量选择在0. 05~0. 095%,C是钢中不可缺少的提高钢材强度的元 素之一。随着碳含量的增加,钢中Fe3C增加,淬硬性也增加,钢的抗拉强度和屈服强度提高 而延伸率、冲击韧性下降。在焊接C含量较高的钢材时,在焊接热影响区还会出现淬硬现 象,这将加剧焊接时产生冷裂纹的倾向。此外,C还是影响Pcm的主要因素,要控制钢Pcm值 不大于0. 28,使其具有低的焊接裂纹敏感性,钢中C含量控制在0. 05~0. 095%。
[0031] 本发明的Si含量选择在< 0. 30%,Si主要以固溶强化形式提高钢的强度,但含量 不可过高,以免降低钢的焊接断裂韧性。
[0032] 本发明的Mn含量选择在0. 70~1. 35%,当C含量在较低范围时,钢中的固溶强化 就显得尤为重要,Mn是提高钢的屈服强度和抗拉强度的元素,它并不恶化钢的变形能力,含 1. 00 %的Mn约可为抗拉强度贡献lOOMPa。一般说来,Mn含量在2. 00%以下对提高焊缝金 属的韧性是有利的,但Mn含量偏高时,钢的铸坯组织中常会出现Mn偏析现象,且在组织中 形成脆性孪晶马氏体,影响钢板的韧性和塑性。因此,将钢中Mn含量控制在0. 70~1. 35%。
[0033] 本发明的P彡0.015%、S彡0.008%,这是由于钢中P、S夹杂的含量必须控制在 较低的范围,只有钢质纯净,才能保证本发明钢的性能。
[0034]Ni具有一定的强化作用,加入1. 00%的Ni可提高钢材强度约20MPa。Ni还能显 著地改善钢材的韧性,特别是低温韧性。钢中加入Ni,无论是基材,还是焊接热影响区的低 温韧性都明显提高。但Ni含量过高时,造成钢板氧化铁皮难以脱落,本发明钢将Ni控制在 0. 15 ~0. 80%。
[0035]Mo元素提高钢材强度特别是高温强度的能力较之Mn、Cr更高,同时它也是增强钢 材抗氢蚀能力的主要元素之一。加入〇. 50%的Mo能使钢的高温蠕变强度提高75,少量的 Mo(0. 20 %左右)还能提高焊缝金属的韧性,但是加入Mo也会提高钢的淬硬性,从而提高钢 材焊接冷裂纹敏感性;另一方面,足够的Mo含量可保证钢板回火工艺后的稳定性,保证回 火后钢板仍具有足够的强度和韧性,所以Mo的含量控制在0. 15~0. 35%。
[0036]V是强烈的碳氮化物形成元素。它通过形成碳氮化物阻止奥氏体晶粒长大而细化 晶粒,但V含量超过0. 06%时,对钢的冲击韧性及断裂韧性起有害作用,所以V的含量控制 在 0• 030 ~0• 060%。
[0037] Cu在钢中主要起沉淀强化作用,此外还有利于获得良好的低温韧性,增加钢的抗 疲劳裂纹扩展能力。含量过高时,钢板焊接热影响区韧性降低,且在钢板轧制过程中产生网 裂,本发明控制在0. 15~0.30%。
[0038] Cr是缩小奥氏体区的元素,是中等强度碳化物形成元素,在钢中可以形成碳化物 也可固溶于铁素体,同时Cr还是提高钢淬透性的有效元素,在Cu-Cr-Ni复合添加的情况 下,加入Cr会提高钢材焊接冷裂纹敏感性,本发明中Cr的上限控制在0. 05~0. 35%。
[0039] Ti:Ti是一种强烈的碳化物和氮化物形成元素,它能明显地提高钢的室温强度和 高温强度,由于Ti能起细化晶粒的作用,故也能提高钢的韧性。适量的Ti能提高焊缝金属 的韧性,但过量的Ti(> 0. 020% )又会在钢中形成夹杂。在低合金高强钢中从提高焊缝 金属的韧性考虑,加入〇. 008~0. 020%的Ti较为合适,利用Ti形成的第二相质点TiN、 Ti(CN)等阻止焊接热影响区粗晶区的晶粒长大,保证焊接接头具有良好的低温韧性,因此 本发明的含量选择在0.008~0.020%。
[0040] Nb:0. 0150~0. 065%,铌的加入是为了促进钢轧制显微组织的晶粒细化,可同时 提高强度和韧性,在铌存在条件下,铌可在控轧过程中通过抑制奥氏体再结晶有效的细化 显微组织,并通过析出强化来提高淬透性;铌可降低钢的过热敏感性及回火脆性;焊接过 程中,铌、硼原子的偏聚及析出可以阻碍加热时奥氏体晶粒的粗化,并保证焊接后得到比较 细小的热影响区组织,改善焊接性能,但是过量的Nb与B的作用相似,在晶界处形成偏聚, 损害钢的低温初性。
[0041] B :加入B可以弥补钢中碳含量不足引起的淬透性不足和强度问题。但是,随着钢 中B含量的增加,B在晶界出发生严重偏聚,会对钢的强度和韧性有降低的趋势,因此,本发 明控制在〇• 0005~0• 0020%。
附图说明
[0042] 为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例描述 中所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本发明的一些 实施例。
[0043] 图1为本申请较佳实施方式一种LPG船用储罐用钢板的金相组织图;
[0044] 图2为本申请另一较佳实施方式一种LPG船用储罐用钢板的制造方法的流程图;
[0045] 图3为本申请又一较佳实施方式一种LPG船用储罐用钢板的制造方法的流程图。
具体实施方式
[0046] 为了更好的理解上述技术方案,下面将结合说明书附图以及具体的实施方式对上 述技术方案进行详细的说明。
[0047] 图1为本申请较佳实施方式一种LPG船用储罐用钢板的金相组织图。如图1所 示,所述储罐用钢板的屈服强度彡560MPa,抗拉强度690~830MPa,延伸率彡16%,屈强比 彡0. 92,钢板横向-80°C冲击功值大于等于150J。
[0048] 所述储罐用钢板质量百分比包括:C(碳):0• 05~0.095%、Si(硅)彡0.30%、 Mn(锰):0• 70 ~1. 35%、P(磷)彡 0• 015%、S(硫)彡 0• 008%、A1 (铝):0• 020 ~0• 060%、 Cu(铜):0• 15 ~0• 30 %、Ni(镍):0• 15 ~0• 80 %、Cr(铬):0• 05 ~0• 35 %、Mo(钼): 0• 15~0.35%、Ti(钛):0.008~0.020%,以及元素Nb(铌)、V(钒)、B(硼)三种中的 一种或多种,Nb:0• 0150 ~0• 065%,V:0• 030 ~0• 060%,B:0• 0005 ~0• 0020%,其余为 Fe(铁)及不可避免的夹杂。
[0049] 进一步地,为了提高所述储罐用钢板的性能,所述储罐用钢板的组分满足:
[0050] G=Cr+Cu+3. 3Mo+8.IV< 2.70;
[0051] PSR=Cr+Cu+2Mo+7Nb+5Ti< 2. 3 ;
[0052]CEV=C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Mo/4+V/14+Ni/40 ^0.45 ;
[0053] Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+V/10+5B^ 0. 22 ;
[0054] 其中,G、PSK是关于钢板焊接后的消除应力热处理再热裂纹敏感性指数,CEV为碳 当量,Pcm为焊接裂纹敏感性系数。
[0055] 另外,所述储罐用钢板厚度10~100mm,在焊接钢板时,钢板焊接热影响区的横 向-80°C冲击功值大于等于100J,在-30~300°C时,所述储罐用钢板的金相组织为索氏体 和贝氏体。
[0056] 以下详述本发明中C、Si、Mn、P、S、Ni、Mo、Cu、Cr、V、Nb、Ti、B限定量的理由。
[0057] 本发明的C含量选择在0. 05~0. 095%,C是钢中不可缺少的提高钢材强度的元 素之一。随着碳含量的增加,钢中Fe3C增加,淬硬性也增加,钢的抗拉强度和屈服强度提高 而延伸率、冲击韧性下降。在焊接C含量较高的钢材时,在焊接热影响区还会出现淬硬现 象,这将加剧焊接时产生冷裂纹的倾向。此外,C还是影响Pcm的主要因素,要控制钢Pcm值 不大于0. 28,使其具有低的焊接裂纹敏感性,钢中C含量控制在0. 05~0. 095%。
[0058] 本发明的Si含量选择在< 0. 30%,Si主要以固溶强化形式提高钢的强度,但含量 不可过高,以免降低钢的焊接断裂韧性。
[0059]本发明的Mn含量选择在0. 70~1. 35%,当C含量在较低范围时,钢中的固溶强化 就显得尤为重要,Mn是提高钢的屈服强度和抗拉强度的元素,它并不恶化钢的变形能力,含 1. 00 %的Mn约可为抗拉强度贡献lOOMPa。一般说来,Mn含量在2. 00%以下对提高焊缝金 属的韧性是有利的,但Mn含量偏高时,钢的铸坯组织中常会出现Mn偏析现象,且在组织中 形成脆性孪晶马氏体,影响钢板的韧性和塑性。因此,将钢中Mn含量控制在0. 70~1. 35%。
[0060] 本发明的P彡0.015%、S彡0.008%,这是由于钢中P、S夹杂的含量必须控制在 较低的范围,只有钢质纯净,才能保证本发明钢的性能。
[0061]Ni具有一定的强化作用,加入1. 00%的Ni可提高钢材强度约20MPa。Ni还能显 著地改善钢材的韧性,特别是低温韧性。钢中加入Ni,无论是基材,还是焊接热影响区的低 温韧性都明显提高。但Ni含量过高时,造成钢板氧化铁皮难以脱落,本发明钢将Ni控制在 0. 15 ~0. 80%。
[0062]Mo元素提高钢材强度特别是高温强度的能力较之Mn、Cr更高,同时它也是增强钢 材抗氢蚀能力的主要元素之一。加入〇. 50%的Mo能使钢的高温蠕变强度提高75,少量的 Mo(0. 20 %左右)还能提高焊缝金属的韧性,但是加入Mo也会提高钢的淬硬性,从而提高钢 材焊接冷裂纹敏感性;另一方面,足够的Mo含量可保证钢板回火工艺后的稳定性,保证回 火后钢板仍具有足够的强度和韧性,所以Mo的含量控制在0. 15~0. 35%。
[0063]V是强烈的碳氮化物形成元素。它通过形成碳氮化物阻止奥氏体晶粒长大而细化 晶粒,但V含量超过0. 06%时,对钢的冲击韧性及断裂韧性起有害作用,所以V的含量控制 在 0• 030 ~0• 060%。
[0064]Cu在钢中主要起沉淀强化作用,此外还有利于获得良好的低温韧性,增加钢的抗 疲劳裂纹扩展能力。含量过高时,钢板焊接热影响区韧性降低,且在钢板轧制过程中产生网 裂,本发明控制在0. 15~0.30%。
[0065] Cr是缩小奥氏体区的元素,是中等强度碳化物形成元素,在钢中可以形成碳化物 也可固溶于铁素体,同时Cr还是提高钢淬透性的有效元素,在Cu-Cr-Ni复合添加的情况 下,加入Cr会提高钢材焊接冷裂纹敏感性,本发明中Cr的上限控制在0. 05~0. 35%。
[0066]Ti:Ti是一种强烈的碳化物和氮化物形成元素,它能明显地提高钢的室温强度和 高温强度,由于Ti能起细化晶粒的作用,故也能提高钢的韧性。适量的Ti能提高焊缝金属 的韧性,但过量的Ti(> 0. 020% )又会在钢中形成夹杂。在低合金高强钢中从提高焊缝 金属的韧性考虑,加入〇. 008~0. 020%的Ti较为合适,利用Ti形成的第二相质点TiN、 Ti(CN)等阻止焊接热影响区粗晶区的晶粒长大,保证焊接接头具有良好的低温韧性,因此 本发明的含量选择在0.008~0.020%。
[0067]Nb:0. 0150~0. 065%,铌的加入是为了促进钢轧制显微组织的晶粒细化,可同时 提高强度和韧性,在铌存在条件下,铌可在控轧过程中通过抑制奥氏体再结晶有效的细化 显微组织,并通过析出强化来提高淬透性;铌可降低钢的过热敏感性及回火脆性;焊接过 程中,铌、硼原子的偏聚及析出可以阻碍加热时奥氏体晶粒的粗化,并保证焊接后得到比较 细小的热影响区组织,改善焊接性能,但是过量的Nb与B的作用相似,在晶界处形成偏聚, 损害钢的低温初性。
[0068] B:加入B可以弥补钢中碳含量不足引起的淬透性不足和强度问题。但是,随着钢 中B含量的增加,B在晶界出发生严重偏聚,会对钢的强度和韧性有降低的趋势,因此,本发 明控制在〇• 0005~0• 0020%。
[0069] 上述储罐用钢板的屈服强度彡560MPa,抗拉强度690~830MPa,延伸率彡16%,屈 强比< 0. 92,钢板横向-80°C冲击功值大于等于150J,该钢板具备低焊接裂纹敏感性,焊接 性能优异,且具有高强度、很好的低温韧性和抗冲击载荷能力,能够保证LPG船用储罐的安 全性和材料服役的稳定性,能够满足LPG船用储罐的安全性和材料服役的稳定性。
[0070] 基于同样的发明构思,本申请还提供一种LPG船用储罐用钢板的制造方法,用于 制造所述的储罐用钢板。图2为本申请另一较佳实施方式一种LPG船用储罐用钢板的制造 方法的流程图。如图2所示,所述方法包括:
[0071] 步骤S10,冶炼并连铸成铸坯;
[0072] 步骤S20,对铸坯加热,控制加热温度在1170~1250°C,加热速率为8~14min/ cm;
[0073] 步骤S30,进行热轧,控制开轧温度1050~1190°C,控制最后三道次累计压下率不 低于30 %,控制终轧温度850~940°C;
[0074]步骤S40,在线淬火并冷却,在线淬火温度为870~940°C,在线淬火的冷速控制在 2°C/s~30°C/s;
[0075] 步骤S50,回火热处理,获得所述储罐用钢板,控制回火温度在610~670°C,保温 时间:2 ~4min/mm。
[0076] 上述储罐用钢板的制造方法简单,生产成本低,可高效率生产。
[0077] 又,基于同样的发明构思,本申请还提供一种LPG船用储罐用钢板的制造方法,用 于制造所述的储罐用钢板。图3为本申请又一较佳实施方式一种LPG船用储罐用钢板的制 造方法的流程图。所述方法包括:
[0078] 步骤S10,冶炼并连铸成铸坯;
[0079] 步骤S20,对铸坯加热,控制加热温度在1170~1250°C,加热速率为8~14min/ cm;
[0080] 步骤S30,进行热轧,控制开轧温度1050~1190°C,控制最后三道次累计压下率不 低于30 %,控制终轧温度850~940°C;
[0081]步骤S60,离线淬火并冷却,控制离线淬火温度为890~940°C,离线淬火保温时间 控制在 1. 5 ~3. 5min/mm;
[0082] 步骤S70,回火热处理,获得所述储罐用钢板,控制回火温度在600~680°C,保温 时间:2 ~4min/mm。
[0083] 上述储罐用钢板的制造方法简单,生产成本低,可高效率生产。
[0084] 本发明钢在成分设计上采用Mn-Ni-Mo-V系成分,Cu-Cr-Ti-中的二种或二种以 上复合加入,控制Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+V/10+5B)彡 0• 22%。利用调质热 处理或直接淬火+回火工艺得到回火索氏体+回火贝氏体组织,同时利用Mo,V和/或Cu等 微合金元素的复合沉淀析出保证钢材获取足够的韧性和强度。本发明钢经轧制及调质热处 理或直接淬火+回火工艺后,具有极优综合力学性能、冷热加工性能和焊接性能。本发明钢 可采用手弧焊、埋弧焊、气体保护焊、电渣焊或钨极惰性气体保护焊等方法焊接,能有效降 低焊接施工强度,提高焊接效率,可用于制造5000立方米上大型LPG船(设计温度为-80~ 350°C)用储罐。
[0085] 以下就具体实验比较进行说明。
[0086]表1本发明各实施例与对比例化学成分取值(wt,% )
[0087]
Figure CN104831181AD00091
[0089] 表2本发明各实施例与对比例主要工艺参数
[0090]
Figure CN104831181AD00092
[0091] 表3本发明各实施例与对比例常温力学性能列表
[0092]
Figure CN104831181AD00101
[0094] 表4本发明各实施例与对比例钢种焊接工艺力学性能对比列表
[0095]
Figure CN104831181AD00102
[0096] 从表3、表4可以看出,本发明不仅具有良好的室温力学性能,而且在气体保护焊 以及埋弧自动焊后,钢板仍具有良好的强度和焊接低温韧性。
[0097] 本发明钢可广泛应用于石油、石化、化工及船舶等行业,具有广阔的应用前景。
[0098] 尽管已描述了本发明的优选实施例,但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造 性概念,则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以,所附权利要求意欲解释为包括优 选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
[0099] 显然,本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精 神和范围。这样,倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围 之内,则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (6)

1. 一种LPG船用储罐用钢板,其特征在于,所述储罐用钢板的屈服强度彡560MPa,抗 拉强度690~830MPa,延伸率彡16 %,屈强比彡0.92,钢板横向-80°C冲击功值大于等于 150J,所述储罐用钢板质量百分比包括: C :0· 05 ~0· 095 %、Si 彡 0· 30 %、Mn :0· 70 ~1. 35 %、P 彡 0· 015 %、S 彡 0· 008 %、 Al :0· 020 ~0· 060 %、Cu :0· 15 ~0· 30 %、Ni : 0· 15 ~0· 80 %、Cr :0· 05 ~0· 35 %、Mo : 0. 15~0. 35%、Ti :0. 008~0. 020%,以及元素 Nb、V、B三种中的一种或多种,Nb :0. 0150~ 0. 065%或V :0. 030~0. 060%或B :0. 0005~0. 0020%,其余为Fe及不可避免的夹杂。
2. 如权利要求1所述的储罐用钢板,其特征在于,所述储罐用钢板的组分满足: G = Cr+Cu+3. 3Mo+8. IV < 2. 70 ; PSR = Cr+Cu+2Mo+7Nb+5Ti < 2. 3 ; CEV = C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Mo/4+V/14+Ni/40 ^ 0. 45 ; Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+V/10+5B ^ 0. 22 ; 其中,G、PSK是关于钢板焊接后的消除应力热处理再热裂纹敏感性指数,CEV为碳当量, Pcm为焊接裂纹敏感性系数。
3. 如权利要求2所述的储罐用钢板,其特征在于,所述储罐用钢板厚度10~100mm,在 焊接钢板时,钢板焊接热影响区的横向-80°C冲击功值大于等于100J。
4. 如权利要求2所述的储罐用钢板,其特征在于,在-30~300°C时,所述储罐用钢板 的金相组织为索氏体和贝氏体。
5. -种LPG船用储罐用钢板的制造方法,用于制造如权利要求1-4中任一权利要求所 述的储罐用钢板,所述方法包括: 冶炼并连铸成铸坯; 对铸坯加热,控制加热温度在1170~1250°C,加热速率为8~14min/cm ; 进行热轧,控制开轧温度1050~1190°C,控制最后三道次累计压下率不低于30%,控 制终轧温度850~940 °C ; 在线淬火并冷却,在线淬火温度为870~940°C,在线淬火的冷速控制在2°C /s~ 30 〇C /s ; 回火热处理,获得所述储罐用钢板,控制回火温度在610~670°C,保温时间:2~ 4min/mm〇
6. -种LPG船用储罐用钢板的制造方法,用于制造如权利要求1-4中任一权利要求所 述的储罐用钢板,所述方法包括: 冶炼并连铸成铸坯; 对铸坯加热,控制加热温度在1170~1250°C,加热速率为8~14min/cm ; 进行热轧,控制开轧温度1050~1190°C,控制最后三道次累计压下率不低于30%,控 制终轧温度850~940 °C ; 离线淬火并冷却,控制离线淬火温度为890~940°C,离线淬火保温时间控制在1. 5~ 3. 5min/mm ; 回火热处理,获得所述储罐用钢板,控制回火温度在600~680°C,保温时间:2~ 4min/mm〇
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