CN104820083A - 一种大尺寸nepe推进剂装药贮存寿命的预估方法 - Google Patents
一种大尺寸nepe推进剂装药贮存寿命的预估方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104820083A CN104820083A CN201510221752.5A CN201510221752A CN104820083A CN 104820083 A CN104820083 A CN 104820083A CN 201510221752 A CN201510221752 A CN 201510221752A CN 104820083 A CN104820083 A CN 104820083A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pressure
- sample
- sample box
- temperature
- test
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
本发明公开了一种大尺寸NEPE推进剂装药贮存寿命的预估方法。本发明公开的大尺寸NEPE推进剂贮存寿命的预估方法步骤如下:步骤一,开展恒定应力载荷单温度加速试验,包括制作恒定压力载荷下NEPE推进剂加速老化试件和开展单温度应水平温度加速寿命试验;步骤二,研究NEPE推进剂装药老化过程性能变化规律;步骤三,确定NEPE推进剂装药失效模式;步骤四,开展不同温度不同压力的加速寿命试验,预估NEPE推进剂装药贮存寿命。该方法通过加载压力,模拟大尺寸NEPE推进剂贮存时承受的自重,提出了一种温度-压力双应力作用下获得NEPE推进剂性能变化规律,并以拉伸强度为失效参量,评定NEPE推进剂贮存寿命的方法。
Description
技术领域
本发明属于火炸药技术领域,主要涉及大尺寸NEPE推进剂装药贮存寿命的预估方法,尤其涉及恒定加载应力条件下,采用不同温度应力水平的加速寿命试验方法,以拉伸强度为失效参量评定NEPE推进剂的贮存寿命。
背景技术
硝酸酯增塑的聚醚推进剂(NEPE推进剂)是美国于上世纪70年代末、80年代初发展起来的新一代固体推进剂,这种推进剂综合了双基推进剂和复合推进剂的优点,是目前能量性能和力学性能优异的新型推进剂,代表着高能固体推进剂的发展方向。NEPE推进剂作为一种以高聚物粘合剂为弹性基体、参杂有氧化剂和金属燃料等组分的复合材料,在长贮过程中会发生缓慢的物理、化学变化,导致能量、力学、燃烧等性能发生变化,影响固体火箭发动机的安全性、可靠性及贮存寿命。目前,战略导弹使用的NEPE推进剂多为大尺寸装药,直径甚至达到1.4m,重量超过1×103kg,位于底部的装药承受极大的压力,这种自重载荷会导致装药力学性能下降、药柱破裂,同时使分解产生的气体不易逸出,自催化分解加剧,严重影响大尺寸NEPE推进剂的安全使用和贮存寿命。与此同时,双基推进剂采用安定剂含量降至50%作为安全贮存寿命终点,复合推进剂以力学性能失效为关键参量,已分别建立了加速寿命试验方法,而NEPE推进剂的加速寿命试验目前只进行了单温度应力的寿命预估研究,未考虑自重产生的诱发压力对NEPE推进剂贮存寿命的影响。因此,在大尺寸NEPE推进剂贮存过程中,在考虑自重载荷的情况下,建立NEPE推进剂寿命评估方法,为推进剂的设计、贮存和使用时的可靠性和安全性提供理论依据。
发明内容
大尺寸NEPE推进剂装药在长期贮存过程中,位于底部的装药承受极大的 压力,这部分装药在长贮过程中一方面高聚物缓慢降解,引起力学性能降低,另一方面自重载荷作用下使分解产生的气体不易逸出,自催化分解加剧,同时发生力学松弛,力学性能降低。针对大尺寸NEPE推进剂贮存过程中存在的问题,本发明提供一种可模拟大尺寸NEPE推进剂贮存时承受的自重载荷,以拉伸强度作为力学老化特征参量,评定装药质量超过300kg的大尺寸NEPE推进剂装药的贮存期限的方法。该方法根据力学性能老化变化的规律性,结合老化反应动力学规律,提出以拉伸强度为特征参量,采用不同温度加速试验的方法,评定大尺寸NEPE推进剂装药贮存寿命的方法。
为了实现上述任务,本发明采取如下的技术解决方案:
一种大尺寸NEPE推进剂装药贮存寿命的预估方法,其特征在于,
1.开展恒定应力载荷加速试验
①根据装药质量,制作恒定压力载荷下NEPE推进剂加速老化试验件
试验所用压力加载装置由3部分组成:支撑单元、压力加载单元、样品盒装置。
支撑单元由底座、垫块、支架、立柱、大固定螺母组成。立柱安装于底座上,用于支撑和固定压力加载单元的盖板;支架安装于底座中央,用于固定加载单元的加压柱。垫块位于样品盒底部,便于紧固卡安装。
压力加载单元由盖板、立柱孔、导向柱孔、导向柱、弹簧、加压柱组成。加压柱底面位于样品盒上方,导向柱底面位于加压柱上端面,标定好弹性系数的弹簧安装于导向柱上。盖板的立柱孔装配于立柱上,使盖板作用于弹簧上,同时导向柱安装于盖板导向柱孔内。
样品盒装置由样品盒、样品盒盖板、样品、样品盒底板、紧固卡、螺钉、小固定螺母、排气孔、螺钉孔组成。样品盒底板位于样品盒内底部,样品装在样品盒内,样品盒盖板位于样品盒内上部,样品盒侧面开有排气孔,便于装药 老化释放气体,防止过渡累积导致自催化反应过于强烈而引发燃烧爆炸等安全事故。紧固卡分别位于样品盒上下,紧固卡两端分别有两个螺钉孔,用螺钉通过螺钉孔和小固定螺母进行螺接,用于紧固样品盒底板和盖板,使样品保持恒定压力。
NEPE推进剂制作成坯药或试片。样品盒底板置于样品盒底部,试样方坯药块或试片装入样品盒,盖上样品盒盖板。紧固卡配合螺钉固定样品盒底板和盖板,作为预制试件。
将预制试件放在压力加载单元加压柱下端面,根据模拟载荷重量弹簧弹性系数计算绝对形变量,对盖板施加压力,以获得制定压力。压力通过弹簧及加压柱将压力传导给样品盒盖板,进而作用于推进剂试样,达到预定压力之后,停止加压,并通过紧固卡配合螺钉紧固样品盒底板和盖板,制成试验件。
②单温度应水平温度加速寿命试验
试验件放到50℃~85℃范围内一恒定温度的安全型恒温水浴试验箱中加速老化。按时间间隔取出试验件,自然冷至室温后,从压力加载装置取出带有紧固卡的样品盒,放于防静电塑料袋内密封保管。每个温度压力应力水平组合取样完成后,取出样品盒中的试样,进行相关性能测试。
2.研究NEPE推进剂装药性能变化规律
通过热加速老化试验,获得恒定压力单一温度条件下各种性能随温度的变化规律。
①能量性能:爆热随老化时间的变化规律
能量性能按照“GJB 772A-97方法701.1绝热法”测定爆热。
②静态力学性能:抗张强度/延伸率随老化时间的变化规律
力学性能按照“GJB770B-2005 413.1最大抗压强度断裂强度、最大伸长率和断裂伸长率单向拉伸法”测量哑铃型老化试样的抗张强度/延伸率。
③燃烧性能:燃速随老化时间的变化规律
按照“GJB 770B-2005方法706.1靶线法”测定NEPE试样燃速。
④安定性:安定剂含量随老化时间的变化规律
按照“GJB 770B-2005方法210.1中定剂溴化法”测定NEPE湿热老化试样的安定剂含量。
3.确定NEPE推进剂装药失效模式
对比温度-压力载荷作用下NEPE推进剂老化性能退化规律,力学性能拉伸强度、延伸率变化最为显著,是NEPE推进剂的主要失效模式。拉伸强度表现出明显的变化规律适合作为失效参量。
4.开展不同温度不同压力下的加速寿命试验,预估NEPE推进剂装药贮存寿命
l和k分别是温度和压力的加速应力水平数,温度第i个水平与压力j个水平的搭配为一组加速应力水平组合(i,j),正常应力水平组合为(0,0),温度和压力的应力水平组合共有l k个,可以在l k个水平组合下各安排一个寿命试验,也可以仅对部分水平组合各安排一个寿命试验,但应不少于5组,选取方式可以考虑如下两个方案:
第一方案
第二方案
根据选定的温度-压力组合条件分别开展加速寿命试验。各组合条件按时间间隔取出试验件,自然冷至室温后,从压力加载装置取出带有紧固卡的样品盒,放于防静电塑料袋内密封保管。每个温度压力应力水平组合取样完成后,取出样品盒中的试样,进行拉伸强度测试,得到拉伸强度随时间的变化规律,从而获得拉伸强度下降到指定技术指标的时间,即为该推进剂在该应力水平组合下的安全贮存期L(T,P)。
采用温度-压力双因素寿命预估计算式(见公式1)。
ln L(T,P)=lnA–n lnP+B/T (1)
式中:
L(T,P)——安全贮存期。
T——老化温度的数值,单位为(℃)。
P——自重引起的压强,单位为(MPa)。
A、B、n——系数。
将不同温度压力应力水平组合相应的安全贮存期Li(T,P)代入公式(1)进行回归,求得回归方程,得到正常贮存条件下的贮存寿命。
本发明的大尺寸NEPE推进剂装药贮存寿命的预估方法,有益效果体现在以下几方面:
(1)针对大尺寸NEPE推进剂装药,提供了一种加载不同恒定应力下大尺 寸NEPE推进剂进行热加速老化的方法。
(2)提出了一种温度-压力双应力作用下获得NEPE推进剂装药失效参量和贮存寿命的方法。
(3)提出采用拉伸强度作为模拟NEPE推进剂自重载荷作用下热加速老化的失效参量,预估推进剂使用寿命。
附图说明
附图1压力加载装置示意图。
1-底座,2-垫块,3-支架,4-样品盒,5-立柱,6-加压柱,7-导向柱,8-弹簧,9-盖板,10-大固定螺母,11-紧固卡,12-样品盒盖板,13-样品,14-排气孔,15-样品盒底板。
附图2盖板示意图。
16-立柱孔,17-导向柱孔。
附图3样品盒装配示意图。
18-螺钉,19-小固定螺母。
附图4样品盒装配剖面示意图。
附图5样品盒底板示意图。
附图6样品盒盖板示意图。
附图7紧固卡示意图。
20-螺钉孔。
以下结合附图和实施例对本发明作进一步的详细说明。
具体实施方式
1.开展恒定应力载荷加速试验
①模拟300kg装药量,制作NEPE推进剂加速老化试验件
压力加载装置示意图见图1,盖板示意图见图2,样品盒装配示意图见图3, 样品盒装配剖面示意图见图4,样品盒底板示意图见图5,样品盒盖板示意图见图6,紧固卡示意图见图7。
压力加载装置由3部分组成:支撑单元、压力加载单元、样品盒装置。
支撑单元由底座、垫块、支架、立柱、大固定螺母组成。立柱安装于底座上,用于支撑和固定压力加载单元的盖板;支架安装于底座中央,用于固定加载单元的加压柱。垫块位于样品盒底部,便于紧固卡安装。
压力加载单元由盖板、立柱孔、导向柱孔、导向柱、弹簧、加压柱组成。加压柱底面位于样品盒上方,导向柱底面位于加压柱上端面,标定好弹性系数的弹簧安装于导向柱上。盖板的立柱孔装配于立柱上,使盖板作用于弹簧上,同时导向柱安装于盖板导向柱孔内。
样品盒装置由样品盒、样品盒盖板、样品、样品盒底板、紧固卡、螺钉、小固定螺母、排气孔、螺钉孔组成。样品盒底板位于样品盒内底部,样品装在样品盒内,样品盒盖板位于样品盒内上部,样品盒侧面开有排气孔,便于装药老化释放气体,防止过渡累积导致自催化反应过于强烈而引发燃烧爆炸等安全事故。紧固卡分别位于样品盒上下,紧固卡两端分别有两个螺钉孔,用螺钉通过螺钉孔和小固定螺母进行螺接,用于紧固样品盒底板和盖板,使样品保持恒定压力。
NEPE推进剂制作成120×25×60~70mm方坯药或120×25×10mm试片。样品盒底板放于样品盒底部,试样方坯药块或试片装入样品盒,盖上样品盒盖板。紧固卡配合螺钉固定样品盒底板和盖板,作为预制试件。
将预制试件放在压力加载单元加压柱下端面,根据模拟载荷重量弹簧弹性系数计算绝对形变量,对盖板施加压力,以获得300kg老化压强1MPa。压力通过弹簧及加压柱将压力传导给样品盒盖板,进而作用于推进剂试样,达到预定压 力之后,停止加压,并通过紧固卡配合螺钉紧固样品盒底板和盖板,制成试验件。
②单温度应水平温度加速寿命试验
试验件放到75℃/1MPa安全型恒温水浴试验箱中加速老化。
按时间间隔取出试验件,自然冷至室温后,从压力加载装置取出带有紧固卡的样品盒,放于防静电塑料袋内密封保管。每个温度压力应力水平组合取样完成后,取出样品盒中的试样,进行试燃速、爆热、安定剂含量、力学性能、热爆炸临界温度等性能测试。
2.研究NEPE推进剂装药性能变化规律
下面以75℃/1MPa测试结果为例,详细说明各个性能的变化情况。
①能量性能:爆热
能量性能按照“GJB 772A-97方法701.1绝热法”测定爆热。结果列于表1。数据表明,原始试样的爆热为5907kJ·kg-1,老化42天后测得爆热为5779kJ·kg-1,可见试验区间内,随老化时间的延长,爆热没有明显变化。
表1 75℃/1MPa爆热性能数据
②静态力学性能
力学性能按照“GJB770B-2005 413.1最大抗压强度断裂强度、最大伸长率和断裂伸长率单向拉伸法法”测量哑铃型老化试样的抗张强度/延伸率。静态极限力学性能采用INSTRON4505型万能试验机测试,试验温度为20℃,结果列于表2。由表2可以看出,NEPE推进剂老化后,拉伸强度(σm)由原始值0.612MPa降低至0.357MPa,下降了41.7%,延伸率由118%降到68.0%,变化率为42.4%。因此,随老化时间的延长,NEPE呈现拉伸强度、延伸率显著降低。
表2 75℃/1MPa老化试样静态拉伸力学性能试验数据
③燃烧性能:燃速
按照“GJB 770B-2005方法706.1靶线法”测定NEPE试样燃速,结果列于表3。6.86MPa所测试样燃速在9.60~9.51mm/s内小幅波动,没有发生显著变化,即随老化时间的延长燃速变化不大。
表3 75℃/1MPa老化试样燃速数据表(6.86MPa)
④安定性:安定剂含量
按照“GJB 770B-2005方法210.1中定剂溴化法”测定NEPE湿热老化试样的安定剂含量。所测试样安定剂含量结果见表4。
表4 75℃/1MPa老化试样安定剂含量数据表
表4数据表明,75℃老化42天时间范围内,随时间的延长,安定剂含量基本不变。
3.确定失效模式
通过75℃/1MPa 42天的加速老化试验,研究了温度-压力对NEPE推进剂能量、力学、燃烧、安全特性等的影响,以老化性能数据变化,获得温度-压力载荷作用下NEPE推进剂老化性能退化规律,见表5。
表5 75℃/1MPa温度-压力载荷作用下NEPE推进剂老化性能退化规律
总结以上,力学性能的变化是NEPE推进剂的主要失效模式。拉伸强度、延伸率变化显著,并且拉伸强度表现出明显的变化规律适合作为失效参量。
4.开展不同温度不同压力下的加速寿命试验,预估NEPE推进剂装药贮存寿命
NEPE推进剂在55~75℃,0.5~1.5MPa范围内开展加速老化试验,选择温度压力双因素应力水平组合如下,见表6。
表6 温度-压力加速试验方案
各温度-压力条件下力学性能跟踪测量数据见表7,最大抗拉强度与原始最大抗拉强度比值列于表8。
表7 不同温度-压力条件下最大抗拉强度试验结果
表8 不同温度-压力条件下最大抗拉强度变化百分数(相对值)
将最大抗拉强度下降至原始值的85%作为指定的技术指标,就获得NEPE推进剂在不同温度-压力组合条件下的安全贮存期L(T,P)。
各组合条件下所对应的安全贮存期L(T,P)见表9。
表9 各组合条件下所对应的安全贮存期L(T,P)
通过“温度-压力”(T-P)模型(公式1),将各组合条件下所对应的安全贮存期代入公式(1),
ln L(T,P)=lnA–n lnP+B/T (1)
用matlab数学软件进行回归,求得回归方程如下:
ln L(T,P)=–25.64–0.526lnP+12408/T
根据回归方程,NEPE推进剂在25℃、2MPa恒定压力下,预估贮存寿命为
L=11.53年 。
Claims (1)
1.一种大尺寸NEPE推进剂装药贮存寿命的预估方法,其特征在于,按下列步骤进行:
步骤一:开展恒定应力载荷单温度加速试验,包括制作恒定压力载荷下NEPE推进剂加速老化试件和开展单温度应水平温度加速寿命试验;
①制作恒定压力载荷下NEPE推进剂加速老化试验件
试验所用压力加载装置由3部分组成:支撑单元、压力加载单元、样品盒装置;
支撑单元由底座[1],垫块[2],支架[3],立柱[5],大固定螺母[10]组成。立柱[5]安装于底座[1]上,支架[3]安装于底座[1]中央,垫块[2]位于样品盒[4]底部;
压力加载单元由盖板[9],立柱孔[16],导向柱孔[17],导向柱[7],弹簧[8],加压柱[6]组成;加压柱[6]底面位于样品盒[4]上方,导向柱[7]底面位于加压柱[6]上端面,弹簧[8]安装在导向柱[7]上;盖板[9]的立柱孔[16]装配于立柱[5]上,导向柱[7]安装于盖板导向柱孔[17]内;
样品盒装置由样品盒[4],样品盒盖板[12],样品[13],样品盒底板[15],紧固卡[11],螺钉[18],小固定螺母[19],排气孔[14],螺钉孔[20]组成;样品盒底板[15]位于样品盒[4]内底部,样品[13]装在样品盒[4]内,样品盒盖板[12]位于样品盒[4]内上部,排气孔[14]位于样品盒[4]侧面;紧固卡[11]分别位于样品盒[4]上下,紧固卡[11]两端分别有两个螺钉孔[20],用螺钉[18]通过螺钉孔[20]和小固定螺母[19]进行螺接;
制作试样流程:将NEPE推进剂制作成坯药或试片,样品盒底板置于样品腔底部,试样方坯药块或试片装入样品盒,盖上样品盒盖板,紧固卡配合螺钉固定样品盒底板和盖板,作为预制试件;将预制试件放在压力加载单元加压柱下端面,根据模拟载荷重量弹簧弹性系数计算绝对形变量,对盖板施加压力,以获得制定压力,压力通过弹簧及加压柱将压力传导于样品盒盖板,进而作用于推进剂试样,达到预定压力之后,停止加压,并通过紧固卡配合螺钉紧固样品盒底板和盖板,制成试验件;
②开展单温度应水平温度加速寿命试验
将试验件放到单温度的试验箱中加速老化,按相同时间间隔取出试验件,自然冷至室温后,从试验件中取出试样;
步骤二:研究NEPE推进剂装药老化过程性能变化规律
通过热加速老化试验,研究恒定压力单一温度条件下各种性能随老化时间的变化规律;
①能量性能:爆热随老化时间的变化规律
能量性能按照“GJB 772A-97方法701.1绝热法”测定爆热;
②静态力学性能:抗张强度/延伸率随老化时间的变化规律
力学性能按照“GJB770B-2005413.1最大抗压强度断裂强度、最大伸长率和断裂伸长率单向拉伸法”测量哑铃型老化试样的抗张强度/延伸率;
③燃烧性能:燃速随老化时间的变化规律
按照“GJB 770B-2005方法706.1靶线法”测定NEPE试样燃速;
④安定性:安定剂含量随老化时间的变化规律
按照“GJB 770B-2005方法210.1中定剂溴化法”测定NEPE湿热老化试样的安定剂含量;
步骤三:确定NEPE推进剂装药失效模式
对比温度-压力载荷作用下NEPE推进剂老化性能退化规律,力学性能拉伸强度、延伸率变化最为显著,是NEPE推进剂的主要失效模式;拉伸强度表现出明显的变化规律,适合作为失效参量;
步骤四:开展不同温度不同压力的加速寿命试验,预估NEPE推进剂装药贮存寿命
试验方案如下:l和k分别是温度和压力的加速应力水平数,温度第i个水平与压力j个水平的搭配为一组加速应力水平组合(i,j),正常应力水平组合为(0,0),温度和压力的应力水平组合共有l×k个,可以在l×k个水平组合下各安排一个寿命试验,也可以仅对部分水平组合各安排一个寿命试验,但应不少于5组,选取方式可以考虑如下两个方案:
第一方案
第二方案
根据选定的温度-压力组合条件分别开展加速寿命试验,各组合条件按时间间隔取出试验件,自然冷至室温后,从压力加载装置取出带有紧固卡的样品盒,放于防静电塑料袋内密封保管,每个温度压力应力水平组合取样完成后,取出样品盒中的试样,进行拉伸强度测试,得到拉伸强度随时间的变化规律,从而获得拉伸强度下降到指定技术指标的时间,即为NEPE推进剂在该应力水平组合下的安全贮存期L(T,P);
采用温度-压力双因素寿命预估计算式(见公式1)
ln L(T,P)=lnA–n lnP+B/T (1)
式中:
L(T,P)——安全贮存期;
T——老化温度的数值,单位为(℃);
P——自重引起的压强,单位为(MPa);
A、B、n——系数;
将不同温度压力应力水平组合对应的安全贮存期Li(T,P)代入公式(1)进行回归,求得回归方程,代入正常贮存条件下的温度、压力,得到正常贮存条件下的贮存寿命。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510221752.5A CN104820083B (zh) | 2015-05-04 | 2015-05-04 | 一种大尺寸nepe推进剂装药贮存寿命的预估方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510221752.5A CN104820083B (zh) | 2015-05-04 | 2015-05-04 | 一种大尺寸nepe推进剂装药贮存寿命的预估方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104820083A true CN104820083A (zh) | 2015-08-05 |
CN104820083B CN104820083B (zh) | 2016-08-24 |
Family
ID=53730437
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510221752.5A Expired - Fee Related CN104820083B (zh) | 2015-05-04 | 2015-05-04 | 一种大尺寸nepe推进剂装药贮存寿命的预估方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104820083B (zh) |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105675853A (zh) * | 2016-01-18 | 2016-06-15 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种橡胶密封件失效临界值判定试验方法 |
CN106290223A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 堆积贮存三基发射药安全贮存寿命预估方法 |
CN106290236A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 硝酸酯类火炸药装药安定期快速预估方法 |
CN106290235A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 堆积单基发射药安定期快速预估方法 |
CN106290234A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 堆积双基发射药安全贮存寿命预估方法 |
CN106290237A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 复合改性双基推进剂装药安定期快速预估方法 |
CN109297896A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-02-01 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种复合固体推进剂老化机理一致性评价方法 |
CN109781571A (zh) * | 2018-08-03 | 2019-05-21 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种评价存在硝酸酯的体系中混合炸药相容性的方法 |
CN110006653A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-07-12 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种固体发动机装药低温应力等效加速试验方法 |
CN110082384A (zh) * | 2019-05-15 | 2019-08-02 | 湖北航天化学技术研究所 | 高能固体推进剂药柱产气产生孔洞或开裂时间预测方法 |
CN110108744A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-08-09 | 西安近代化学研究所 | 一种基于热加速老化试验的炸药分类方法 |
CN111983181A (zh) * | 2020-09-01 | 2020-11-24 | 中国人民解放军海军航空大学 | 一种无损型nepe推进剂剩余贮存寿命预估方法 |
CN113310696A (zh) * | 2021-05-28 | 2021-08-27 | 中国人民解放军国防科技大学 | 发动机装药老化试验方法和装药试验器 |
US11137328B2 (en) | 2019-04-16 | 2021-10-05 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using pnuematically actuated bladder |
US11193868B2 (en) | 2019-04-16 | 2021-12-07 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using hydraulically actuated bladder |
US11204307B2 (en) | 2019-04-16 | 2021-12-21 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using gas |
US11408377B2 (en) | 2019-04-16 | 2022-08-09 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using liquid |
CN116068140A (zh) * | 2023-03-28 | 2023-05-05 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | 一种发动机整机热加速试验参数的确定方法及相关设备 |
CN116698582A (zh) * | 2023-04-03 | 2023-09-05 | 中北大学 | 一种多功能的固体推进剂老化试验装置及方法 |
CN116757128A (zh) * | 2023-08-22 | 2023-09-15 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | 强度极限线的获取和推进剂的失效判断的方法及相关设备 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1291051A (en) * | 1964-09-20 | 1972-09-27 | Nitrochemie Gmbh | Apparatus for simulating the pressure and temperature of explosions |
SU940032A1 (ru) * | 1980-09-18 | 1982-06-30 | Северо-Кавказский горно-металлургический институт | Устройство дл определени взрывоопасных параметров пылевоздушных смесей |
CN102175830A (zh) * | 2011-02-17 | 2011-09-07 | 西安近代化学研究所 | 固体推进剂多靶线准动态燃烧性能测试方法 |
CN103969174A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-06 | 西安近代化学研究所 | 火炸药诱发压力持续加载实验装置 |
CN104237018A (zh) * | 2014-08-25 | 2014-12-24 | 西安近代化学研究所 | 一种中应变率条件下复合推进剂应力应变测试方法 |
-
2015
- 2015-05-04 CN CN201510221752.5A patent/CN104820083B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1291051A (en) * | 1964-09-20 | 1972-09-27 | Nitrochemie Gmbh | Apparatus for simulating the pressure and temperature of explosions |
SU940032A1 (ru) * | 1980-09-18 | 1982-06-30 | Северо-Кавказский горно-металлургический институт | Устройство дл определени взрывоопасных параметров пылевоздушных смесей |
CN102175830A (zh) * | 2011-02-17 | 2011-09-07 | 西安近代化学研究所 | 固体推进剂多靶线准动态燃烧性能测试方法 |
CN103969174A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-06 | 西安近代化学研究所 | 火炸药诱发压力持续加载实验装置 |
CN104237018A (zh) * | 2014-08-25 | 2014-12-24 | 西安近代化学研究所 | 一种中应变率条件下复合推进剂应力应变测试方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
刘文亮等: "NEPE推进剂贮存寿命预估方法的比较", 《化学分析计量》 * |
张腊莹等: "NEPE类推进剂的寿命预估", 《推进技术》 * |
Cited By (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105675853A (zh) * | 2016-01-18 | 2016-06-15 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种橡胶密封件失效临界值判定试验方法 |
CN106290237B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-03-08 | 西安近代化学研究所 | 复合改性双基推进剂装药安定期快速预估方法 |
CN106290236A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 硝酸酯类火炸药装药安定期快速预估方法 |
CN106290235A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 堆积单基发射药安定期快速预估方法 |
CN106290234A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 堆积双基发射药安全贮存寿命预估方法 |
CN106290237A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 复合改性双基推进剂装药安定期快速预估方法 |
CN106290236B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-03-08 | 西安近代化学研究所 | 硝酸酯类火炸药装药安定期快速预估方法 |
CN106290223B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-03-08 | 西安近代化学研究所 | 堆积贮存三基发射药安全贮存寿命预估方法 |
CN106290235B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-03-08 | 西安近代化学研究所 | 堆积单基发射药安定期快速预估方法 |
CN106290234B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-03-08 | 西安近代化学研究所 | 堆积双基发射药安全贮存寿命预估方法 |
CN106290223A (zh) * | 2016-07-29 | 2017-01-04 | 西安近代化学研究所 | 堆积贮存三基发射药安全贮存寿命预估方法 |
CN109781571B (zh) * | 2018-08-03 | 2021-04-06 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种评价存在硝酸酯的体系中混合炸药相容性的方法 |
CN109781571A (zh) * | 2018-08-03 | 2019-05-21 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种评价存在硝酸酯的体系中混合炸药相容性的方法 |
CN109297896A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-02-01 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种复合固体推进剂老化机理一致性评价方法 |
US11137328B2 (en) | 2019-04-16 | 2021-10-05 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using pnuematically actuated bladder |
US11408377B2 (en) | 2019-04-16 | 2022-08-09 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using liquid |
US11204307B2 (en) | 2019-04-16 | 2021-12-21 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using gas |
US11193868B2 (en) | 2019-04-16 | 2021-12-07 | Goodrich Corporation | In-situ solid rocket motor propellant grain aging using hydraulically actuated bladder |
CN110006653B (zh) * | 2019-04-23 | 2020-09-29 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种固体发动机装药低温应力等效加速试验方法 |
CN110006653A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-07-12 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种固体发动机装药低温应力等效加速试验方法 |
CN110108744B (zh) * | 2019-05-08 | 2021-10-08 | 西安近代化学研究所 | 一种基于热加速老化试验的炸药分类方法 |
CN110108744A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-08-09 | 西安近代化学研究所 | 一种基于热加速老化试验的炸药分类方法 |
CN110082384B (zh) * | 2019-05-15 | 2021-07-23 | 湖北航天化学技术研究所 | 高能固体推进剂药柱产气产生孔洞或开裂时间预测方法 |
CN110082384A (zh) * | 2019-05-15 | 2019-08-02 | 湖北航天化学技术研究所 | 高能固体推进剂药柱产气产生孔洞或开裂时间预测方法 |
CN111983181A (zh) * | 2020-09-01 | 2020-11-24 | 中国人民解放军海军航空大学 | 一种无损型nepe推进剂剩余贮存寿命预估方法 |
CN113310696A (zh) * | 2021-05-28 | 2021-08-27 | 中国人民解放军国防科技大学 | 发动机装药老化试验方法和装药试验器 |
CN113310696B (zh) * | 2021-05-28 | 2022-04-22 | 中国人民解放军国防科技大学 | 发动机装药老化试验方法和装药试验器 |
CN116068140A (zh) * | 2023-03-28 | 2023-05-05 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | 一种发动机整机热加速试验参数的确定方法及相关设备 |
CN116698582A (zh) * | 2023-04-03 | 2023-09-05 | 中北大学 | 一种多功能的固体推进剂老化试验装置及方法 |
CN116757128A (zh) * | 2023-08-22 | 2023-09-15 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | 强度极限线的获取和推进剂的失效判断的方法及相关设备 |
CN116757128B (zh) * | 2023-08-22 | 2023-11-03 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | 强度极限线的获取和推进剂的失效判断的方法及相关设备 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104820083B (zh) | 2016-08-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104820083A (zh) | 一种大尺寸nepe推进剂装药贮存寿命的预估方法 | |
CN104792964A (zh) | 一种基于自重诱发压力条件下nepe推进剂贮存寿命的预估方法 | |
Herder et al. | Mechanical analysis on rocket propellants | |
CN110006653B (zh) | 一种固体发动机装药低温应力等效加速试验方法 | |
CN106124191A (zh) | 一种橡胶密封圈的剩余寿命评估方法 | |
De Baglion et al. | Influence of PWR Primary Water on LCF Behavior of Type 304L Austenitic Stainless Steel at 300° C: Comparison With Results Obtained in Vacuum or in Air | |
Nahshon et al. | Dynamic shear rupture of steel plates | |
Song et al. | Dynamic deformation behavior of dual phase ferritic-martensitic steel at strain rates from 10− 4 to 2000 s− 1 | |
CN110411864B (zh) | 一种基于蠕变激活能的高温蠕变寿命预测解析计算方法 | |
Perez-Martin et al. | Experimental determination of the dynamic fracture-initiation toughness of high-strength metals | |
CN112504029B (zh) | 一种固体双基推进剂小火箭加速贮存寿命评估方法 | |
McShane et al. | A laboratory-scale buried charge simulator | |
Sućeska et al. | Study of mechanical properties of naturally aged double base rocket propellants | |
Shahsavan et al. | Mixedness Measurement in Gaseous Jet Injection | |
Hedman et al. | Experimental Observation for the Development of Reaction Kinetics in Composite Propellant Slow Cook-Off | |
CN102967526A (zh) | 定容燃烧器法燃烧过程中测定实际温度与压强关系的方法 | |
Muëaniº et al. | Artificial ageing of double base rocket propellant effect on dynamic mechanical properties | |
Trivedi et al. | A framework for analyzing hyper-viscoelastic polymers | |
Sun et al. | Sensitivity evolution of NEPE propellant during ageing | |
McColskey et al. | Recommended changes in ASTM test methods D2512-82 and G86-84 for oxygen compatibility mechanical impact tests on metals | |
Nykyforchyn et al. | In-service degradation diagnostics of low-alloyed steels and aluminum alloys properties by electrochemical methods | |
RU2746580C1 (ru) | Способ ускоренного определения долговечности фильтрующих противогазов | |
Hirsch et al. | Predictability of gaseous impact ignition sensitivity from autoignition temperature data | |
Maziri et al. | Towards Application of Aluminum Alloy 6082 For Harsh Environment Sensing in Oil and Gas Installations: An Empirical Model for Low Temperature Creep | |
Tomášek et al. | Dynamic tensile testing of high strength armor steel plates |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
EXSB | Decision made by sipo to initiate substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20160824 |