CN104755149A - 蜂窝构造体及使用其的气体处理装置 - Google Patents

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Abstract

提供一种蜂窝构造体及使用其的气体处理装置，该蜂窝构造体能够充分维持机械特性，且为了再生蜂窝构造体，即便燃烧捕集的微粒子，热引起的密封件的损伤较小，所述气体处理装置具备该蜂窝构造体而可靠性高。为此，蜂窝构造体(1)由陶瓷烧结体构成，并具备筒状部(4)、在筒状部(4)的内侧被配置成形成有供流体流通的多个流通孔(3)且具有通气性的隔壁部(2)、对多个流通孔(3)中的筒状部(4)的一方端侧的口进行密封的第一密封件(8)、及对筒状部(4)的另一方端的口进行密封的第二密封件(8)，第一以及第二密封件(8)的至少任一方具有气孔径的累积分布曲线中累积80体积％的气孔径(p80)与累积20体积％的气孔径(p20)之比(p80/p20)为1.8以上且2.2以下的气孔。

Description

蜂窝构造体及使用其的气体处理装置
技术领域
本发明涉及一种在用于净化废气的过滤器等中使用的蜂窝构造体及使用其的气体处理装置。
背景技术
目前，为了捕集在内燃机、焚烧炉以及锅炉等所产生的废气中含有的微粒子等，使用过滤器。
作为这种过滤器，例如专利文献1所示，提出一种堇青石质陶瓷蜂窝过滤器，其具有蜂窝构造体和密封部，所述蜂窝构造体具有由多孔质的隔壁分隔开的多个流路，所述密封部交替设置在所述流路的废气流入侧或废气流出侧，所述过滤器使废气通过所述多孔质隔壁，将废气中含有的微粒子除去，其中，所述多孔质隔壁的气孔率为45～58％，平均细孔径为15～30μm，细孔径超过50μm的细孔容积占整体细孔容积超过10％但在25％以下，细孔径为100μm以上的细孔容积占整体细孔容积的1～8％，细孔径小于10μm的细孔容积占整体细孔容积的3～10％，并且细孔分布偏差σ为0.6以下，其中，σ＝log(D20)-log(D80)，D20表示的是在表示细孔径与累积细孔容积(将从最大的细孔径到特定的细孔径为止的细孔容积累积起来的值)之间的关系的曲线中，相当于整体细孔容积的20％的细孔容积处的细孔径(μm)，D80同样表示相当于整体细孔容积的80％的细孔容积处的细孔径(μm)，且D80＜D20。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开第2009/048156号册子
尤其近几年，虽然要求耐热冲击性高，且蜂窝构造体再生时、即便燃烧捕集的微粒子热损伤也少的蜂窝构造体，但是对于密封件的因热引起的损伤仍有改善的余地。
发明内容
因此，本发明为了解决上述问题而提出，其目的在于，提供一种能够充分维持耐热冲击性，并且即便燃烧捕集的微粒子也能够抑制热引起的密封件的损伤的蜂窝构造体以及具备该蜂窝构造体的可靠性高的气体处理装置。
本发明的蜂窝构造体，其特征在于，其由陶瓷烧结体构成，并具备：筒状部；隔壁部，其在该筒状部的内侧被配置成形成供流体流通的多个流通孔且具有通气性；第一密封件，其对所述多个流通孔之中的、所述筒状部的一方端侧的口进行密封；第二密封件，其对所述筒状部的另一方端的口进行密封，
所述第一密封件以及所述第二密封件的至少任一方具有：气孔径的累积分布曲线中累积80体积％的气孔径(p80)与累积20体积％的气孔径(p20)之比R1(p80/p20)为1.8以上且2.2以下的气孔。
另外，本发明的气体处理装置，其特征在于，在连接有排气管的壳体内具备上述构成的蜂窝构造体。
发明效果
根据本发明的蜂窝构造体，由于密封件中的气孔径的偏差变小，所以为了再生蜂窝构造体，即便燃烧捕集的微粒子，也能够抑制热引起的密封件的损伤。
另外，根据本发明的气体处理装置，能够长期高效地捕集微粒子，可靠性高。
附图说明
图1表示本实施方式的蜂窝构造体的一例，(a)是立体图，(b)是(a)中的在B-B’线的剖面图。
图2表示本实施方式的蜂窝构造体的端面的一例，(a)是流入口侧的局部放大图，(b)是流出口侧的局部放大图。
图3表示本实施方式的蜂窝构造体的端面的其他的例子，(a)是流入口侧的局部放大图，(b)是流出口侧的局部放大图。
图4是在形成本实施方式的蜂窝构造体的隔壁部上存在的气孔的分布曲线的一例。
图5是示意地表示本实施方式的一例的气体处理装置的概略剖面图。
具体实施方式
以下，对于本发明的蜂窝构造体及使用其的气体处理装置的实施方式的例子进行说明。
图1表示本实施方式的蜂窝构造体的一例，(a)是立体图，(b)是(a)中的在B-B’线的剖面图。
图1所示的例子的蜂窝构造体1由陶瓷烧结体构成，并具备：筒状部4；在筒状部4的内侧，以形成有供流体流通的多个流通孔3的方式配置的具有通气性的隔壁部2；对多个流通孔3之中的、筒状部4的一方端侧的口进行密封的第一密封件8；对筒状部4的另一方端的口进行密封的第二密封件8。
需要说明的是，在以下的说明中，将一方端侧作为流体的流入侧，将另一方端侧作为流体的流出侧进行说明，但不限于此。
在该蜂窝构造体1的流入侧例如连接有柴油发动机、汽油发动机等内燃机(未图示)。在该内燃机动作时，产生作为流体的废气，该废气如图1(b)所示，从蜂窝构造体1的流入侧的未形成密封件8的流入口3a导入，但被形成于流出侧的密封件8挡住其流出。流出被挡住的废气通过具有通气性的隔壁部2，并被导入相邻的流通孔3。在废气通过隔壁部2时，在隔壁部2的壁面或隔壁部2的气孔的表面，捕集以废气中的碳为主成分的微粒子、以硫磺氧化而形成的硫酸盐为主成分的微粒子以及由高分子构成的未燃的碳化氢等微粒子(以下，将它们总称简称为微粒子。)。微粒子被捕集后的废气以净化了的状态从未形成密封件8的流出口3b排出到外部。
在本实施方式的蜂窝构造体1中，筒状部4、隔壁部2和密封件8都由陶瓷烧结体构成。
对于分别构成筒状部4、隔壁部2以及密封件8的成分，主成分都优选为线膨胀系数小的成分，例如堇青石(2MgO·2Al2O3·5SiO2)、β-锂霞石(Li2O·Al2O3·2SiO2)、β-锂辉石(Li2O·Al2O3·4SiO2)、碳化硅(SiC)、氮化硅(Si3N4)、塞隆(Si6-ZAlZOZN8-Z，其中z以固溶量计算为0.1以上且1以下。)、模来石(3Al2O3·2SiO2)、铝酸钙(CaAl4O7)、磷酸锆钾(KZr2(PO4))以及钛酸铝(Al2TiO5)的至少任一种。
在此，所谓隔壁部2、筒状部4以及密封件8的各主成分，是指分别构成所述各部件的整体成分100质量％之中比50质量％多的含量的成分。对于构成各部件的成分(结晶构造)的同定，只要使用X射线衍射装置进行测定即可。另外，对于含量，只要使用ICP(Inductively Coupled Plasma)发光分光分析装置或荧光X射线分析装置，求出金属元素的含量，基于同定的结晶构造，换算为氧化物、碳化物、氮化物来求出即可。
另外，在隔壁部2、筒状部4以及密封件8都是以钛酸铝(Al2TiO5)为主成分的情况下，适合分别含有钛酸镁(MgTi2O5)以及钛酸铁(Fe2TiO5)为16质量％以上且24质量％以下。该比率是耐热性优越的钛酸铝(Al2TiO5)、耐腐蚀性优越的钛酸镁(MgTi2O5)以及耐热劣化性优越的钛酸铁(Fe2TiO5)的最佳比率，是各部件的耐热性、耐腐蚀性以及耐热劣化性变好的比率。
另外，在隔壁部2、筒状部4以及密封件8都是以钛酸铝(Al2TiO5)为主成分的情况下，隔壁部2、筒状部4以及密封件8的各自的粒界相的至少任一个优选以硅氧化物为主成分。在这些粒界相的至少任一个以硅氧化物为主成分时，存在该粒界相与相邻的结晶粒子彼此强力结合的倾向，并且抑制结晶粒子的异常的粒成长，因此，有可增高机械强度的倾向。尤其，该硅氧化物优选相对于构成粒界相的各个氧化物的合计100质量％而言是90质量％以上。
另外，在本实施方式的蜂窝构造体1中，重要的是，第一以及第二密封件8的至少任一方具有：气孔径的累积分布曲线中的、累积80体积％的气孔径(p80)比上累积20体积％的气孔径(p20)的比(p80/p20)为1.8以上且2.2以下的气孔。若是这种结构，则密封件8中的气孔径的偏差变小，因此能够提高机械强度，并且为了再生蜂窝构造体1，即便燃烧捕集的微粒子，也能够抑制热引起的密封件的损伤。
需要说明的是，对流出口进行密封的密封件8捕集的微粒子比对流入口进行密封的密封件8捕集的微粒子多，因此，在将捕集的微粒子燃烧除去的情况下，由于要求高的散热特性，所以，尤其对流出口进行密封的密封件8中的气孔优选为上述结构，优选将一方端侧作为流入侧，将另一方端侧作为流出侧。
需要说明的是，在图1所示的例子的蜂窝构造体1中，虽然在流入侧的端面形成有密封件8的一方，但不在流入侧的端面，也可以在从该端面进入到中央侧的位置形成，也没问题。
需要说明的是，图1示出了流通孔形成为格子状的例子，但流通孔3的形状不限于此。
例如，图2表示本实施方式的蜂窝构造体的端面的一例，(a)是流入口侧的局部放大图，(b)是流出口侧的局部放大图。在图2所示的例子中，端面处的流通孔3的开口形状分别为四方形、八角形。
图3表示本实施方式的蜂窝构造体的端面的其他的例子，(a)是流入口侧的局部放大图，(b)是流出口侧的局部放大图。在图3所示的例子中，端面处的流通孔3的开口形状分别为扁平六角形、正六角形。
这种形状的流通孔可根据使用蜂窝构造体的用途而选用。
另外，在本实施方式的蜂窝构造体1中，隔壁部2优选具有如下这样的气孔，即，在气孔径的累积分布曲线之中，累积80体积％的气孔径(p80)与累积20体积％的气孔径(p20)之比(p80/p20)为1.1以上且1.5以下。若是这种结构，隔壁部2中的气孔径的偏差变小，因此可以提高机械特性，并且为了再生蜂窝构造体1，即便燃烧捕集的微粒子，也能够抑制热引起的隔壁部2的损伤。
另外，在本实施方式的蜂窝构造体1中，隔壁部2的气孔优选：关于相对于气孔径的累积分布曲线中的累积50体积％的气孔径(p50)的半值宽度而言，相比于筒状部4的外侧，筒状部4的内侧的上述半值宽度更小。在含有微粒子的废气流入设置了蜂窝构造体1的、两端部为圆锥台状的筒状体(未图示)时，蜂窝构造体1的内侧的废气流量比蜂窝构造体1的外侧的废气流量多。而且，若废气反复流通并捕集微粒子，则对于压力损失而言，内侧捕集的微粒子的捕集量比外侧捕集的微粒子的捕集量多，所以压力损失容易变高，但是，如果蜂窝构造体1是上述的构成，则内侧的隔壁部2的气孔径的偏差被抑制，可将内侧的压力损失的增加抑制为与外侧的压力损失的增加为相同程度。由此，能够抑制作为蜂窝构造体整体的压力损失的增加。
需要说明的是，所谓隔壁部2的外侧，是指从筒状部4的内表面朝向中心有蜂窝构造体1的外径的15％以内的区域，所谓内侧，是指除该外径的区域以外的蜂窝构造体1的中心侧的区域。
在此，密封件8以及隔壁部2的各自的气孔径(p20)、(p50)、(p80)例如通过以下的式(1)求出各个部件的气孔径，将与其累积分布曲线中的累积25体积％、50体积％以及80体积％相当的气孔径分别作为气孔径(p20)、(p50)、(p80)求出即可。需要说明的是，所谓气孔径的累积分布曲线，是指当设二维坐标图中的横轴为气孔径、设纵轴为气孔径的累积气孔体积的百分率的情况下，表示气孔径的累积分布的曲线，是表示气孔径的分布范围的曲线。
对于这些部件的气孔的气孔径(p20)、(p50)、(p80)，只要基于水银压入法求出即可。具体地说，首先，从各部件之中，以质量为2g以上且3g以下的方式，从各部件的作为对象的任意的部位切出1个试料。(但是，当在上述质量范围无法切出1个试料的情况下，只要调整为切出多个试料并使其进入上述质量范围即可。)接着，使用水银压入型孔隙率计，向试料的气孔中压入水银，测定施加于水银的压力与浸入气孔内的水银的体积。
该水银的体积等于气孔的体积，施加于水银的压力与气孔径之间，有以下的式(1)(Washburn关系式)成立。
p＝-4σcosθ/P···(1)
其中，p：气孔径(m)
P：施加于水银的压力(Pa)
σ：水银的表面张力(0.485N/m)
θ：水银与气孔的表面之间的接触角(130°)
从式(1)可求出相对于各压力P的各气孔径p，能够导出各气孔径p的分布以及累积气孔体积。而且，求出累积气孔体积的百分率相当于20体积％、50体积％以及80体积％的各自的气孔径(p20)、(p50)、(p80)即可。
图4是在形成本实施方式的蜂窝构造体的隔壁部上存在的气孔的分布曲线的一例。该分布曲线的横轴以及纵轴分别是在隔壁部2存在的气孔的气孔径(单位为μm)、微分气孔体积(单位为cm3/g)。在此，所谓微分气孔体积，是指相对于气孔径的变化量而言的气孔体积的变化量，一般由△V/(△Logp)表示。在此，V及p分别是气孔体积(cm3/g)、气孔径(μm)，所谓半值宽度，是指：在表示气孔径(p50)的微分气孔体积的一半的值(半值)处的气孔径的宽度。
在图4所示的例子的气孔的分布曲线中，隔壁部2的气孔径(p50)是14.8μm，相对于该平均气孔径的半值宽度是5.2μm。
但是，在图1所示的例子的本实施方式的蜂窝构造体1中，密封件8优选由多孔质的陶瓷烧结体构成，在该多孔质的陶瓷烧结体构成中，气孔率为50体积％以上且65体积％以下，气孔径(p50)为12μm以上且18μm以下。
另外，隔壁部2优选由多孔质的陶瓷烧结体构成，在该多孔质的陶瓷烧结体构成中，气孔率为35体积％以上且65体积％以下，气孔径(p50)为5μm以上且26μm以下。形成这种隔壁部2的陶瓷烧结体的气孔率以及气孔径(p50)如果是该范围，则能够抑制压力损失的增加，气孔径(p50)以及气孔率只要根据水银压入法求得即可。
另外，在本实施方式的蜂窝构造体1中，在第一以及第二密封件8的剖面中，优选第二密封件8中的粒界相的面积比率小于第一密封件中的粒界相的面积比率。尤其，优选粒界相的面积比率的差为0.4％以上且0.8％以下。蜂窝构造体1虽然由隔壁部2将微粒子的大部分捕集，但也由密封流出口3b的密封件8捕集微粒子。因此，在将捕集的微粒子燃烧除去的情况下，相比于流入口3a，密封流出口3b的密封件8的温度容易变得更高。而且，若是上述那样的结构，则相比于流入口3a侧的密封件8而言，流出口3b侧的密封件8的、耐热性低的粒界相的比例相对变少。由此，即便将捕集的微粒子燃烧除去，也能够抑制密封流出口3b的密封件因热而损伤。
需要说明的是，从汽油发动机排出的废气中含有的微粒子比从柴油发动机排出的废气中含有的微粒子，颗粒更细微，因此，当流出口3b侧的构成密封件8的粒界相的面积比率小于流入口3a侧的构成密封件8的粒界相的面积比率时，若在蜂窝构造体1的流入侧连接汽油发动机，则特别有效。
为了求出粒界相的面积比率，首先，对分别密封流入口3a以及流出口3b的密封件8实施镜面加工，对加工得到的剖面利用扫描型电子显微镜拍摄反射电子像。然后，对作为反射电子像而拍摄的结晶相以及粒界相进行2值化处理，将相对于结晶相和粒界相合计起来的面积100％而言的、粒界相的面积的比率作为粒界相的面积比率。需要说明的是，为使反射电子像不含气孔，例如设倍率为3000倍，设其拍摄范围为横18μm、竖12μm即可。
另外，这样的蜂窝构造体1例如是外径D为140～270mm、轴向A的长度L为100～250mm、圆柱度为2.5mm以下的圆柱形状，相对于轴向A垂直的剖面中的流通孔3的个数是每100mm2有5～124个(32～800CPSI)。另外，隔壁部2的厚度是0.05mm以上且0.25mm以下，密封件8的厚度是1mm以上且5mm以下。需要说明的是，所谓CPSI是Cells Per Square Inches(每平方英寸中的单元)的意思。
另外，在图1所示的例子的蜂窝构造体1中，流入侧端面(IF)中未被密封的流通孔3的直径优选为相对于被密封的流通孔3的直径有1.55倍以上、1.95倍以下。如此，通过使直径之比为1.55倍以上，可吸附微粒子的隔壁部2以及密封件8的各自的表面积变大，因此能够增大微粒子的捕集量，并且通过使直径之比为1.95倍以下，隔壁部2不会变得极薄，因此难以损害机械强度。在此，所谓流通孔3的各自的直径，是指流入侧端面(IF)中与隔壁部2相接的内接圆的直径，可以使用光学显微镜，将倍率例如设为50倍以上且100倍以下来测定。
另外，当含有微粒子的废气流入设有蜂窝构造体1的两端部呈圆锥台状的筒状体(未图示)时，蜂窝构造体1的内侧的废气的流量比蜂窝构造体1的外侧的废气的流量多。因此，在本实施方式的蜂窝构造体1中，优选在流出口侧，密封内侧的密封件8的平均气孔径大于内侧的隔壁部2的平均气孔径。
若是这种结构，即便频繁重复进行捕集的微粒子的燃烧除去，而在内侧的隔壁部2上产生裂纹，也难以使裂纹向内侧的密封件8进展，能够长期对微粒子进行捕集。在此，所谓本实施方式中的蜂窝构造体1的流出口3b侧，是指以流出口3b的端面为起点的、蜂窝构造体1全长的10％以内的范围。
需要说明的是，密封内侧的密封件8的平均气孔径也可以通过水银压入法求得。
图5是示意地表示本实施方式的一例的气体处理装置的概略剖面图。
图5所示的例子的气体处理装置9是如下这样的气体处理装置，其具备在隔壁部2的壁面上承载催化剂(未图示)的本实施方式的蜂窝构造体1，设流通孔3的未被密封的一端为流入口3a，设与该流通孔3隔着隔壁部2的另一流通孔3的未被密封的另一端为流出口3b，通过使废气(EG)通过，由此，主要由隔壁部2捕集废气(EG)中的微粒子。蜂窝构造体1以由隔热材层5保持其外周的状态被收容于壳体6，隔热材层5例如由陶瓷纤维、玻璃纤维、碳纤维以及陶瓷晶须的至少1种形成。
另外，壳体6例如由SUS303、SUS304以及SUS316等不锈钢构成，其中央部形成为圆筒状，两端部形成为圆锥台状，并具有供给废气(EG)的壳体6的流入口6a以及排出废气(EG)的流出口6b。在壳体6的流入口6a连结排气管7，废气(EG)从排气管7流入壳体6内。
在这样的气体处理装置9的流入侧连接柴油发动机、汽油发动机等内燃机(未图示)，该内燃机工作，将废气(EG)从排气管7供应给壳体6。废气(EG)被导入蜂窝构造体1的流入侧的未形成密封件8的流通孔3中，但被形成于流出侧的密封件8挡住其流出。流出被挡住的废气(EG)通过具有通气性的隔壁部2，被导入相邻的流通孔3。在废气(EG)通过隔壁部2时，在隔壁部2的壁面或隔壁部2的气孔的表面捕集废气(EG)中的微粒子。捕集了微粒子的废气(EG)处于被净化的状态，从未形成密封件8的流通孔3经排气管(未图示)排出到外部。
在这样的气体处理装置9中，在隔壁部2的壁面承载的催化剂例如是钌、铑、钯、铱、铂等白金族金属及其氧化物；金、银、铜等周期表第11族金属；氧化钒之中的至少任1种，当供给轻油等燃料气化了的气体时，将在隔壁部2捕集的废气中的微粒子氧化并使其燃烧。
在本实施方式的蜂窝构造体1中，如上所述，在隔壁部2的壁面上承载有催化剂时，由于容易以低温将微粒子燃烧除去，所以在隔壁部2难以产生溶损或裂纹。进而，不仅是壁面，也可以适当在隔壁部2的气孔的表面承载催化剂。
这样的本实施方式的气体处理装置9例如在具备本实施方式的例子的蜂窝构造体1时，维持较高的气体处理效率，同时蜂窝构造体1的机械强度高，即便将捕集的微粒子燃烧除去，也难以产生密封件8或隔壁部2的损伤(裂纹)，因此，可以形成可靠性高的装置。进而，可以去掉承载活性金属的载体或承载NOx吸储构件的载体，因此还可以实现省空间化。
需要说明的是，在本实施方式中，对采用流体是气体即废气的例子进行了说明，但作为流体，还可以使用液体。例如，作为流体，可以使用自来水或污水，还可以将本实施方式的气体处理装置适用作液体的过滤用的装置。
下面，对蜂窝构造体1的制造方法的一例进行说明。
在获得隔壁部2、筒状部4以及密封件8的主成分都是钛酸铝的由陶瓷烧结体构成的蜂窝构造体1的情况下，首先，以氧化铝的粉末为27～33质量％、氧化亚铁的粉末为13～17质量％、氧化镁的粉末为7～13质量％以及余量为氧化钛的粉末进行调和，得到陶瓷粉末，将该陶瓷粉末与水、丙酮或2-丙醇一起混合，得到一次原料。
作为陶瓷粉末，优选的是：在累积分布曲线中累积50质量％处的D50(以下，将累积50质量％处的D50简称为D50。)的粒径是50μm以上且80μm以下，并且累积分布曲线中累积10质量％的粒径D10与累积50质量％的粒径D50之比R1是0.36以上且0.56以下。需要说明的是，陶瓷粉末的D10以及D50只要基于JIS Z8825-1：2001(ISO 13320-1：1999)记载的激光衍射法来测定即可。
在此，通过使D50的粒径为50μm以上且80μm以下，从而能够减小陶瓷粉末的表面系数。由此，陶瓷粉末在成形工序难以凝集，烧结得到的陶瓷多孔体的机械特性难以降低，并且由于粒径大的陶瓷粉末变少，因此容易得到作为陶瓷多孔体而要求的机械特性。
进而，通过使比R1为0.36以上且0.56以下，微小的陶瓷粉末存在的量少，可将微小的粒子配置于直径大的粒子之间，所以，若烧制这样的陶瓷粉末，则烧结性提高，并且能够抑制过大的气孔的产生，且能够配置大的气孔径。由此，能够兼备高的耐热冲击性与高的机械特性两者。
需要说明的是，上述陶瓷粉末优选含有镁、铁、碱金属以及碱土类金属的至少任一者。
另外，陶瓷粉末的纯度是99.0质量％以上，尤其优选是99.5质量％以上。
需要说明的是，钛酸镁(MgTi2O5)以及钛酸铁(Fe2TiO5)能够固溶于钛酸铝(Al2TiO5)，所以除这些金属氧化物的粉末以外，还可以使用碳酸盐、氢氧化物以及硝酸盐等的粉末，还可以使用这些化合物的粉末。
接着，将得到的一次原料在大气环境中，以1400℃以上且1500℃以下的温度，煅烧1小时以上且5小时以下，由此，能够得到由元素Ti、Al、Mg以及Fe相互固溶了的拟板钛矿型的结晶所构成的煅烧粉末。
使用将固定磨石及旋转磨石配置成在上下方向上对置的电动磨碎机，对该煅烧粉末进行碎解，使用由JIS R6001：1998规定的粒度是F150的不锈钢制的筛网，对其进行筛滤。需要说明的是，磨石的粒度、磨石的材质、磨石的磨碎面彼此的间隔以及旋转磨石的转速分别为F24～F46、氧化铝、100μm以下(但不包括0μm)、100rpm以上且700rpm以下，由此，能够得到D50的粒径是50μm以上且80μm以下、并且比R1是0.36以上且0.56以下的陶瓷粉末。在此，磨石的粒度是由JIS R6001：1998规定的粒度，磨石的磨碎面彼此的间隔优选是33μm以上且47μm以下。然后，向该被分级了的煅烧粉末之中，例如添加如下两者，其一，平均粒径为1μm以上且3μm以下，而且相对于煅烧粉末100质量份而言，添加量为0.4质量份以上且1.2质量份以下的氧化硅的粉末，其二，相对于煅烧粉末100质量份而言，添加量为1质量份以上且13质量份以下的石墨、淀粉或聚乙烯树脂等造孔剂，之后进一步加入可塑剂、滑动剂(滑り剤)以及水等，制成料浆，将该料浆投入万能搅拌机、旋转磨机或V型搅拌机等，进行搅拌而制得混炼物。
需要说明的是，为了得到具备气孔径的比(p80/p20)是1.1以上且1.5以下的隔壁部2的蜂窝构造体，只要采用球状的形状且累积分布曲线中的累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比D2(d80/d20)是1.05以上且1.45以下的造孔剂即可。
然后，进一步使用三根辊碎机或混炼机等对制得的混炼物进行混炼，得到可塑化的坯土。
接着，使用具备挤压该坯土的螺杆的挤压成形机进行成形。在该挤压成形机上装配成形模具，该成形模具的决定成形体外径的内径例如是155mm以上且300mm以下，该成形模具具有用来形成蜂窝构造体1的隔壁部2以及筒状部4的切口。
然后，向装配有上述那样的成形模具的挤压成形机中投入坯土，施加压力而制作蜂窝状的成形体，对得到的成形体进行干燥，并切断成既定长度。
需要说明的是，存在于隔壁部2的气孔的相对于气孔径(p50)的半值宽度容易受到成形中的压力以及螺杆转速的影响，为了使内侧的上述半值宽度小于外侧的上述半值宽度，只要将上述压力以及螺杆的转速设为既定阈值以上即可，为了得到内侧的上述半值宽度小于外侧的上述半值宽度的、本实施方式的蜂窝构造体1，例如，只要将上述压力以及螺杆的转速分别设为10MPa以上且15MPa以下、150rpm以上且300rpm以下即可。
接着，制作分别对切断后的成形体的多个流通孔3的流入侧以及流出侧进行交替密封的密封件8。具体地说，首先，在流出侧端面(OF)，掩蔽(masking)成方格花纹，以形成由密封件8密封的部分，并将成形体的流出侧端面(OF)侧浸渍于料浆中。该料浆是通过如下方式得到的，向该被分级了的上述煅烧粉末之中，例如添加如下两者，其一，平均粒径为1μm以上且3μm以下，而且相对于煅烧粉末100质量份而言，添加量为0.4质量份以上且1.2质量份以下的氧化硅的粉末，其二，相对于煅烧粉末100质量份而言，添加量为1质量份以上且13质量份以下的石墨、淀粉或聚乙烯树脂等造孔剂，之后加入分散剂以及水等进行混合，由此得到。
在此，为了得到具备气孔径的比(p80/p20)是1.8以上且2.2以下的密封件8的蜂窝构造体1，只要采用球状的形状且造孔剂的粒径的累积分布曲线中的累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比D1(d80/d20)是1.7以上且2.1以下的造孔剂即可。
另外，为了得到在流出口3b侧、密封内侧的密封件8的平均气孔径比内侧的隔壁部2的平均气孔径大的蜂窝构造体1，添加到用来形成密封件8的料浆中的造孔剂只要采用累积分布曲线中的累积50体积％的粒径(D50)比添加到用来形成隔壁部2的料浆中的造孔剂大的造孔剂即可。
需要说明的是，在未实施掩蔽的流通孔3中，从流入侧端面(IF)预先插入销，该销具备被覆了防水性树脂的前端部，且该前端部形成得平坦，由此，对在流出侧浸入流通孔的料浆在常温下进行干燥。通过如此，形成成形体的流出侧的密封件8。然后，拔掉销，在成形体的流入侧也进行与上述作业相同的作业，形成密封件8。
需要说明的是，为了得到“在分别密封流入口以及流出口的密封件8的剖面中，流出口3b侧的构成密封件8的粒界相的面积比率小于流入口3a侧的构成密封件8的粒界相的面积比率”的蜂窝构造体，只要使形成流出口3b侧的密封件8的料浆的氧化硅粉末的添加量小于形成流入口3a侧的密封件8的料浆的氧化硅粉末的添加量即可。
接着，将得到的成形体在1300℃～1500℃的温度下，在烧制炉中保持2～10小时左右来进行烧制，可以得到本实施方式的蜂窝构造体1。
接着，在获得隔壁部2、筒状部4以及密封件8的主成分都是堇青石的由陶瓷烧结体构成的蜂窝构造体1的情况下，以使烧结体中的堇青石的组成为SiO240～56质量％、Al2O330～46质量％、MgO12～16质量％的方式，对高岭土、煅烧高岭土、矾土、氢氧化铝、硅石、滑石或烧滑石等堇青石化的原料进行调和，得到陶瓷粉末。这之后，直到得到蜂窝构造体1为止的工序，除了将烧制的温度从1300℃～1700℃改为1350℃～1450℃以外，与主成分为钛酸铝的情况相同。
在如此制作的蜂窝构造体1中，由于密封件8、隔壁部2的气孔径的偏差变小，因此，能够将耐热冲击性以及机械特性都得到提高，因此，即便频繁地重复将捕集的微粒子燃烧除去，在密封件8、隔壁部2上也难以产生损伤(裂纹)。
进而，为了得到在隔壁部2的壁面承载催化剂的蜂窝构造体1，只要按照如下方式操作即可，即，将通过上述制造方法得到的蜂窝构造体1，在由作为催化剂的例如钌、铑、钯、锇、铱以及铂等白金族金属的可溶性的盐和聚乙烯醇等粘结剂以及水构成的料浆中，浸渍上述通过烧制得到的蜂窝构造体1，之后，以100℃以上且150℃以下的温度，保持1小时以上且48小时以下，由此进行干燥。
在此，作为可溶性的盐，例如有：硝酸钯(Pd(NO3)2)、硝酸铑(Rh(NO)3)3)、氯化钌(RuCl3)、氯铱酸(H2IrCl6·nH2O)、氯铂酸(H2PtCl6·nH2O)以及二硝基二氨基铂(Pt(NO2)2(NH3)2)等，对应于要承载的催化剂从这些可溶性的盐中选择即可。
而且，在干燥之后，以600℃以上且700℃以下的温度实施2小时以上且4小时以下的热处理，由此，能够得到在隔壁部2的壁面承载了催化剂的蜂窝构造体1。
另外，当将吸储并还原氮氧化物(NOx)用的催化剂即ZSM-5、ZSM-11、ZSM-12、ZSM-18、ZSM-23、MCM沸石、丝光沸石、八面沸石、镁碱沸石以及β沸石的至少1种承载于隔壁部2的壁面以及隔壁部2的气孔的表面的至少任一处的情况下，除了白金族金属以外，只要将从碱金属、碱土类金属、稀土类金属之中选出的至少任一者预先添加于料浆即可。
而且，在用隔热材层5被覆了由上述方法制作的蜂窝构造体1的外周的状态下，收容于壳体6，之后，将排气管7连接于壳体6的流入口6a，另外将排气管(未图示)连接于壳体6的流出口6b，由此，可以得到图5所示的例子的本实施方式的气体处理装置9。
以下，具体说明本发明的实施例，但本发明不限于这些实施例。需要说明的是，在以下的实施例中，将一方端侧作为流体的流入侧，将另一方端侧作为流体的流出侧。
实施例1
首先，以氧化铝粉末为30质量％、氧化亚铁粉末为15质量％、氧化镁粉末为10质量％以及余量为氧化钛的粉末进行调和，制得陶瓷粉末，将该陶瓷粉末与水混合，制得料浆，通过喷雾干燥法干燥上述料浆，得到平均粒径为175μm的颗粒。在此，各粉末的纯度都是99.5质量％。
接着，将得到的颗粒在大气环境中，设温度为1450℃，煅烧3小时，由此能够得到由元素Ti、Al、Mg以及Fe相互固溶了的拟板钛矿型的结晶所构成的煅烧粉末。
使该煅烧粉末通过由JIS R6001：1998规定的粒度是F150的不锈钢制的筛网的筛子，由此，得到粒径被分级为61μm以下的煅烧粉末。然后，向该分级后的煅烧粉末之中，添加：平均粒径为2μm、相对于煅烧粉末100质量份而言添加量为0.8质量份的氧化硅粉末；及相对于煅烧粉末100质量份而言添加量为7质量份的淀粉，之后，进一步加入可塑剂、滑动剂以及水，制成料浆，将该料浆投入万能搅拌机，通过搅拌制作混炼物。
在此，淀粉的形状是球状，淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比(d80/d20)是2.2。而且，使用混炼机混炼，得到可塑化了的坯土。
接着，使用具备挤压该坯土的螺杆的挤压成形机进行成形。在该挤压成形机上装配成形模具，作为该成形模具，决定成形体外径的内径是170mm，使用的成形模具具有用来形成蜂窝构造体1的隔壁部2以及筒状部4的切口。
然后，向装配有上述那样的成形模具的挤压成形机投入坯土，施加压力制作蜂窝状的成形体，将得到的成形体干燥，并切断成长度为168mm。
接着，在流出侧端面(OF)掩蔽成方格花纹，以形成密封件8所密封的部分，之后，将成形体的流出侧端面(OF)侧浸渍于料浆中。该料浆是通过如下方式得到的：向被分级了的上述煅烧粉末之中，添加如下两者，其一，平均粒径为2μm以下、相对于煅烧粉末100质量份而言，添加量为0.8质量份的氧化硅的粉末，其二，相对于煅烧粉末100质量份而言，添加量为7质量份的淀粉，之后，加入分散剂以及水进行混合，由此得到。
而且，在将成形体的流出侧端面(OF)浸渍于料浆中的状态下，从流入侧端面(IF)向形成密封件8的流通孔中插入销，该销具备被覆有防水性的树脂的前端部，且其前端部形成为平坦状，调节销的前端部的位置，进行调整使得烧制后的密封件8的厚度为2.5mm，之后，将在流出侧浸入流通孔3的料浆在常温下进行干燥，由此分别形成成形体的流出侧的密封件8。然后，拔掉销，在成形体的流入侧也进行与上述作业相同的作业，分别形成流入侧的密封件8。
在此，向用来形成密封件8的料浆中添加的淀粉，其形状是球状，淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比D1(d80/d20)如表1所示。
而且，使用电炉将成形体在1380℃的烧制温度下，保持3小时，由此进行烧制，得到作为蜂窝构造体的试料No.1～12。需要说明的是，在各试料都准备了50个样本。
需要说明的是，对于试料No.1～12，图1所示的轴向A的长度L为117mm，相对于轴向A垂直的剖面中的流通孔的每单位面积的个数为300CPSI。
而且，基于水银压入法求出密封件8的气孔径(p20)、(p80)，将气孔的比R1(p80/p20)表示于表1。
对于蜂窝构造体中的微粒子的燃烧残留的评价，准备不同于上述的蜂窝构造体的其他的试料，将各试料的流入侧端面(IF)分别与碳发生装置(日本Kanomax公司(株)制，型号S4102未图示)连接后，从该装置朝向各试料，以每单位时间的流量2.27Nm3/分，喷射含有微粒子的、温度25℃的干燥空气，相对于蜂窝构造体1的体积0.001m3，捕集12g微粒子。
然后，通过电加热器将该捕集的微粒子燃烧除去，由此再生。
将该再生的燃烧温度及燃烧时间分别设为700℃、10分钟，在此基础上，设供应给蜂窝构造体的空气量是0.07m3/分，以如下的比率表示流入侧端面(IF)中在外侧燃烧残留的微粒子的区域，所述比率是：以筒状部的外周面中的任意点为起点的、观察燃烧残留的半径方向的最大长度相对于蜂窝构造体的直径的比率(以下，将该比率称为比率Rd。)，在表1中作为比率Rd示出。需要说明的是，本实施例中的所谓蜂窝构造体的直径，是指流出侧端面(IF)中的蜂窝构造体的最大直径及最小直径的相加平均。
另外，对于以筒状部的外周面上的任意点为起点的、观察燃烧残留的半径方向的最大长度，可使用光学显微镜、并设倍率为100倍来进行测定，蜂窝构造体的直径使用卡尺来测定。
另外，对于蜂窝构造体的密封件的捕集量的评价，使用与上述的蜂窝构造体不同的另外的试料，按照与上述方法相同的方法捕集微粒子，将试料No.6的流出侧的密封件的每单位体积的捕集量设为1，将各试料的所述捕集量设为相对值而在表1中示出。
另外，为了评价各试料的机械强度，基于JASO M505-87测定各试料的均衡(isostatic)破坏强度，其测定值在表1示出。需要说明的是，此时的各试料分别独立收容于内径以及高度分别是175mm、640mm的橡胶制容器的内部，填充容器的内部的介质是水，使压力上升速度设为0.3MPa/分来进行加压。
进而，在以上述条件使各试料再生后，设该捕集以及再生为1个循环，重复该循环，每个循环在再生后将一个试料在密封件8的跟前切断，目视观察密封件8，将在密封件8首次观察到裂纹的循环数在表1示出。需要说明的是，最初确认了裂纹的地方在所有试料中是流出侧的密封件。
[表1]
如表1所示，试料No.2～11由于密封件的至少任一方具有比R1(p80/p20)为1.8以上且2.2以下的气孔，因此可知在维持密封件8中的微粒子的捕集量的同时，由于气孔径的偏差小，所以机械特性高，另外，能够抑制热引起的损伤，并且能够将密封件8捕集的微粒子迅速燃烧除去。
尤其，试料No.2～8、10、11由于两方的密封件具有比R1(p80/p20)为1.8以上且2.2以下的气孔，所以气孔径的偏差小，因此可知，相比于仅流出侧密封件在该范围内的试料No.9，机械特性高，并且能够将密封件捕集的微粒子迅速燃烧除去。
实施例2
下面，向在实施例1制作的、粒径被分级为61μm以下的煅烧粉末中，添加相对于煅烧粉末100质量份而言添加量为0.8质量份的平均粒径2μm的氧化硅粉末以及相对于煅烧粉末100质量份而言添加量为7质量份的淀粉，之后，进一步加入可塑剂、滑动剂以及水，制成料浆，将该料浆投入万能搅拌机，实施搅拌而制作混炼物。
在此，淀粉的形状是球状，淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比D2(d80/d20)如表2所示。而且，使用混炼机进行混炼，得到可塑化了的坯土。
然后，直到烧制为止，按照与实施例1所示方法相同的方法进行，得到作为蜂窝构造体的试料No.13～20。
需要说明的是，向用来形成分别密封流入侧端面以及流出侧端面的密封件8的料浆中添加的淀粉，其形状是球状，淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比(d80/d20)是1.9。
而且，基于水银压入法求出隔壁部2以及密封件8的各自的气孔径(p20)、(p80)，将气孔的比R2(p80/p20)、R1(p80/p20)示出于表2。
而且，按照与实施例1所示方法相同的方法，捕集了12g微粒子后，利用在蜂窝构造体1的流出侧端面(OF)的后方配置的电加热器(未图示)，将捕集的微粒子燃烧除去，由此使蜂窝构造体1再生。
再生条件如下：使流出侧端面(OF)附近的燃烧温度及燃烧时间分别为1200℃、10分钟，向蜂窝构造体1供给空气，使该空气的每单位时间的流量为1.0m3/分。
在使各试料再生后，再次按照与上述方法相同的方法捕集微粒子。
设该捕集以及再生为1个循环，重复该循环，在再生后从流出侧的端面侧目视观察设有密封件8的隔壁部2，将在隔壁部2首次观察到裂纹的循环数在表2示出。
另外，对于蜂窝构造体1的隔壁部2的捕集量的评价，使用与上述的蜂窝构造体1不同的另外的试料，按照与上述方法相同的方法捕集微粒子，设试料No.16的隔壁部2的每单位体积中的捕集量为1，将各试料的所述捕集量作为相对值而在表2示出。
而且，对于蜂窝构造体1中的机械强度的评价，采用与实施例1所示的方法相同的方法。
[表2]
如表2所示，试料No.14～18由于比R2(p80/p20)为1.1以上且1.5以下，因此可知，能够维持隔壁部2中的微粒子的捕集量，并且进而机械强度高，难以产生以隔壁部2为起点的裂纹。
实施例3
下面，将在实施例2制作的杯土投入在实施例1使用的挤压成形机，施加压力而制作蜂窝状的成形体，对得到的成形体进行干燥并将其切断成长度为168mm。在此，上述压力以及螺杆的转速如表3所示。
然后，直到烧制为止，按照与实施例1所示方法相同的方法进行，得到作为蜂窝构造体的试料No.21～23。
然后，切出试料，使得距离蜂窝构造体1的长边方向中央部处的内侧以及外侧的各隔壁部2都是质量为2.5g，通过水银压入法，求出气孔径(p50)和相对于该气孔径(p50)的半值宽度，将该半值宽度的值在表3示出。
另外，对于蜂窝构造体1的压力损失，通过与实施例1所示方法相同的方法，捕集12g微粒子，由压力计测定出口端面(OF)相对于入口端面(IF)的捕集前后的压力损失，将其测定值以及捕集前后的压力损失的差在表3示出。
[表3]
如表3所示，试料No.21，由于关于隔壁部2的气孔的相对于气孔径(p50)的半值宽度，内侧小于外侧，因此，可知相比于外侧以及内侧的各自的半值宽度是相同的值的试料No.22、23，作为蜂窝构造体整体的压力损失的增加得到抑制。
实施例4
下面，在实施例1制作的粒径被分级为61μm以下的煅烧粉末中，添加相对于100质量份的煅烧粉末而言添加量分别是0.8质量份的氧化硅粉末以及添加量是7质量份的淀粉，之后进一步加入可塑剂、滑动剂以及水，制成料浆，将该料浆投入万能搅拌机，通过搅拌而制作混炼物。
在此，氧化硅粉末的平均粒径是2μm，淀粉的形状是球状，淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比(d80/d20)是1.35。而且，按照与实施例1所示方法相同的方法制作蜂窝状的成形体，将得到的成形体干燥并切断成长度为168mm。
接着，按照与实施例1同样的方法形成密封件8。需要说明的是，为了形成密封件8而在此使用的料浆是通过如下方法得到的，即向被分级了的上述煅烧粉末中，添加相对于100质量份的煅烧粉末而言添加量是表4所示的添加量的平均粒径2μm的氧化硅粉末以及相对于100质量份的煅烧粉末而言添加量是7质量份的淀粉，之后，加入分散剂以及水进行混合，由此得到。
另外，向用来形成分别密封流入口以及流出口的密封件8的料浆中添加的淀粉，其形状是球状，且淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比(d80/d20)是1.9。
然后，使用电炉将成形体在1380℃的烧制温度下保持3小时，由此进行烧制，得到作为蜂窝构造体的试料No.24、25。
然后，为了求出分别密封流入口以及流出口的密封件8的粒界相的面积比率，使用扫描型电子显微镜，拍摄对该密封件8实施镜面加工而得到的剖面的反射电子像。然后，对作为反射电子像拍摄的结晶相以及粒界相进行2值化处理，将相对于结晶相和粒界相合计的面积100％而言的粒界相的面积比率设为粒界相的面积比率，将其值在表4示出。需要说明的是，使反射电子像中不含气孔，将倍率设定为3000倍，设定其拍摄范围为横18μm、竖12μm。
然后，为了评价密封流出口的密封件8的粒界相的耐热性，将各试料在1100℃的温度的环境中保持300小时后，进行冷却。然后，使用扫描型电子显微镜，设倍率为3000倍，设定观察范围为横18μm、竖12μm，观察粒界相的软化的程度，软化的程度大的表示为大，程度小的表示为小，在表4中示出。
[表4]
如表4所示，试料No.25由于在分别密封流入口以及流出口的密封件8的剖面中，流出口的构成各个密封件8的粒界相的面积比率小于流入口的构成各个密封件8的粒界相的面积比率，因此，耐热性低的粒界相的比例相对变少，因此，可知即便将捕集的微粒子燃烧除去，密封流出口的密封件自身的耐热性的下降得到抑制。
实施例5
下面，向在实施例1制作的粒径被分级为61μm以下的煅烧粉末中，添加相对于100质量份的煅烧粉末而言添加量是0.8质量份的平均粒径2μm的氧化硅粉末以及相对于100质量份的煅烧粉末而言添加量是7质量份的淀粉，之后，进一步加入可塑剂、滑动剂以及水，制成料浆，将该料浆投入万能搅拌机，进行搅拌而制作混炼物。
在此，淀粉其形状是球状，淀粉的粒径的累积分布曲线中累积80体积％的粒径(d80)与累积20体积％的粒径(d20)之比(d80/d20)是2.2，累积50体积％的粒径(D50)是15μm。而且，对按照与实施例1所示的方法相同的方法制作的成形体进行干燥，并切断成长度为168mm。
接着，在流出侧端面(OF)掩蔽成方格花纹以形成由密封件8密封的部分，之后，将成形体的流出侧端面(OF)侧浸渍于料浆中。该料浆是通过如下方法得到的，即向被分级了的上述煅烧粉末中，添加平均粒径为2μm以下，添加量相对于100质量份煅烧粉末而言是0.8质量份的氧化硅粉末以及添加量相对于100质量份煅烧粉末而言是7质量份的淀粉，之后，加入分散剂以及水进行混合而得到。在此，淀粉其形状是球状，比(d80/d20)是2.2，累积50体积％的粒径(d50)如表5所示。
而且，按照与实施例1所示方法相同的方法，得到作为蜂窝构造体的试料No.26～28。
而且，在蜂窝构造体的流出口侧，基于水银压入法求出内侧的隔壁部2以及密封部8的各自的气孔径(p50)，将其值在表5示出。
另外，按照与实施例2所示方法相同的方法重复捕集以及再生，在再生后，目视观察流出侧端面的密封件8，将首次观察到以密封件8为起点的裂纹的循环数在表5示出。
[表5]
如表5所示，试料No.27、28由于在流出口侧，密封内侧的密封件8的平均气孔径大于内侧的隔壁部2的平均气孔径，因此，可知即便频繁重复捕集的微粒子的燃烧除去，相比于密封内侧的密封件8的平均气孔径与内侧的隔壁部2的平均气孔径相同的试料No.26，裂纹难以向内侧的密封件8进展，能够长期捕集微粒子。
符号说明
1：蜂窝构造体
2：隔壁部
3：流通孔
4：筒状部
5：隔热材层
6：壳体
7：排气管
8：密封件
9：气体处理装置

Claims (7)

1.一种蜂窝构造体，其特征在于，其由陶瓷烧结体构成，
并具备：
筒状部；
隔壁部，其具有通气性，并在该筒状部的内侧被配置成形成供流体流通的多个流通孔；
第一密封件，其对所述多个流通孔之中的、所述筒状部的一方端侧的口进行密封；
第二密封件，其对所述筒状部的另一方端的口进行密封，
所述第一密封件以及所述第二密封件的至少任一方具有：气孔径的累积分布曲线中累积80体积％的气孔径(p 80)与累积20体积％的气孔径(p 20)之比R1(p 80/p 20)为1.8以上且2.2以下的气孔。
2.如权利要求1所述的蜂窝构造体，其特征在于，
所述隔壁部具有：气孔径的累积分布曲线中累积80体积％的气孔径(p 80)与累积20体积％的气孔径(p 20)之比R2(p 80/p 20)为1.1以上且1.5以下的气孔。
3.如权利要求2所述的蜂窝构造体，其特征在于，
关于所述隔壁部的气孔的、相对于气孔径的累积分布曲线中累积50体积％的气孔径(p 50)的半值宽度这一参数，所述筒状部的内侧小于所述筒状部的外侧。
4.如权利要求1至3中任一项所述的蜂窝构造体，其特征在于，
在所述第一密封件以及所述第二密封件的剖面中，所述第二密封件中的粒界相的面积比率小于所述第一密封件中的粒界相的面积比率。
5.如权利要求1至4中任一项所述的蜂窝构造体，其特征在于，
在所述筒状体的一方端侧开口的所述流通孔的口是流入口，在所述筒状体的另一方端侧开口的口是流出口。
6.如权利要求5所述的蜂窝构造体，其特征在于，
在所述筒状体的另一方端侧，密封所述筒状体的内侧的所述第二密封件的平均气孔径大于所述筒状体的内侧的所述隔壁部的平均气孔径。
7.一种气体处理装置，其特征在于，
在连接有排气管的壳体内，具备权利要求1至6中任一项所述的蜂窝构造体。
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