CN104028607A - 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法 - Google Patents

一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104028607A
CN104028607A CN201410246769.1A CN201410246769A CN104028607A CN 104028607 A CN104028607 A CN 104028607A CN 201410246769 A CN201410246769 A CN 201410246769A CN 104028607 A CN104028607 A CN 104028607A
Authority
CN
China
Prior art keywords
spinning
heavy wall
wall pipe
mainshaft
speed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201410246769.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104028607B (zh
Inventor
马飞
陈建华
王秀鹏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sichuan Aerospace Changzheng Equipment Manufacturing Co Ltd
Original Assignee
Changzheng Machinery Factory China Aerospace Science and Technology Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Changzheng Machinery Factory China Aerospace Science and Technology Corp filed Critical Changzheng Machinery Factory China Aerospace Science and Technology Corp
Priority to CN201410246769.1A priority Critical patent/CN104028607B/zh
Publication of CN104028607A publication Critical patent/CN104028607A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104028607B publication Critical patent/CN104028607B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Abstract

本发明公开了一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,它包括以下步骤:将短厚壁管坯安装于旋压机的芯模(2)上,主轴(1)带动厚壁管坯旋转,旋轮(3)碾压厚壁管坯并作轴向进给运动,使厚壁管坯连续地变薄并贴靠芯模(2)而成为所需要的长薄壁管,强力旋压成形工艺包括三~四道次旋压,各道次减薄率为21%~40%,旋轮轴向进给率为1.5~3.0mm/r,主轴转速为60r/min~120r/min。本发明的有益效果是:采用本发明制备的薄壁管材表面质量好、壁厚均匀、尺寸精度高;针对旋压减厚过程提出了完整的参数控制方法,提高了成品质量和成品率。

Description

一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法
技术领域
本发明涉及金属管材加工技术领域,特别是一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法。
背景技术
波纹管的成型工艺包括液压成形、滚压成形和焊接成形等。液压成形是波纹管的最常用成形方法,利用在管坯中的液体压力,使管坯在限制环中胀形,直到沿环向出现屈服,然后再压缩管坯到所需的长度,小直径波纹管多采用这种方法。滚压成形工艺主要用于加工大型波纹管,是依靠设在管坯中的成形轮的滚压成形,可以单波滚制成形,有的装置亦可一次成形数个波纹。液压成形和滚压成形的波纹管,其波纹均是通过受内压膨胀形成,变形区承受拉应力,组织性能、稳定性和承受内压性能均较差。对于波高过大或波形特殊的波纹管,多采用冲压焊接工艺,当波高超过极限时,材料延伸率已不允许采用整体成形工艺,或因波形复杂,整体成形极其困难时也多采用焊接成形,这类波纹管由于不能承受内压,不太适用于作膨胀节的柔性段。
目前普遍使用的隧道管是分节成形、多节焊接获得的,即每一小节分别加工,然后采用焊接工艺将诸多小节焊接为一体。隧道管的规格要求为管径大于250mm、管壁厚2.7~3.5mm、波高10~15mm,由于管径大、管厚薄、波高较高,使得目前对每一小节的加工工艺,多采用“板材压筋—卷圆—焊接”的传统工艺方法,其主要有以下工艺缺点:(1)焊接区域2容易产生应力集中,使产品的疲劳强度降低,焊缝区域在长期存放过程中可能产生微裂纹并进行扩展,影响产品的使用寿命;(2)数量众多的纵向焊缝、环向焊缝,尤其是交叉焊缝,使得隧道管的焊接质量难以保证,根据设计要求,产品的焊缝质量要百分之百检测,焊缝检测效率低且费用很高;(3)由于该工艺方法本身局限性,每一小节长度较短,目前主要是在1100mm以内,这使得隧道管的节数较多,加工工艺复杂,生产效率低;(4)焊接过程中产品变形较大,产品成形精度和一致性差。因此,传统工艺方法制造的产品不仅成形精度差、加工效率低、生产成本高,最重要的是产品质量可靠性差,无法满足产品的设计要求。
针对现有工艺的不足,发明人尝试使用旋压成型的方法加工波纹管,由于旋压工艺加工的隧道波纹管的长度不受工艺限制,远远大于现有工艺长度仅能达到的1100mm以内,可以大大减少产品的环向焊缝,并且,与传统工艺相比,新工艺成形的产品在旋压过程中晶粒细化,旋压变形使金相组织均匀致密,同时晶粒被压扁拉长,在旋压方向形成纤维组织,产品质量好,使用寿命大大提高。但由于欲加工的波纹管的管径大于250mm,而管壁厚仅为2.7~3.5mm,而目前由管材加工设备制得的管径大于250mm的管材的管壁厚均大于10mm。因此,利用现有管材不能直接用于上述波纹管的旋压成型加工。
强力旋压工艺是用减薄壁厚的方法使厚壁毛坯管延伸的一种加工工艺。毛坯管套在旋转的芯棒上,用合适形状的旋轮使之延伸。但由于欲加工的波纹管的管径大于250mm,而管壁厚仅为2.7~3.5mm,长度大于1100mm,使用传统旋压方法制备用于加工上述波纹管的薄壁管,经常会发生壁厚不均一、形状尺寸精度低等问题。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的缺点,提供一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,其制备的管材用于通过旋压成型加工管径大于250mm、管壁厚为2.7~3.5mm的波纹管。
本发明的目的通过以下技术方案来实现:一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,它包括以下步骤:采用强力旋压成形工艺将短厚壁管坯成形为长薄壁管:将短厚壁管坯安装于旋压机的芯模上,旋压机的主轴带动芯模旋转,芯模带动厚壁管坯旋转,旋压机的旋轮碾压厚壁管坯并作轴向进给运动,使厚壁管坯连续地变薄并贴靠芯模而成为所需要的长薄壁管,所述的强力旋压成形工艺包括三~四道次旋压,各道次减薄率为21%~40%,旋轮轴向进给率为1.5~3.0mm/r,主轴转速为60r/min~120r/min。
所述的强力旋压成形工艺采用三个旋轮旋压,三个旋轮沿芯模周向均布,旋轮的工作角为15°~30°,旋轮的退出角为25°~35°,旋轮的圆角半径为0.4t0 ~1t0,t0为厚壁管坯的原始壁厚。
在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为60r/min~120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min~100r/min。
所述的强力旋压成形工艺包括四道次旋压,第一道旋压的毛坯减薄率为31.2%,旋轮轴向进给率为3mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第二道旋压的毛坯减薄率为39%,旋轮轴向进给率为2.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为100r/min;第三道旋压的毛坯减薄率为33%,旋轮轴向进给率为2mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第四道旋压的毛坯减薄率为21%,旋轮轴向进给率为1.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为70r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min。
本发明具有以下优点:采用本发明制备的薄壁管材表面质量好、壁厚均匀、尺寸精度高,适合用于管径大于250mm、管壁厚为2.7~3.5mm的波纹管的加工;本发明针对旋压减厚过程提出了完整的参数控制方法,提高了成品质量和成品率;通过对管材的不同管段设定不同的加工参数,克服了随着旋轮远离主轴端、靠近尾端,零件产生的扭矩不断变大,将导致零件发生变形、失稳,降低产品加工质量,甚至导致产品报废的技术问题,减小了零件的失稳,同样提高了成品的质量和成品率。
附图说明
图1 为本发明的结构示意图
图2 为本发明的右视结构示意图
图3 为本发明采用的旋轮结构示意图
图中,1-主轴,2-芯模,3-旋轮,4-直线部A,5-顶端圆弧部,6-直线部B。
具体实施方式
下面结合附图及实施例对本发明做进一步的描述,本发明的保护范围不局限于以下所述:
实施例1:
如图1、图2所示,一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,它包括以下步骤:采用强力旋压成形工艺将短厚壁管坯成形为长薄壁管:厚壁管坯材料为5A03LF3,旋前毛坯热处理状态为O态,厚壁管坯管长L=650mm,内径d=264.6mm,壁厚t0=10mm,将短厚壁管坯安装于旋压机的芯模2上,旋压机的主轴1带动芯模2旋转,芯模2带动厚壁管坯旋转,旋压机的旋轮3碾压厚壁管坯并作轴向进给运动,使厚壁管坯连续地变薄并贴靠芯模2而成为所需要的长薄壁管,所述的强力旋压成形工艺包括三道次旋压,第一道旋压的毛坯减薄率为30%,旋轮轴向进给率为1.6mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第二道旋压的毛坯减薄率为30%,旋轮轴向进给率为1.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为100r/min;第三道旋压的毛坯减薄率为40%,旋轮轴向进给率为1.5mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为70r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min。得到的长薄壁管的壁厚为3mm。
所述的强力旋压成形工艺采用三个旋轮3旋压,三个旋轮3沿芯模2周向均布,其径向力可相互平衡,变形区成近似环形,工件尺寸、形状及表面质量较好。如图3所示,旋轮3的工作角为20°,旋轮3的退出角为30°,旋轮3的圆角半径为6mm,即旋轮3的边缘由过旋轮3的回转轴心线的平面截得的轮廓由三段顺次连接的直线部A4、顶端圆弧部5和直线部B6构成,直线部A4与旋轮3回转轴心线的夹角为20°,顶端圆弧部5的半径为6mm,直线部A4与旋轮3回转轴心线的夹角为30°。
实施例2:
如图1、图2所示,一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,它包括以下步骤:采用强力旋压成形工艺将短厚壁管坯成形为长薄壁管:厚壁管坯材料为5A03LF3,旋前毛坯热处理状态为O态,厚壁管坯管长L=650mm,内径d=264.6mm,壁厚t0=10mm,将短厚壁管坯安装于旋压机的芯模2上,旋压机的主轴1带动芯模2旋转,芯模2带动厚壁管坯旋转,旋压机的旋轮3碾压厚壁管坯并作轴向进给运动,使厚壁管坯连续地变薄并贴靠芯模2而成为所需要的长薄壁管,所述的强力旋压成形工艺包括四道次旋压,第一道旋压的毛坯减薄率为30%,旋轮轴向进给率为3mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第二道旋压的毛坯减薄率为30%,旋轮轴向进给率为3mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为100r/min;第三道旋压的毛坯减薄率为26.5%,旋轮轴向进给率为2.3mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第四道旋压的毛坯减薄率为25%,旋轮轴向进给率为1.5mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为70r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min。得到的长薄壁管的壁厚为2.7mm。
所述的强力旋压成形工艺采用三个旋轮3旋压,三个旋轮3沿芯模2周向均布,其径向力可相互平衡,变形区成近似环形,工件尺寸、形状及表面质量较好。如图3所示,旋轮3的工作角为15°,旋轮3的退出角为25°,旋轮3的圆角半径为4mm,即旋轮3的边缘由过旋轮3的回转轴心线的平面截得的轮廓由三段顺次连接的直线部A4、顶端圆弧部5和直线部B6构成,直线部A4与旋轮3回转轴心线的夹角为15°,顶端圆弧部5的半径为4mm,直线部A4与旋轮3回转轴心线的夹角为25°。
实施例3:
如图1、图2所示,一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,它包括以下步骤:采用强力旋压成形工艺将短厚壁管坯成形为长薄壁管:厚壁管坯材料为5A03LF3,旋前毛坯热处理状态为O态,厚壁管坯管长L=650mm,内径d=264.6mm,壁厚t0=12mm,将短厚壁管坯安装于旋压机的芯模2上,旋压机的主轴1带动芯模2旋转,芯模2带动厚壁管坯旋转,旋压机的旋轮3碾压厚壁管坯并作轴向进给运动,使厚壁管坯连续地变薄并贴靠芯模2而成为所需要的长薄壁管,所述的强力旋压成形工艺包括四道次旋压,第一道旋压的毛坯减薄率为31.2%,旋轮轴向进给率为3mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第二道旋压的毛坯减薄率为39%,旋轮轴向进给率为2.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为100r/min;第三道旋压的毛坯减薄率为33%,旋轮轴向进给率为2mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第四道旋压的毛坯减薄率为21%,旋轮轴向进给率为1.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为70r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min。得到的长薄壁管的壁厚为2.7mm。
所述的强力旋压成形工艺采用三个旋轮3旋压,三个旋轮3沿芯模2周向均布,其径向力可相互平衡,变形区成近似环形,工件尺寸、形状及表面质量较好。如图3所示,旋轮3的工作角为30°,旋轮3的退出角为35°,旋轮3的圆角半径为12mm,即旋轮3的边缘由过旋轮3的回转轴心线的平面截得的轮廓由三段顺次连接的直线部A4、顶端圆弧部5和直线部B6构成,直线部A4与旋轮3回转轴心线的夹角为30°,顶端圆弧部5的半径为12mm,直线部A4与旋轮3回转轴心线的夹角为35°。

Claims (4)

1.一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,其特征在于:它包括以下步骤:采用强力旋压成形工艺将短厚壁管坯成形为长薄壁管:将短厚壁管坯安装于旋压机的芯模(2)上,旋压机的主轴(1)带动芯模(2)旋转,芯模(2)带动厚壁管坯旋转,旋压机的旋轮(3)碾压厚壁管坯并作轴向进给运动,使厚壁管坯连续地变薄并贴靠芯模(2)而成为所需要的长薄壁管,所述的强力旋压成形工艺包括三~四道次旋压,各道次减薄率为21%~40%,旋轮轴向进给率为1.5~3.0mm/r,主轴转速为60r/min~120r/min。
2.根据权利要求1所述的一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,其特征在于:所述的强力旋压成形工艺采用三个旋轮(3)旋压,三个旋轮(3)沿芯模(2)周向均布,旋轮(3)的工作角为15°~30°,旋轮(3)的退出角为25°~35°,旋轮(3)的圆角半径为0.4t0 ~1t0,t0为厚壁管坯的原始壁厚。
3.根据权利要求1所述的一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,其特征在于:在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为60r/min~120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min~100r/min。
4.根据权利要求3所述的一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法,其特征在于:所述的强力旋压成形工艺包括四道次旋压,第一道旋压的毛坯减薄率为31.2%,旋轮轴向进给率为3mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第二道旋压的毛坯减薄率为39%,旋轮轴向进给率为2.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为120r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为100r/min;第三道旋压的毛坯减薄率为33%,旋轮轴向进给率为2mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为100r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为80r/min;第四道旋压的毛坯减薄率为21%,旋轮轴向进给率为1.8mm/r,在厚壁管坯靠近主轴端的2/3区域内,主轴转速为70r/min,在厚壁管坯远离主轴端的1/3区域内,主轴转速为60r/min。
CN201410246769.1A 2014-06-06 2014-06-06 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法 Expired - Fee Related CN104028607B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410246769.1A CN104028607B (zh) 2014-06-06 2014-06-06 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410246769.1A CN104028607B (zh) 2014-06-06 2014-06-06 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104028607A true CN104028607A (zh) 2014-09-10
CN104028607B CN104028607B (zh) 2016-03-23

Family

ID=51459740

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410246769.1A Expired - Fee Related CN104028607B (zh) 2014-06-06 2014-06-06 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104028607B (zh)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105081041A (zh) * 2015-09-17 2015-11-25 青岛中天鹏锻压制造有限公司 空心火车轴毛坯强力热旋压精密塑性成形方法
CN105107918A (zh) * 2015-09-24 2015-12-02 谢昭远 内旋变薄旋压工具
CN105363869A (zh) * 2015-11-25 2016-03-02 北京有色金属研究总院 一种高精度大尺寸薄壁铝合金管材旋压方法
CN105606290A (zh) * 2015-12-23 2016-05-25 太原航空仪表有限公司 高性能航空发动机压力敏感元件及其试验方法
CN105945117A (zh) * 2016-05-10 2016-09-21 南京航空航天大学 一种高温合金变径管强力旋压成形方法及装置
CN108057895A (zh) * 2017-12-11 2018-05-22 太原理工大学 核反应堆慢化中子用复合材料筒形件的制备方法
CN108372223A (zh) * 2016-12-21 2018-08-07 中国航空制造技术研究院 一种薄壁曲母线形零件的旋压成形方法
CN109290420A (zh) * 2018-10-12 2019-02-01 山东理工大学 一种离心式油液分离装置不锈钢碟片制备方法
CN109894535A (zh) * 2018-08-23 2019-06-18 浙江强远数控机床有限公司 一种旋薄和缩口一体机
CN113617915A (zh) * 2021-07-29 2021-11-09 西北工业大学 一种异型截面筋筒形件的局部加载整体成形方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1980000667A1 (en) * 1978-10-11 1980-04-17 H Blaser Method for producing by repousse work of a metal sheet bent pipe,with a thin wall and without a joint bead,specific radius of curvature,opening angle and pipe diameter,with or without terminal cylindrical ends,from a thick wall tubular blank,and machine for implementing such method
JPS5760023A (en) * 1980-09-29 1982-04-10 Toshiba Corp Formation of cylinder by spinning
JPH05208234A (ja) * 1992-01-31 1993-08-20 Nhk Spring Co Ltd 端部厚肉管の製造装置
CN1400067A (zh) * 2001-07-27 2003-03-05 中国兵器工业第五五研究所 厚壁复合型零件旋压加工工艺
CN202461247U (zh) * 2012-02-09 2012-10-03 杨志强 数控三旋轮强力旋压机
CN102773303A (zh) * 2012-07-16 2012-11-14 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 一种铜镍合金大规格厚壁无缝管材制造工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1980000667A1 (en) * 1978-10-11 1980-04-17 H Blaser Method for producing by repousse work of a metal sheet bent pipe,with a thin wall and without a joint bead,specific radius of curvature,opening angle and pipe diameter,with or without terminal cylindrical ends,from a thick wall tubular blank,and machine for implementing such method
JPS5760023A (en) * 1980-09-29 1982-04-10 Toshiba Corp Formation of cylinder by spinning
JPH05208234A (ja) * 1992-01-31 1993-08-20 Nhk Spring Co Ltd 端部厚肉管の製造装置
CN1400067A (zh) * 2001-07-27 2003-03-05 中国兵器工业第五五研究所 厚壁复合型零件旋压加工工艺
CN202461247U (zh) * 2012-02-09 2012-10-03 杨志强 数控三旋轮强力旋压机
CN102773303A (zh) * 2012-07-16 2012-11-14 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 一种铜镍合金大规格厚壁无缝管材制造工艺

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105081041B (zh) * 2015-09-17 2017-07-07 青岛中天鹏锻压制造有限公司 空心火车轴毛坯强力热旋压精密塑性成形方法
CN105081041A (zh) * 2015-09-17 2015-11-25 青岛中天鹏锻压制造有限公司 空心火车轴毛坯强力热旋压精密塑性成形方法
CN105107918A (zh) * 2015-09-24 2015-12-02 谢昭远 内旋变薄旋压工具
CN105363869A (zh) * 2015-11-25 2016-03-02 北京有色金属研究总院 一种高精度大尺寸薄壁铝合金管材旋压方法
CN105363869B (zh) * 2015-11-25 2017-08-04 北京有色金属研究总院 一种高精度大尺寸薄壁铝合金管材旋压方法
CN105606290A (zh) * 2015-12-23 2016-05-25 太原航空仪表有限公司 高性能航空发动机压力敏感元件及其试验方法
CN105606290B (zh) * 2015-12-23 2018-09-21 太原航空仪表有限公司 高性能航空发动机压力敏感元件及其试验方法
CN105945117A (zh) * 2016-05-10 2016-09-21 南京航空航天大学 一种高温合金变径管强力旋压成形方法及装置
CN108372223A (zh) * 2016-12-21 2018-08-07 中国航空制造技术研究院 一种薄壁曲母线形零件的旋压成形方法
CN108372223B (zh) * 2016-12-21 2020-05-19 中国航空制造技术研究院 一种薄壁曲母线形零件的旋压成形方法
CN108057895A (zh) * 2017-12-11 2018-05-22 太原理工大学 核反应堆慢化中子用复合材料筒形件的制备方法
CN109894535A (zh) * 2018-08-23 2019-06-18 浙江强远数控机床有限公司 一种旋薄和缩口一体机
CN109290420A (zh) * 2018-10-12 2019-02-01 山东理工大学 一种离心式油液分离装置不锈钢碟片制备方法
CN113617915A (zh) * 2021-07-29 2021-11-09 西北工业大学 一种异型截面筋筒形件的局部加载整体成形方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN104028607B (zh) 2016-03-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104028607B (zh) 一种提高旋压减厚管材成品质量的加工方法
CN104607519B (zh) 铝合金贮箱半球壳体成形方法
CN104028606B (zh) 一种旋压部支撑式波纹管旋压设备及成型方法
CN105537449B (zh) 铝合金薄壁回转体旋压加工方法
CN105033125B (zh) 一种钛合金等厚薄壁异形环件轧胀复合成形方法
CN104028599B (zh) 一种波纹管旋压成型方法
CN100506422C (zh) 风力发电塔筒法兰锻辗成形方法
CN105170850A (zh) 一种离心铸造双金属复合环件热辗扩成形工艺
CN103736807B (zh) 卷焊筒形件对轮旋压加工方法
CN103522021B (zh) 一种超高压屏蔽罩的旋压成形工艺
CN102601278B (zh) 大型双边台阶环件径轴向轧制成形方法
CN103691789A (zh) 一种大型厚壁筒形坯料热旋压成形封头的方法
CN106734481B (zh) 一种小锥度筒形件复合旋压加工方法
CN106552852B (zh) 一种小锥度筒形件反向旋压加工方法
CN1919530A (zh) 一种大口径合金无缝钢管的生产工艺
CN105537345B (zh) 波纹管内旋压成形方法
CN104858285A (zh) 一种旋压方法
CN104227349B (zh) 一种车轮轮辋制造方法
CN105414297A (zh) 异步错距旋压加工方法
CN108372223A (zh) 一种薄壁曲母线形零件的旋压成形方法
CN101767165A (zh) 管制平皮带轮成形方法
CN104028598B (zh) 一种波纹管加工工艺
CN203936205U (zh) 一种旋压部支撑式波纹管旋压设备
CN103752856A (zh) 一种轮毂轴管滚压加工方法
CN107511423B (zh) 带法兰的双向筒形零件的制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CP03 Change of name, title or address
CP03 Change of name, title or address

Address after: 610100 Sichuan Chengdu economic and Technological Development Zone (Longquanyi District) 189

Patentee after: Sichuan spaceflight Long March Equipment Manufacturing Co., Ltd.

Address before: 610100 No. 189, road, Longquan Town, Longquanyi District, Sichuan.

Patentee before: Changzheng Machinery Factory, China Astronautics Science and Technology Group Co

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20160323

Termination date: 20190606