CN103990895B - 一种高强度无缝钢管的焊接方法 - Google Patents

一种高强度无缝钢管的焊接方法 Download PDF

Info

Publication number
CN103990895B
CN103990895B CN201410203171.4A CN201410203171A CN103990895B CN 103990895 B CN103990895 B CN 103990895B CN 201410203171 A CN201410203171 A CN 201410203171A CN 103990895 B CN103990895 B CN 103990895B
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
steel pipe
welding method
temperature
present
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201410203171.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN103990895A (zh
Inventor
余腾义
易良刚
李大东
吴红
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN201410203171.4A priority Critical patent/CN103990895B/zh
Publication of CN103990895A publication Critical patent/CN103990895A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN103990895B publication Critical patent/CN103990895B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/0026—Arc welding or cutting specially adapted for particular articles or work
    • B23K9/0052—Welding of pipe panels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/095—Monitoring or automatic control of welding parameters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/235—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/06—Tubes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)

Abstract

本发明公开了一种高强度无缝钢管的焊接方法，其特征在于，该方法包括：(1)将待焊接的钢管母材进行预热；(2)在保护气体和焊丝存在下，将步骤(1)中预热后的所述钢管母材进行焊接；(3)将步骤(2)中焊接后得到的钢管焊接接头进行焊后热处理。通过本发明的焊接方法得到的焊接后的钢管接头的拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性均大幅度增强，能够在起重设备行业、海洋平台结构行业等领域中得到推广应用。

Description

一种高强度无缝钢管的焊接方法
技术领域
本发明涉及一种高强度无缝钢管的焊接方法。
背景技术
目前，液压履带式起重机的组合臂架用管、液压油缸用管、桥梁结构用管、海洋平台结构用管对低温冲击功要求很高，负20℃的AKV冲击功(即V形缺口的冲击功Ak)要求高于55J。国内各无缝钢管公司针对管件的高强度高韧性性能需求开发出了屈服强度达到890MPa，抗拉强度达到1000MPa的高强度调质无缝钢管(Q890)。
现有技术的高强度高韧性的无缝钢管焊接工艺在评定上的缺陷主要表现为：
(1)焊接接头的冲击韧性达不到负20℃AKV冲击功高于55J的要求；
(2)焊接接头的弯曲试验会出现大于3mm的缺欠或裂纹。
近年来国内技术人员相继对屈服强度890MPa级高强度钢管的焊接性能进行了研究。例如，公开号为CN102632322A的现有技术公开了高强度调质钢二氧化碳气体保护焊方法，研究发现，采用该现有技术提供的方法焊接Q890高强度无缝调质钢管时，因为焊接接头低温冲击韧性和冷弯性能均达不到行业标准的要求而失败。而公开号为CN102632317A的现有技术公开了高强度调质钢焊条电弧焊方法，但是采用该方法焊接Q890高强度无缝调质钢管时具有工艺复杂、焊后产品的操作窗口狭窄和焊接质量不高等缺陷，且通过该方法获得的焊接接头难以达到负20℃AKV冲击功≥55J的要求。
因此，目前市场上亟需找到一种针对焊接Q890高强度无缝调质钢管焊接操作工艺简单、焊后产品的操作窗口宽泛、焊接质量高且焊接接头能够同时具有拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性强的优点的焊接方法，以使得Q890无缝调质钢管能够在起重设备行业、海洋平台结构行业等领域中得到推广应用。
发明内容
本发明的目的是提供一种高强度无缝钢管的焊接方法，该焊接方法操作工艺简单且焊接质量高，采用该方法获得的焊接接头拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性均大幅度增强，且采用该方法获得的产品还具有操作窗口宽泛和能够在起重设备行业、海洋平台结构行业等领域中得到推广应用的优点。
为了实现上述目的，本发明提供一种高强度无缝钢管的焊接方法，该方法包括：
(1)将待焊接的钢管母材进行预热；
(2)在保护气体和焊丝存在下，将步骤(1)中预热后的所述钢管母材进行焊接；
(3)将步骤(2)中焊接后得到的钢管焊接接头进行焊后热处理。
通过上述技术方案得到的焊接后的钢管接头的拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性均大幅度增强，从而能够在起重设备行业、海洋平台结构行业等领域中得到推广应用。
本发明的其他特征和优点将在随后的具体实施方式部分予以详细说明。
具体实施方式
以下对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
在本发明中，所述焊接接头是指经焊接后得到的包含焊缝和热影响区在内长度约为25-40mm的区域，该区域的中心线为两支焊接在一起的钢管母材的焊缝处。
如前所述，本发明提供了一种高强度无缝钢管的焊接方法，该方法包括：
(1)将待焊接的钢管母材进行预热；
(2)在保护气体和焊丝存在下，将步骤(1)中预热后的所述钢管母材进行焊接；
(3)将步骤(2)中焊接后得到的钢管焊接接头进行焊后热处理。
通过上述焊接方法得到的焊接后的钢管接头的拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性均大幅度增强，能够在起重设备行业、海洋平台结构行业等领域中得到推广应用。具体地，通过上述焊接方法得到的钢管接头的抗拉强度达到1000MPa以上、弯曲性能良好，负20℃焊缝金属夏比冲击功能够达到75J以上，负20℃热影响区(即指焊缝熔合区外1.5-3.5mm范围)金属夏比冲击功能够达到170J以上，满足高强度无缝钢结构件的制作要求。
在本发明中，优选所述高强度无缝钢管为高强度无缝调质钢管，并且，所述调质钢的制造方法还包括调质热处理步骤，所述调质热处理步骤包括在所述轧管机组轧制步骤后对钢管依次进行淬火和回火处理，其中，淬火温度为920-960℃，回火温度为610-660℃。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(1)中，所述预热的温度为100-170℃，更优选为115-130℃；对于制备复杂构件，可以优选预热温度为140-150℃。本发明对所述预热钢管母材的预热区域没有特别的限定，优选预热区域为距离待焊接的钢管母材的端点为0-50mm或0-100mm的区域。
在本发明所述的方法中，用于所述预热的方法可以有多种，本领域技术人员可以根据常规使用的加热方法进行预热，例如可以采用电加热法和/或火焰加热法。本发明优选将待焊接在一起的钢管母材加热至稍高于上述预热温度10-50℃范围内，然后再将该钢管母材冷却至100-170℃，这样使得预热的温度更均匀，更有利于形成拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性均大幅度增强的钢管焊接接头。
优选情况下，本发明中的高强度无缝钢管的焊接接头在焊接后采用焊后热处理时，焊接接头的冲击韧性大幅提高，冷弯性能明显提高，焊接参数的工艺窗口比较大，利于现场推广应用和焊接质量的保证。在本发明所述的方法的步骤(3)中，所述热处理的温度为330-370℃；更优选为345-355℃。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(3)中，所述热处理的时间为1.5-2.5h；更优选为1.8-2.2h。
在本发明中，所述热处理的方法可以为多种，本发明对此没有特别的限定，只要能够使得所述步骤(2)中焊接后得到的钢管焊接接头在本发明所述的温度和时间内进行保温即可。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述焊接的方法依次包括打底焊步骤、填充焊步骤和盖面焊步骤。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述打底焊的条件包括：焊接电流为80-95A，更优选为85-90A。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述打底焊的条件包括：焊接电压为17-21V，更优选为17-18V。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述打底焊的条件包括：焊接速度为8.0-14.0cm/min，更优选为10.0-12.0cm/min。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述打底焊的条件包括：线能量为6-12kJ/cm，更优选为7-10kJ/cm。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述填充焊和盖面焊的条件相同或不同，各自独立地包括以下条件：焊接电流为180-280A，更优选为200-260A。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述填充焊和盖面焊的条件相同或不同，各自独立地包括以下条件：焊接电压为18-30V，更优选为20-24V。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述填充焊和盖面焊的条件相同或不同，各自独立地包括以下条件：焊接速度为20.0-50.0cm/min，更优选为25.0-45.0cm/min。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述填充焊和盖面焊的条件相同或不同，各自独立地包括以下条件：线能量为6-14kJ/cm，更优选为8-12kJ/cm。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述打底焊使得打底层的厚度为2.5-3.5mm，填充焊使得各个填充层的厚度为3.0-4.0mm，盖面焊使得盖面层的厚度为2.5-4.5mm。在本发明中，所述填充层的层数可以根据钢管的厚度及本领域技术人员在实际操作过程中的需要进行选择，本发明的方法对此并没有特别的限定。
在本发明中，优选控制所述焊接的层间温度(也可称为道间温度)不高于所述预热温度，更优选控制所述焊接的层间温度为120-130℃。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述保护气体为选自CO2、Ar、He和Ne中的至少一种；更优选为选自CO2以及CO2和Ar的混合气体中的任意一种。
在本发明中，优选步骤(2)中的保护气体的气体流量为15-20L/min。
进一步地，在本发明所述的方法中，优选所述保护气体为CO2和Ar的混合气体。
具体地，优选本发明的所述CO2和Ar的混合气体中CO2的体积含量为20-25％，更优选其中CO2的体积含量为20-22％。
优选情况下，在本发明所述的方法的步骤(2)中，所述焊丝为熔化极气体保护焊(GMAW)的实芯焊丝，例如所述实芯焊丝可以为选自TUnionGM120、MK-GHS90中的至少一种。对本发明的实芯焊丝的直径没有特别的要求，本领域技术人员可以根据实际需要在本领域常规使用的各种范围内进行选择，例如本发明中使用的焊丝的直径可以为1.2mm。
在本发明中，对所述焊接的设备没有特别的限定，本领域技术人员可以根据常规使用的各种焊接设备进行选择，例如本发明可以采用PANA-AUTOKRⅡ350电焊机进行焊接。
优选情况下，在本发明的方法中，以所述钢管母材的总重量计，所述钢管母材中可以含有C：0.10-0.20wt％、Si：0.15-0.55wt％、Mn：0.85-1.20wt％、0.01wt％＜P≤0.03wt％、0.01＜S≤0.02wt％、Cr：0.15-1.10wt％、Mo：0.15-0.85wt％、Ni：0.80-1.60wt％、V：0.01-0.15wt％、0.01wt％＜Nb≤0.06wt％、Al：0.01-0.06wt％、0.01wt％＜Cu≤0.40wt％、0.01wt％＜N≤0.03wt％、0.01wt％＜Ti≤0.06wt％以及铁和不可避免的杂质。
在本发明中，优选在实施每道焊接之前采用例如角向磨光机清理焊道。
根据本发明的一种优选的实施方式，所述高强度无缝钢管的焊接方法可以包括以下步骤：取两段厚度为14mm的Q890级高强度无缝调质钢管母材，其中，所述钢管母材中可以含有C：0.10-0.20wt％、Si：0.15-0.55wt％、Mn：0.85-1.20wt％、0.01wt％＜P≤0.03wt％、0.01＜S≤0.02wt％、Cr：0.15-1.10wt％、Mo：0.15-0.85wt％、Ni：0.80-1.60wt％、V：0.01-0.15wt％、0.01wt％＜Nb≤0.06wt％、Al：0.01-0.06wt％、0.01wt％＜Cu≤0.40wt％、0.01wt％＜N≤0.03wt％、0.01wt％＜Ti≤0.06wt％以及铁和不可避免的杂质。将该两段钢管母材预热至110-250℃后空冷至100-170℃(预热温度)。然后，在CO2和Ar的混合气体(其中，CO2的体积含量为20-25％)作为保护气体(流量为15-20L/min)和直径为1.2mm的实芯焊丝(TUnionGM120、MK-GHS90)的存在下，利用电焊机将上述预热温度为100-170℃的两段钢管母材焊接在一起，控制层间温度为120-130℃，其中焊接的条件如下表X所示：
表X
焊接电流A 焊接电压V 焊接速度cm/min 线能量kJ/cm
打底焊 80-95 17-20 8.0-14.0 6-12
填充焊 180-280 18-30 20.0-50.0 6-14
盖面焊 180-280 18-30 20.0-50.0 6-14
测得打底层厚度为2.5-3.5mm，两个填充层的厚度可以分别为3.0-4.0mm，盖面层的厚度为2.5-4.5mm。然后再将上述焊接后得到的钢管焊接接头在330-370℃下进行焊后热处理1.5-2.5小时。
以下将通过实施例对本发明进行详细描述。以下实施例中，在没有特别说明的情况下，所使用的材料为市售品。
实施例1
取两段厚度为14mm的Q890级高强度无缝调质钢管母材(型号为CS-Q890，攀钢集团成都钢钒有限公司生产，下同)，其中，所述钢管母材中含有C：0.15wt％、Si：0.35wt％、Mn：1.10wt％、P：0.02wt％、S：0.02wt％、Cr：0.55wt％、Mo：0.55wt％、Ni：1.10wt％、V：0.10wt％、Nb：0.04wt％、Al：0.03wt％、Cu：0.20wt％、N：0.02wt％、Ti：0.03wt％，其余为铁和不可避免的杂质。将该两段钢管母材预热至150℃后空冷至125℃(预热温度)。
在CO2和Ar的混合气体(其中，CO2的体积含量为22％)作为保护气体(流量为17L/min，下同)和直径为1.2mm的实芯焊丝(TUnionGM120)的存在下，利用型号为PANA-AUTOKRⅡ350的电焊机(下同)将上述预热温度为125℃的两段钢管母材焊接在一起，控制层间温度为125℃，其中焊接的条件如下表1所示：
表1
焊接电流A 焊接电压V 焊接速度cm/min 线能量kJ/cm
打底焊 88 17 10.0 8
填充焊 230 22 35.0 10
盖面焊 225 20 40.0 10
测得打底层厚度3.0mm，两个填充层的厚度均为3.9mm，盖面层的厚度为3.2mm。
将上述焊接后得到的钢管焊接接头在350℃下进行焊后热处理2小时，得到命名为1-P的产品。
实施例2
取两段如实施例1所述的钢管母材预热至160℃后空冷至130℃(预热温度)。
在CO2和Ar的混合气体(其中，CO2的体积含量为23％)作为保护气体和直径为1.2mm的实芯焊丝(TUnionGM120)的存在下，将上述预热温度为130℃的两段钢管母材焊接在一起，控制层间温度为120℃，其中焊接的条件如下表2所示：
表2
焊接电流A 焊接电压V 焊接速度cm/min 线能量kJ/cm
打底焊 85 17 12.0 10
填充焊 200 20 25.0 12
盖面焊 250 24 25.0 8
测得打底层厚度3.3mm，两个填充层的厚度均为3.6mm，盖面层的厚度为3.5mm。
将上述焊接后得到的钢管焊接接头在345℃下进行焊后热处理2.2小时，得到命名为2-P的产品。
实施例3
取两段如实施例1所述的钢管母材预热至170℃后空冷至120℃(预热温度)。
在CO2和Ar的混合气体(其中，CO2的体积含量为20％)作为保护气体和直径为1.2mm的实芯焊丝(MK-GHS90)的存在下，将上述预热温度为115℃的两段钢管母材焊接在一起，控制层间温度为130℃，其中焊接的条件如下表3所示：
表3
焊接电流A 焊接电压V 焊接速度cm/min 线能量kJ/cm
打底焊 90 18 10.0 7
填充焊 260 22 45.0 10
盖面焊 240 24 25.0 12
测得打底层厚度2.5mm，两个填充层的厚度分别为3.5mm和4.0mm，盖面层的厚度为4.0mm。
将上述焊接后得到的钢管焊接接头在355℃下进行焊后热处理1.8小时，得到命名为3-P的产品。
实施例4
采用与实施例1相似的方法，所不同的是：
保护气为CO2和Ar的混合气体(其中，CO2的体积含量为25％)。
得到命名为4-P的产品。
实施例5
采用与实施例1相似的方法，所不同的是：
取两段如实施例1所述的钢管母材预热至150℃后空冷至100℃(预热温度)。
得到命名为5-P的产品。
实施例6
采用与实施例1相似的方法，所不同的是：
所述打底焊的线能量为12kJ/cm。
得到命名为6-P的产品。
实施例7
采用与实施例1相似的方法，所不同的是：
所述热处理的温度为330℃。
得到命名为7-P的产品。
实施例8
采用与实施例1相似的方法，所不同的是：
所述层间温度为110℃。
得到命名为8-P的产品。
对比例1
采用与实施例1相似的方法，所不同的是：
不进行焊后热处理。
得到命名为D-1-P的产品。
测试例
将上述得到的各产品的焊接接头按照JB4708-2008《钢制压力容器焊接工艺评定》进行检验，性能检验结果见表C-1。
表C-1
通过对比根据本发明的焊接方法得到的实施例1-8的产品和非本发明的方法得到的对比例1的产品可以看出，采用本发明实施例1-8所得到的焊接接头的抗拉强度，负20℃焊缝冲击功和负20℃热影响区的冲击功均较对比例的产品有明显提高，说明采用本发明提供的焊接方法得到的产品能够满足Q890级高强度无缝调质钢管的焊接接头性能需求，具有可操作性和实用性。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。

Claims (13)

1.一种高强度无缝钢管的焊接方法，其特征在于，该方法包括：
(1)将待焊接的钢管母材进行预热，以所述钢管母材的总重量计，所述钢管母材中含有C：0.10-0.20wt％、Si：0.15-0.55wt％、Mn：0.85-1.20wt％、0.01wt％＜P≤0.03wt％、0.01wt％＜S≤0.02wt％、Cr：0.15-1.10wt％、Mo：0.15-0.85wt％、Ni：0.80-1.60wt％、V：0.01-0.15wt％、0.01wt％＜Nb≤0.06wt％、Al：0.01-0.06wt％、0.01wt％＜Cu≤0.40wt％、0.01wt％＜N≤0.03wt％、0.01wt％＜Ti≤0.06wt％以及铁和不可避免的杂质；
(2)在保护气体和焊丝存在下，将步骤(1)中预热后的所述钢管母材进行焊接，所述焊接的方法依次包括打底焊步骤、填充焊步骤和盖面焊步骤，所述打底焊的条件包括：焊接电流为80-95A，焊接电压为17-21V，焊接速度为8-14cm/min，线能量为6-12kJ/cm；所述填充焊和盖面焊的条件相同或不同，各自独立地包括以下条件：焊接电流为180-280A，焊接电压为18-30V，焊接速度为20-50cm/min，线能量为6-14kJ/cm；
(3)将步骤(2)中焊接后得到的钢管焊接接头进行焊后热处理；所述热处理的温度为330-370℃，时间为1.5-2.5h。
2.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，在步骤(1)中，所述预热的温度为100-170℃。
3.根据权利要求2所述的焊接方法，其中，在步骤(1)中，所述预热的温度为115-130℃。
4.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，在步骤(3)中，所述热处理的温度为345-355℃，时间为1.8-2.2h。
5.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，所述打底焊的条件包括：焊接电流为85-90A，焊接电压为17-18V，焊接速度为10-12cm/min，线能量为7-10kJ/cm。
6.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，所述填充焊和盖面焊各自独立地包括以下条件：焊接电流为200-260A，焊接电压为20-24V，焊接速度为25-45cm/min，线能量为8-12kJ/cm。
7.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，在步骤(2)中，打底焊使得打底层的厚度为2.5-3.5mm，填充焊使得各个填充层的厚度为3-4mm，盖面焊使得盖面层的厚度为2.5-4.5mm。
8.根据权利要求7所述的焊接方法，其中，控制所述焊接的层间温度不高于所述预热温度。
9.根据权利要求8所述的焊接方法，其中，控制所述焊接的层间温度为120-130℃。
10.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，在步骤(2)中，所述保护气体为选自CO2、Ar、He和Ne中的至少一种。
11.根据权利要求10所述的焊接方法，其中，在步骤(2)中，所述保护气体为选自CO2以及CO2和Ar的混合气体中的任意一种。
12.根据权利要求11所述的焊接方法，其中，在步骤(2)中，所述保护气体为CO2和Ar的混合气体，且所述CO2和Ar的混合气体中CO2的体积含量为20-25％。
13.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，在步骤(2)中，所述焊丝为熔化极气体保护焊的实芯焊丝。
CN201410203171.4A 2014-05-14 2014-05-14 一种高强度无缝钢管的焊接方法 Active CN103990895B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410203171.4A CN103990895B (zh) 2014-05-14 2014-05-14 一种高强度无缝钢管的焊接方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410203171.4A CN103990895B (zh) 2014-05-14 2014-05-14 一种高强度无缝钢管的焊接方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN103990895A CN103990895A (zh) 2014-08-20
CN103990895B true CN103990895B (zh) 2016-07-13

Family

ID=51305367

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410203171.4A Active CN103990895B (zh) 2014-05-14 2014-05-14 一种高强度无缝钢管的焊接方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN103990895B (zh)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105014208A (zh) * 2015-08-06 2015-11-04 山东能源重型装备制造集团有限责任公司 一种900MPa级高强钢的焊接方法
CN106425042A (zh) * 2016-09-23 2017-02-22 江西洪都航空工业集团有限责任公司 一种高强钢的厚管焊接工艺
CN107378398A (zh) * 2017-07-20 2017-11-24 江苏省常熟环通实业有限公司 一种具有隔音功能的焊接钢管加工工艺
CN108941861A (zh) * 2018-07-10 2018-12-07 蚌埠市行星工程机械有限公司 27SiMn无缝钢管对焊工艺
CN110434431A (zh) * 2019-07-26 2019-11-12 广州大学 一种质量精准控制的高强钢焊接方法
CN112705867A (zh) * 2019-10-24 2021-04-27 青岛九合重工机械有限公司 一种泵车t型接头焊接方法
CN111215731A (zh) * 2019-11-06 2020-06-02 中国化学工程第六建设有限公司 高温高压tp347管材的焊接和热处理方法
CN111408812A (zh) * 2020-05-14 2020-07-14 中煤北京煤矿机械有限责任公司 一种用于焊接900MPa等级厚板的方法
CN115229306B (zh) * 2022-07-14 2024-02-27 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种提高QStE酸洗板焊接接头弯曲性能的方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2738216B2 (ja) * 1992-03-31 1998-04-08 日本鋼管株式会社 溶接熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法
JP3541778B2 (ja) * 2000-04-13 2004-07-14 住友金属工業株式会社 耐炭酸ガス腐食特性及び耐硫化水素割れ性に優れた溶接鋼管
JP2002096171A (ja) * 2000-09-19 2002-04-02 Nisshin Steel Co Ltd Ｍｏ含有高Ｃｒ高Ｎｉオーステナイト系ステンレス鋼溶接管の溶接部延性改善方法
CN101259562A (zh) * 2008-03-20 2008-09-10 浙江盛达铁塔有限公司 一种钢材的焊接工艺
CN102179606B (zh) * 2011-02-18 2013-03-20 济钢集团有限公司 一种1000MPa级非调质型高强度钢的焊接工艺
CN102756218B (zh) * 2011-04-27 2016-01-27 五冶集团上海有限公司 苯加氢工程耐热钢管道焊接方法
CN102513662B (zh) * 2011-12-23 2013-12-18 山东大学 Q690与q980高强异种钢不预热焊接方法
CN103586569B (zh) * 2013-10-30 2015-12-02 河海大学常州校区 一种降低x80管线钢焊接冷裂敏感性的工艺
CN103624378B (zh) * 2013-12-02 2016-02-03 昆山华恒焊接股份有限公司 管道对接热丝tig焊接方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN103990895A (zh) 2014-08-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103990895B (zh) 一种高强度无缝钢管的焊接方法
CN101362257B (zh) X80等级钢油、气输送管手工焊接用电焊条
CN101733562B (zh) 900MPa高强钢不预热组合焊接方法
EP2650389B1 (en) Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties
CN102179606B (zh) 一种1000MPa级非调质型高强度钢的焊接工艺
CN102101210A (zh) 一种610MPa水电站压力钢管用高强钢焊接方法
CN100515647C (zh) 低合金高强度钢的焊接方法
EP3276024B1 (en) Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes.
WO2014015702A1 (zh) 一种马氏体耐热钢的焊接工艺
WO2015128282A1 (de) Verfahren zur herstellung von warmgewalzten, nahtlosen rohren aus umwandlungsfähigem stahl, insbesondere für rohrleitungen für tiefwasseranwendungen und entsprechende rohre
CN104959712A (zh) X80管线钢环焊缝自保护药芯焊丝半自动焊焊接工艺
CN108637603A (zh) 一种提高x70热煨弯管焊接接头低温冲击韧性的方法
CA2980252C (en) Steel plate for structural pipes or tubes, method of producing steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes
CN103480985A (zh) 一种焊接材料、焊缝金属及其应用
RU2014152991A (ru) Способ сварки друг с другом двух кромок одного или множества элементов, выполненных из стали, включая этап термической обработки, следующий после этапа сварного соединения, напорный трубопровод, создаваемый таким способом
KR20170002384A (ko) 금속 코어형 용접 전극
CN103194678A (zh) 一种uoe焊管及其制造方法
CN106244915A (zh) 一种低温韧性优异的厚规格x80管件钢管及其制备方法
CN107498143A (zh) P355NH和18MnD5异种钢的焊接方法
KR102020388B1 (ko) 저온인성이 우수한 용접 열영향부를 가지는 관 이음쇠의 제조방법
JPWO2018020972A1 (ja) 高強度継目無鋼管及びライザー
CN111187986A (zh) 一种高强钢筋连接用低合金高强度套筒及制备方法
CN108127216A (zh) 一种低合金贝氏体钢手工氩弧焊接工艺
KR101665817B1 (ko) 저온인성이 우수한 스파이럴 강관의 제조방법
CN111185691A (zh) 一种高韧性低相变点的金属粉芯焊丝

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant