CN108941861A - 27SiMn无缝钢管对焊工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及无缝钢管焊接技术领域,具体地,涉及一种27SiMn无缝钢管对焊工艺,包括以下步骤:(1)定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃,层间温度保持在250~300℃;(2)焊后立即用焊炬进行后热处理,后热温度250~300℃,保温2小时;焊接结束后4小时内,进行去应力退火,温度660~690℃,保温2小时,如此,焊接接头中淬硬的马氏体组织含量低,接近正火硬度,且产品合格率达98%以上,解决了现有技术中27SiMn无缝钢管对焊后的裂纹问题。
Description
技术领域:
本发明涉及无缝钢管焊接技术领域,具体地,涉及一种27SiMn无缝钢管对焊工艺。
背景技术:
27SiMn无缝钢管适用于电厂、锅炉厂、化工、车、轮船的配件等,具体主要分为以下几类:1、流体用无缝钢管;2、锅炉用无缝钢管;3、锅炉用高压无缝钢管;4、化肥设备用高压无缝钢管;5、地质钻探用无缝钢管;6、石油钻探用无缝钢管;7、石油裂化用无缝钢管;8、石油钻铤专用无缝钢管;9、汽车半轴用无缝钢管;10、船舶用无缝钢管;11、冷拔冷扎精密无缝钢管; 12、液压支柱用无缝钢管。上述应用中的27SiMn无缝钢管,多为设备上的执行机构,主要起到承载压力或传递扭矩的作用,具有多种结构形式,并由多个部件构成,这些部件均需要通过焊接组装成为一个整体,其中部件之间的环焊缝是承受压力或扭矩最关键的焊缝之一,如图1所示的零件,焊件一1 通过环焊缝3将动力传递给焊件二2,所以环焊缝3必须能承受较高的负荷,这就要求焊缝金属和热影响区必须有较高的强度、足够高的冲击韧性,并且保证焊接接头无裂纹、夹渣等缺陷。因此,焊接过程是上述此类零件生产制造过程的核心内容。在以往的生产加工过程中,27SiMn无缝钢管焊接缺乏较优化的工艺方案,焊接接头存在较为普遍的质量问题,特别是焊接裂纹、焊缝强度等,造成废品率、返修率一直居高不下。因此,如何解决27SiMn无缝钢管对焊后的裂纹问题,获得强度高、塑性、韧性好的优质焊接接头,是当前必须解决的关键技术问题。
发明内容:
本发明克服现有技术的缺陷,提供一种27SiMn无缝钢管对焊工艺,解决现有技术中27SiMn无缝钢管对焊后的裂纹问题。
本发明所要解决的技术问题采用以下技术方案实现:一种27SiMn无缝钢管对焊工艺,包括以下步骤:
(1)定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃,层间温度保持在250~300℃;
(2)焊后立即用焊炬进行后热处理,后热温度250~300℃,保温2小时;焊接结束后4小时内,进行去应力退火,温度660~690℃,保温2小时。
优选的,所述步骤(1)中采用二氧化碳气体保护焊焊接方式进行焊接。
优选的,所述步骤(1)中采用金桥MG-50-Ti焊丝进行焊接。
优选的,所述步骤(1)中的焊接坡口为V型坡口。
优选的,所述V形坡口采用机械加工完成,焊前坡口处及其周围必须清理干净油污、铁锈、水分等杂质,焊接时,内外各分三层施焊,每焊完一层,在焊下一层之前,都要用砂轮机打磨焊道,清除焊道的飞溅和熔渣。
优选的,27SiMn无缝钢管的规格为且焊机参数为:电流 I=260~290A,电压U=29~33V。
与现有技术相比,本申请的有益效果为:本申请中,定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃;层间温度保持在250~300℃;焊后立即用焊炬进行后热处理,后热温度250~300℃,保温2小时;焊接结束后4 小时内,进行去应力退火,温度660~690℃,保温2小时,焊接接头中淬硬的马氏体组织含量低,接近正火硬度,且产品合格率达98%以上,解决了现有技术中27SiMn无缝钢管对焊后的裂纹问题。
附图说明:
图1为本发明27SiMn焊件环焊缝示意图;
图中:1~焊件一;2~焊接二;3~环焊缝;
具体实施方式:
为了使本发明实现的技术手段、创作特征、达成目的与功效易于明白了解,下面结合具体实施例,进一步阐明本发明。
一种27SiMn无缝钢管对焊工艺,
(1)定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃,层间温度保持在250~300℃;
(2)焊后立即用焊炬进行后热处理,后热温度250~300℃,保温2小时;焊接结束后4小时内,进行去应力退火,温度660~690℃,保温2小时。
本申请中,27SiMn无缝钢管作为产品零件制造的焊接母材,由于其焊接性能差,所以一直影响着相关零件的焊接质量。为获得强度高,塑性、韧性好的优质焊接接头,采用理论结合试验的方法,对比通过不同工艺方案所得焊接件的优劣。通过理论分析可得,27SiMn的碳当量值大于0.4%,钢材淬硬性和焊接接头的冷裂纹敏感性强,要确保良好的焊接质量,必须采取焊前预热、控制层间温度、后热及焊后去应力退火等严格的焊接工艺措施。并经试验结果的验证,最终确定最佳焊接工艺,其焊缝满足了具体零件焊接的关键技术要求。
具体地:
1、焊接母材
27SiMn无缝钢管化学成分及力学性能如表1所示:
表1 27SiMn无缝钢管化学成分及力学性能
根据焊接碳当量计算公式,计算出27SiMn无缝钢管的碳当量: Ceq=C+Mn/6+Si/24+Cr/5=0.51%,Ceq值越大(通常大于0.4%),被焊钢材的淬硬性越大,热影响区越容易产生裂纹。27SiMn无缝钢管的碳当量 Ceq=0.51%,属焊接性较差的钢种,为保证焊接质量,必须增加焊前预热和焊后热处理等工艺。
2、焊接方法
(1)全自动二氧化碳气体保护焊,能实现智能连续送丝完成零件的焊接工序,实现了机械化和自动化,提高了焊接效率,并且它是一种低氢的焊接方法,适用于像27SiMn这种对冷裂纹敏感的钢材的焊接。
(2)TIG(手工钨极氩弧焊),其所得的焊缝质量最优,但通常只是用来焊接薄壁钢管的,由于钨极承载电流的能力有限,过大的焊接电流将导致钨极的烧损及蒸发,所以不宜于厚壁钢管的焊接,而且这种方法为人工手动,非自动化,生产效率低。
(3)手工电弧焊,其设备简单、工艺灵活、应用广泛,但其焊条的熔敷速度低,焊条长度固定,在焊接过程中需不断地更换焊条,增加了焊接的辅助时间,清理焊渣飞溅费时费力,生产效率低。
根据上述方法的比较,针对27SiMn无缝钢管的焊接,唯有选择第一种方法,即二氧化碳气体保护焊,才能有效满足生产工艺的需要。
3、焊丝
用二氧化碳气体保护焊焊接时,因为焊接环境具有很强的氧化性,所以焊丝中必须加入一定量的脱氧元素。此外,还应当尽量选用低氢型焊丝,它们不但有一定的脱硫能力,而且熔敷金属塑性和韧性良好,加之扩散氢量又少,其无论对热裂纹或氢致冷裂纹来说,抗裂性都较高。金桥焊丝MG-50-Ti 除其具有Si、Mn等适量脱氧合金元素外,还添加了Ti。由于Ti的添加可使焊丝的球状熔滴细化,能起到稳定电弧的作用,相应飞溅和烟雾的产生量也可大幅度降低,而且Ti还有能使焊道晶粒细化的作用,能增强焊缝的强度及冲击值。焊丝选用金桥MG-50-Ti焊丝,其化学成分如表2所示。
表2直径为MG-50-Ti焊丝的化学成份
4、坡口形式
从便于机械加工,保证坡口尺寸精度的角度考虑,优先选用V型坡口,并采用双面焊接的方法,先内后外,采用这种坡口进行焊接,主要有三个优点:1.与其他坡口形式相比,减少了焊接金属体积,降低了焊缝热量的积累,在一定程度上控制了焊件的变形量;2.由于是环焊缝结构,所以其平焊位置的施焊条件好,且焊接电流可适量增大,则焊接速度可以得到一定程度的提高; 3.在坡口的两侧,电弧停留时间可适当加长,以防止咬边,且易于操作,促进了焊缝质量的提高。坡口形状采用机械加工完成。焊前坡口处及其周围必须清理干净油污、铁锈、水分等杂质。内外各分三层施焊,每焊完一层,在焊下一层之前,都要用砂轮机打磨焊道,清除焊道的飞溅和熔渣。
5、焊接参数测试
焊接时要控制线能量,使其不能过高,否则将使焊接接头的热影响区过宽,粗晶区扩大,造成焊接接头韧性下降。为了简化试验突出重点,此步骤的焊接均采用焊前不预热、层间温度不控制、焊后不进行去应力退火的焊接方法,我们用不同的电流与电压分别进行试样焊接,然后进行试样力学性能测试,最后分析得出最佳焊机参数。
(1)焊件选择
选择规格为的27SiMn无缝钢管。焊接坡口通过机械加工得出,保证加工表面光滑、平整、无异物。为保证各组试验结果的可比性,应保证焊接材料、焊接位置、设备及电源极性、施焊温度等均相同。
(2)试验设计
我们用不同的电流与电压分别进行焊件的焊接,具体方案如下表所示:
表3
(3)试样力学性能测试
为了对上述三种焊接参数方案的结果进行评定,将三种焊接参数方案得到的试样按照《压力容器焊接工艺评定试验方法》中的力学性能试验标准 (JB4708-2000)进行拉伸、弯曲、冲击等测试。此处我们每种方案分别焊接 20件试样,试验结果如下表4所示:
表4
经零件强度计算,焊缝熔敷金属抗拉强度必须要大于550MPa以上,三种参数方案的抗拉强度值均可满足要求;弯曲试验的合格标准是弯头将试样一直压到与弯模底部接触,即试样的弯曲角度为180°时,在焊缝和热影响区内任何方向都不允许出现长度大于2mm的裂纹,结果方案2试件合格率最高;三种参数方案的焊缝及热影响区的冲击功值,方案1、2符合焊接母材标准的规定值(≥39)。
综合比较得参数方案2为最优,因此最佳焊机参数为:电流I=260~290A,电压U=29~33V。
6、预热温度
由于27SiMn钢的焊接性能较差,需焊前预热才能防止裂纹。
Tp=1400Pc-392
Pc=Pcm+[H]/6+h/600
Pcm=C+Mn/20+Si/30+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10
Tp—预热温度(℃);Pc—焊接裂纹敏感指数;Pcm—焊接冷裂纹敏感指数; h—板厚(mm);[H]—敷熔金属扩散氢含量。
通过上述公式可得,材料的预热温度与其化学成分、敷熔金属扩散氢含量及板厚有关。
MG-50-Ti焊丝的[H]=0.04ml/g,则可得Pcm=0.398,Pc=0.43,继而得出 Tp=210℃。由于焊前预热温度往往会受环境温度、冷却条件、焊件的结构形状、施工条件、焊工操作技术等因素的影响,为确保预热作用的可靠性,在同等施工条件的基础上,可适当提高预热温度20~40℃,即可取Tp=230~250℃。
7、焊后热处理
焊缝中扩散氢含量过高是产生冷裂纹的主要原因之一。为减少焊缝中扩散氢的含量,本试验采用焊后热处理,使氢充分的从敷熔金属中扩散逸出,加热温度控制在250~300℃,保温时间由坡口厚度确定,一般为2h小时。
8、焊接工艺的试验检测
8.1试验设计
为得出一个既合理又适用的焊接工艺,我们拟定了以下四种焊接工艺方案:
工艺a:焊前不预热;层间温度不控制;焊后用焊炬回烧至270℃左右空冷;焊后不进行去应力退火。
工艺b:定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃;层间温度不控制;焊后用焊炬回烧至270℃左右空冷;焊后不进行去应力退火。
工艺c:定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃;层间温度不控制;焊后用焊炬回烧至270℃左右空冷;焊接结束后4小时内,进行去应力退火,温度660~690℃,保温2小时。
工艺d:定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃;层间温度保持在250~300℃;焊后立即用焊炬进行后热处理,后热温度 250~300℃,保温2小时;焊接结束后4小时内,进行去应力退火,温度 660~690℃,保温2小时。
8.2试样力学性能测试
为了对上述四种焊接工艺方案的结果进行评定,将四种焊接工艺得到的试件按照《压力容器焊接工艺评定试验方法》中的力学性能试验标准 (JB4708-2000)进行拉伸、弯曲、冲击等测试。
8.3试验结果分析及焊接工艺确定
(1)试验结果分析
上述四种工艺方案中每种工艺方案各焊10件试样,其试验结果如表5所示:
表5四种工艺方法的测试结果
经零件强度计算,焊缝熔敷金属抗拉强度必须要大于550MPa以上,四种工艺方案的抗拉强度值均可满足要求;弯曲试验的合格标准是弯头将试样一直压到与弯模底部接触,即试样的弯曲角度为180°时,在焊缝和热影响区内任何方向都不允许出现长度大于2mm的裂纹,结果只有工艺d试件全部合格;四种工艺方案的焊缝及热影响区的冲击功值除工艺a外,其余虽不低于所焊母材标准的规定值(≥39),但工艺d的冲击功值相比最大;从母材、焊缝及热影响区的硬度值分析可得,工艺d的焊接接头中淬硬的马氏体组织最少,接近正火硬度,其余三种方案的硬度偏高,淬硬组织含量较高,容易产生冷裂纹。
(2)焊接工艺的确定
根据上述试验结果的分析可得,工艺d满足了零件焊接的两个方面的关键要求:1.焊缝金属和热影响区有一定强度、刚度和足够高的冲击韧性;2.焊接接头无裂纹等缺陷。所以,我们最终选择工艺d作为最佳焊接工艺。依据工艺 d的内容,我们制定了27SiMn无缝钢管的焊接工艺规程,如表6所示,其焊后热处理温度都为660~690℃,保温时间为2小时。
表6 27SiMn无缝钢管的焊接工艺规程
采用上述最终确定的焊接工艺对27SiMn无缝钢管进行对焊,然后按JB 1152-81对焊缝进行超声波检测,产品合格率达98%以上,证明了该焊接工艺是切实可行的。
以上显示和描述了本发明的基本原理、主要特征和本发明的特点。本行业的技术人员应该了解,本发明不受上述实施例的限制,上述实施例和说明书中描述的只是说明本发明的原理,在不脱离本发明精神和范围的前提下,本发明还会有各种变化和改进,这些变化和改进都落入要求保护的本发明的范围内。本发明要求保护的范围由所附的权利要求书及其等效物界定。
Claims (6)
1.一种27SiMn无缝钢管对焊工艺,其特征在于:包括以下步骤,
(1)定位焊前将焊接坡口及其周围用焊炬均匀加热,Tp=230~250℃,层间温度保持在250~300℃;
(2)焊后立即用焊炬进行后热处理,后热温度250~300℃,保温2小时;焊接结束后4小时内,进行去应力退火,温度660~690℃,保温2小时。
2.根据权利要求1所述的27SiMn无缝钢管对焊工艺,其特征在于:
所述步骤(1)中采用二氧化碳气体保护焊焊接方式进行焊接。
3.根据权利要求1所述的27SiMn无缝钢管对焊工艺,其特征在于:
所述步骤(1)中采用金桥MG-50-Ti焊丝进行焊接。
4.根据权利要求1所述的27SiMn无缝钢管对焊工艺,其特征在于:
所述步骤(1)中的焊接坡口为V型坡口。
5.根据权利要求4所述的27SiMn无缝钢管对焊工艺,其特征在于:
所述V形坡口采用机械加工完成,焊前坡口处及其周围必须清理干净油污、铁锈、水分等杂质,焊接时,内外各分三层施焊,每焊完一层,在焊下一层之前,都要用砂轮机打磨焊道,清除焊道的飞溅和熔渣。
6.根据权利要求1所述的27SiMn无缝钢管对焊工艺,其特征在于:27SiMn无缝钢管的规格为且焊机参数为:电流I=260~290A,电压U=29~33V。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113369734A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-09-10 | 中煤北京煤矿机械有限责任公司 | 一种用于高淬透性、高韧性、高强度无缝钢管焊接方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1188032A (zh) * | 1997-01-15 | 1998-07-22 | 珠海市万达焊条有限公司 | 直长型连续焊条焊接管道i型坡口焊接工艺 |
JP2010029941A (ja) * | 2009-08-24 | 2010-02-12 | Jfe Steel Corp | マルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法 |
CN103990895A (zh) * | 2014-05-14 | 2014-08-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强度无缝钢管的焊接方法 |
CN105983754A (zh) * | 2015-01-31 | 2016-10-05 | 重庆麦卡瑞机械制造有限公司 | 一种管道焊接工艺 |
CN106238868A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-12-21 | 天津市世纪道康建筑科技有限公司 | 一种无缝钢管的焊接工艺 |
-
2018
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1188032A (zh) * | 1997-01-15 | 1998-07-22 | 珠海市万达焊条有限公司 | 直长型连续焊条焊接管道i型坡口焊接工艺 |
JP2010029941A (ja) * | 2009-08-24 | 2010-02-12 | Jfe Steel Corp | マルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法 |
CN103990895A (zh) * | 2014-05-14 | 2014-08-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强度无缝钢管的焊接方法 |
CN105983754A (zh) * | 2015-01-31 | 2016-10-05 | 重庆麦卡瑞机械制造有限公司 | 一种管道焊接工艺 |
CN106238868A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-12-21 | 天津市世纪道康建筑科技有限公司 | 一种无缝钢管的焊接工艺 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
印波等: "27SiMn焊接工艺的研究", 《机械》 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113369734A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-09-10 | 中煤北京煤矿机械有限责任公司 | 一种用于高淬透性、高韧性、高强度无缝钢管焊接方法 |
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