CN103764864B - 冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法 - Google Patents

冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN103764864B
CN103764864B CN201280042043.5A CN201280042043A CN103764864B CN 103764864 B CN103764864 B CN 103764864B CN 201280042043 A CN201280042043 A CN 201280042043A CN 103764864 B CN103764864 B CN 103764864B
Authority
CN
China
Prior art keywords
less
hot
steel sheet
rolled steel
rolled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201280042043.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN103764864A (zh
Inventor
川崎由康
金子真次郎
长泷康伸
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NKK Corp filed Critical NKK Corp
Publication of CN103764864A publication Critical patent/CN103764864A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN103764864B publication Critical patent/CN103764864B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

本发明提供一种能够用于制造具有540MPa以上的TS、加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板、热镀锌钢板的热轧钢板以及其制造方法。该热轧钢板的成分组成为，以质量%计，含有C：0.04%以上且0.20%以下、Si：0.7%以上且2.3%以下、Mn：0.8%以上且2.8%以下、P：0.1%以下、S：0.01%以下、Al：0.1%以下、N：0.008%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，热轧钢板的组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75%以上且小于95%，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5%以上且小于25%，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。

Description

冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及适合用于汽车部件用途的加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板用热轧钢板（hot rolled steel sheet for cold rolled steel sheet）、热镀锌钢板用热轧钢板（hot rolled steel sheet for galvanized steel sheet）及其制造方法。
背景技术
近年来，由于对地球环境的保护意识提高，因此强烈要求针对削减汽车CO2排放量的燃料效率的改进。随之而来的是，通过车身材料的高强度化以实现薄壁化，从而使车身轻量化的动向一直较为活跃。但是，钢板的高强度化可能会导致延展性下降。因此期望开发出高强度高延展性的钢板。此外，形状冻结性（shape fixability）由于钢板的高强度化、薄壁化而显著下降。为了应对该问题，广泛采用的方法是，在冲压成型时，事先预测脱模后的形状变化，估计形状变化量来设计模具，然而，如果钢板的拉伸强度（TS）发生变化，则与将其视为恒定的预计量的偏差变大，产生形状不良，冲压成型后必须对一个一个形状进行钣金加工等修整，量产效率显著下降。因此，要求尽可能地减小钢板TS的偏差。
对于提高高强度冷轧钢板和高强度热镀锌钢板的延展性而言，迄今已开发了铁素体-马氏体双相钢（Dual-Phase钢）、利用残余奥氏体的相变诱发塑性（Transformation Induced Plasticity）的TRIP钢等多种复合组织型高强度钢板。
例如，对于高强度冷轧钢板和高强度热镀锌钢板来说，在专利文献1中，提出了一种通过规定化学成分，并且规定铁素体、贝氏体铁素体和残余奥氏体的体积率所得的延展性优良的钢板。在专利文献2中，提出了一种改善了板宽方向的伸长率偏差的高强度冷轧钢板的制造方法。此外，对于热轧钢板来说，专利文献3、4、5提出了通过规定热轧工序中的冷却条件的高强度热轧钢板的制造方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2007-182625号公报
专利文献2：日本特开2000-212684号公报
专利文献3：日本特许第3119122号公报
专利文献4：日本特许第3823338号公报
专利文献5：日本特开平10-36917号公报
发明内容
发明所要解决的问题
然而，在专利文献1中，由于主要目的是提高高强度薄钢板的延展性，因此没有考虑材质稳定性。此外，在专利文献2中，仅对板宽方向的总拉伸率（EL）的偏差进行了描述，并没有考虑成分组成、制造条件所导致的材质偏差。而且，上述专利文献1、2并未考虑热轧阶段的组织控制，均是通过冷轧后的组织控制，实现延展性的提高和宽度方向延展性偏差的缩小。此外，专利文献3、4、5中提示了延伸凸缘性优良的热轧钢板的制造方法，但没有考虑用于制造冷轧钢板的热轧原料和用于制造热镀锌钢板的热轧原料。因此，本发明以加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板的开发作为课题。
本发明鉴于上述情况，其目的在于提供一种能够用于制造具有540MPa以上的TS、加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板、热镀锌钢板的热轧钢板及其制造方法。
用于解决问题的方法
本发明人等为了得到用于制造具有540MPa以上的TS、加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板、热镀锌钢板的热轧钢板而反复进行了深入研究，并发现以下内容。
在热轧工序的卷取阶段形成以铁素体和珠光体为主体的组织，抑制在之后的冷却过程中因相变引起的组织变化，实现了材质偏差小的热轧组织控制。此外，通过控制从终轧输出侧温度至卷取温度的热历史、特别是冷却速度，使钢板组织成为以铁素体和珠光体为主体的组织，并同时控制铁素体和珠光体的平均结晶粒径和面积率以及珠光体的分散状态（平均自由程），实现了之后退火后的冷轧钢板和热镀锌钢板的强度确保、延展性的提高和材质偏差的缩小（材质稳定化）。由此，能够创造一种加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板。
本发明基于上述见解而完成，其具备以下特征。
[1]一种冷轧钢板用热轧钢板，其成分组成为，以质量%计，含有C：0.04%以上且0.20%以下、Si：0.7%以上且2.3%以下、Mn：0.8%以上且2.8%以下、P：0.1%以下、S：0.01%以下、Al：0.1%以下、N：0.008%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，热轧板组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75%以上且小于95%，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5%以上且小于25%，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
[2]如[1]所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，热轧板宽度方向的中心部的拉伸强度与距离热轧板板宽端部相当于板宽1/8位置的拉伸强度的拉伸强度差为30MPa以下。
[3]如[1]所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Cr：0.05%以上且1.0%以下、V：0.005%以上且0.5%以下、Mo：0.005%以上且0.5%以下、Ni：0.05%以上且1.0%以下、Cu：0.05%以上且1.0%以下中的至少一种元素。
[4]如[1]或[3]所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Ti：0.01%以上且0.1%以下、Nb：0.01%以上且0.1%以下、B：0.0003%以上且0.0050%以下中的至少一种元素。
[5]如[1]或[3]所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[6]如[4]所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[7]一种热镀锌钢板用热轧钢板，其成分组成以质量%计含有C：0.04%以上且0.20%以下、Si：0.7%以上且2.3%以下、Mn：0.8%以上且2.8%以下、P：0.1%以下、S：0.01%以下、Al：0.1%以下、N：0.008%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，热轧板组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75%以上且小于95%，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5%以上且小于25%，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
[8]如[7]所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，热轧板宽度方向的中心部的拉伸强度与距离热轧板板宽端部相当于板宽1/8位置的拉伸强度的拉伸强度差为30MPa以下。
[9]如[7]所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Cr：0.05%以上且1.0%以下、V：0.005%以上且0.5%以下、Mo：0.005%以上且0.5%以下、Ni：0.05%以上且1.0%以下、Cu：0.05%以上且1.0%以下中的至少一种元素。
[10]如[7]或[9]所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Ti：0.01%以上且0.1%以下、Nb：0.01%以上且0.1%以下、B：0.0003%以上且0.0050%以下中的至少一种元素。
[11]如[7]或[9]所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[12]如[11]所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[13]一种冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，在终轧输出侧温度为850℃以上的条件下对具有如下成分组成的钢坯进行热轧，并以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却，然后以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却，在470～640℃下卷取，所述钢坯的成分组成为，以质量%计，含有C：0.04%以上且0.20%以下、Si：0.7%以上且2.3%以下、Mn：0.8%以上且2.8%以下、P：0.1%以下、S：0.01%以下、Al：0.1%以下、N：0.008%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成。
[14]如[13]所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Cr：0.05%以上且1.0%以下、V：0.005%以上且0.5%以下、Mo：0.005%以上且0.5%以下、Ni：0.05%以上且1.0%以下、Cu：0.05%以上且1.0%以下中的至少一种元素。
[15]如[13]或[14]所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Ti：0.01%以上且0.1%以下、Nb：0.01%以上且0.1%以下、B：0.0003%以上且0.0050%以下中的至少一种元素。
[16]如[13]或[14]所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[17]如[15]所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[18]一种热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，在终轧输出侧温度为850℃以上的条件下对具有如下成分组成的钢坯进行热轧，并以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却，然后以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却，在470～640℃下卷取，所述钢坯的成分组成为，以质量%计，含有C：0.04%以上且0.20%以下、Si：0.7%以上且2.3%以下、Mn：0.8%以上且2.8%以下、P：0.1%以下、S：0.01%以下、Al：0.1%以下、N：0.008%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成。
[19]如[18]所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Cr：0.05%以上且1.0%以下、V：0.005%以上且0.5%以下、Mo：0.005%以上且0.5%以下、Ni：0.05%以上且1.0%以下、Cu：0.05%以上且1.0%以下中的至少一种元素。
[20]如[18]或[19]所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Ti：0.01%以上且0.1%以下、Nb：0.01%以上且0.1%以下、B：0.0003%以上且0.0050%以下中的至少一种元素。
[21]如[18]或[19]所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
[22]如[20]所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量%计进一步含有选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种元素。
需要说明的是，在本说明书中，表示钢成分的%均为质量%。
此外，在本发明中，无论热镀锌后是否实施合金化处理，只要通过热镀锌方法在钢板上镀锌的钢板均统称为热镀锌钢板。也就是说，本发明中所谓的热镀锌钢板，包括未实施合金化处理的热镀锌钢板（GI）、实施了合金化处理的合金化热镀锌钢板（GA）这两者。此外，作为本发明中的目的冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板，包括切板状钢板、卷材状钢板（带钢）这两者。
发明效果
根据本发明，可以获得加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板。由本发明的热轧钢板制造的冷轧钢板、热镀锌钢板具有540MPa以上的TS，并且加工性和材质稳定性优良，因此，通过应用于例如汽车结构部件，可以通过车身的轻量化而实现燃料效率的改善。
具体实施方式
以下，详细说明本发明。
通过适当地控制热轧板组织的铁素体和珠光体的平均结晶粒径和面积率，在之后的退火后能够获得良好的延展性。进一步可知，通过控制热轧的热历史来控制热轧板组织的铁素体的平均结晶粒径和珠光体的平均结晶粒径及平均自由程，可以形成珠光体稀疏分散的热轧组织，因此，使得之后实施退火处理而制造的冷轧钢板、热镀锌钢板（以下，实施了退火处理的钢板也称为“退火板”）的延展性进一步提高，材质偏差进一步缩小（材质稳定化）。也就是说，通过考虑热轧阶段的组织控制，能够制造加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板、热镀锌钢板。
以上是完成本发明的技术特征。
并且，其特征在于，成分组成为，以质量%计，含有C：0.04%以上且0.20%以下、Si：0.7%以上且2.3%以下、Mn：0.8%以上且2.8%以下、P：0.1%以下、S：0.01%以下、Al：0.1%以下、N：0.008%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，热轧板组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75%以上且小于95%，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5%以上且小于25%，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
（1）首先，对成分组成进行说明。
C：0.04%以上且0.20%以下
C是奥氏体生成元素，并且是使退火后组织复合化、提高强度和延展性的有效元素。当C含量低于0.04%时，难以确保退火板的强度。另一方面，如果C含量超过0.20%而过量添加，则焊接部和热影响部的硬化显著，焊接部的机械特性变差，因此点焊性、电弧焊接性等下降。由此，将C含量设定为0.04%以上且0.20%以下。优选为0.05%以上且0.14%以下。更优选为0.07%以上且0.12%以下。
Si：0.7%以上且2.3%以下
Si是铁素体生成元素，并且是对退火板的铁素体的固溶强化和延展性的提高有效的元素。为了提高退火板的强度和延展性的平衡，必须添加0.7%以上。此外，由于通过促进热轧阶段的铁素体相变而确保所希望的铁素体的平均结晶粒径和面积率，因此是用于提高材质稳定性的必要元素。然而，如果添加超过2.3%的过量的Si，则会因产生红锈等而导致表面性状变差、镀层附着/密合性变差。因此，将Si设定为0.7%以上且2.3%以下。优选为0.9%以上且2.0%以下。更优选为超过1.2%且2.0%以下。
Mn：0.8%以上且2.8%以下
Mn是奥氏体生成元素，并且是确保退火板强度的有效元素。Mn量小于0.8%时难以确保强度。另一方面，如果Mn量超过2.8%而过量添加，则热轧阶段的铁素体相变和珠光体相变延缓，难以确保所希望的铁素体的平均结晶粒径和面积率，材质稳定性可能会下降。此外，由于近年来Mn的合金成本高涨，因此这也成为成本提高的主要原因。因此，将Mn设定为0.8%以上且2.8%以下。优选为1.2%以上2.8%以下。
P：0.1%以下
P是对于钢的强化有效的元素，但是如果超过0.1%而过量添加，则会因晶界偏析而引起脆化，使耐冲击性变差。此外，如果超过0.1%，则热镀锌层的合金化速度大幅延缓。因此，将P含量设定为0.1%以下。优选为0.02%以下。此外，P具有固溶强化的作用，是可以根据所希望的强度而添加的元素，因此P优选为0.005%以上。
S：0.01%以下
S会形成MnS等夹杂物，从而成为耐冲击性变差、沿焊接部的金属流线产生裂纹的原因，因此希望尽可能降低，但是从制造成本方面考虑，将S设定为0.01%以下。优选为0.005%以下。
Al：0.1%以下
Al的过量添加会导致因氧化物系夹杂物的增加而引起的表面性状、成型性变差，并且成本也变高，因此将Al设定为0.1%以下。优选为0.05%以下。此外，由于Al是使铁素体生成、提高强度和延展性平衡的有效元素，因此优选Al为0.01%以上。
N：0.008%以下
N是使钢的耐时效性最大程度变差的元素，其越少越好，如果超过0.008%，则耐时效性显著变差。因此，将N设定为0.008%以下。优选为0.004%以下。
余量为Fe和不可避免的杂质。但是，也可以在这些元素的基础上，根据需要添加以下的合金元素。
选自Cr：0.05%以上且1.0%以下、V：0.005%以上且0.5%以下、Mo：0.005%以上且0.5%以下、Ni：0.05%以上且1.0%以下、Cu：0.05%以上且1.0%以下中的至少一种
Cr、V、Mo、Ni、Cu是对钢的强化有效的元素，只要在本发明规定的范围内，则用于钢的强化而没有影响。该效果在Cr为0.05%以上、V为0.005%以上、Mo为0.005%以上、Ni为0.05%以上、Cu为0.05%以上时可获得。然而，如果Cr超过1.0%、V超过0.5%、Mo超过0.5%、Ni超过1.0%、Cu超过1.0%而过量添加，则马氏体等余量组织（后述）的百分率变得过大，产生因强度显著上升而导致延展性下降的担心。此外，这也成为成本提高的主要因素。因此，在添加这些元素时，其含量分别是Cr为0.05%以上且1.0%以下、V为0.005%以上且0.5%以下、Mo为0.005%以上且0.5%以下、Ni为0.05%以上且1.0%以下、Cu为0.05%以上且1.0%以下。
选自Ti：0.01%以上且0.1%以下、Nb：0.01%以上且0.1%以下、B：0.0003%以上且0.0050%以下中的至少一种
Ti、Nb是对钢的析出强化有效的元素。该效果在Ti为0.01%以上、Nb为0.01%以上时可获得。但是，如果Ti超过0.1%、Nb超过0.1%而过量添加，则马氏体等余量组织的百分率变得过大，产生因强度显著上升而导致延展性下降的担心。此外，这也成为成本提高的主要因素。因此，在添加Ti、Nb时，其添加量是Ti为0.01%以上且0.1%以下，Nb为0.01%以上且0.1%以下。
B是对钢的强化有效的元素，该效果在其为0.0003%以上时可以获得。但是，如果B超过0.0050%而过量添加，则马氏体等余量组织的百分率变得过大，产生因强度显著上升而导致延展性下降的担心。此外，这也成为成本提高的主要因素。因此，在添加B时，将其量设定为0.0003%以上且0.0050%以下。
选自Ca：0.001%以上且0.005%以下、REM：0.001%以上且0.005%以下中的至少一种
Ca和REM是用于使硫化物的形状球形化从而改善硫化物对局部延展性的不良影响的有效元素。为了得到该效果，各自必须为0.001%以上。然而，如果Ca和REM超过0.005%而过量添加，则会导致夹杂物等的增加，从而引起表面和内部缺陷等。因此，在添加Ca、REM时，其含量分别设定为0.001%以上且0.005%以下。
（2）接着，对显微组织进行说明。
热轧板组织的铁素体的面积率：75%以上且小于95%
为了确保退火板的良好的延展性，热轧板组织的铁素体以面积率计必须为75%以上。优选为78%以上。此外，为了确保退火板的强度，热轧板组织的铁素体以面积率计必须小于95%。
热轧板组织的珠光体的面积率：5%以上且小于25%
为了确保退火板的良好的延展性，热轧板组织的珠光体以面积率计必须为5%以上。优选为8%以上。此外，为了确保退火板的材质稳定性，热轧板组织的珠光体以面积率计必须小于25%。
热轧板组织的铁素体的平均结晶粒径：5μm以上且25μm以下
为了确保退火板的良好的材质稳定性，热轧板组织的铁素体的平均结晶粒径必须为5μm以上。此外，如果热轧板组织的铁素体的平均结晶粒径超过25μm，则难以确保退火板所希望的强度。因此，热轧板组织的铁素体的平均结晶粒径必须为5μm以上且25μm以下。优选为8μm以上且20μm以下。
热轧板组织的珠光体的平均结晶粒径：2.0μm以上
为了确保退火板的良好的延展性，热轧板组织的珠光体的平均结晶粒径必须为2.0μm以上。优选为3.0μm以上且10μm以下。
热轧板组织的珠光体的平均自由程：5μm以上
为了确保退火板的良好的延展性和材质稳定性，热轧板组织的珠光体的平均自由程必须为5μm以上。优选为6μm以上且15μm以下。
需要说明的是，在热轧板组织中，除了铁素体、珠光体以外，作为余量组织，有时还会生成渗碳体等碳化物、马氏体、贝氏体铁素体、残余奥氏体等。这些余量组织以面积率计优选为8%以下，如果在该范围内，则不会损害本发明的效果。在本发明中，只要满足上述的钢成分组成和金属组织的构成（铁素体和珠光体的面积率和平均结晶粒径、珠光体的平均自由程），就可以实现本发明的目的。
（3）热轧板宽度方向的中心部的拉伸强度与距离热轧板板宽端部相当于板宽1/8位置的拉伸强度的拉伸强度差（绝对值）：30MPa以下
在实现缩小退火板宽度方向材质偏差（材质稳定化）方面，有效的是热轧板宽度方向的材质稳定化。从退火板的材质稳定化的观点考虑，优选的是热轧板宽度方向的中心部与距离热轧板板宽端部（边缘部）相当于板宽1/8位置（以下，也称为“宽度1/8位置”）的拉伸强度之差（绝对值）为30MPa以下。
此外，从退火板的材质稳定化的观点考虑，更优选的是热轧板宽度方向的中心部与距离热轧板板宽端部（边缘部）相当于板宽1/8位置的屈服应力之差（ΔYP）、总伸长率之差（ΔEL）分别为40MPa以下、4%以下。以宽度中心部和宽度1/8位置这两点来评价热轧板的材质偏差，其原因在于，例如，以热轧板宽度方向的中心部与距离热轧板板宽端部（边缘部）相当于板宽1/4位置（宽度1/4位置）的拉伸强度之差，无法对边缘附近的材质进行评价，因此难以充分评价宽度方向的材质稳定性，然而，以更靠近边缘的宽度1/8位置与宽度中心部的拉伸强度之差进行评价，能够适当地评价退火板的材质稳定性。
（4）接着，对本发明的冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法的一个实施方式进行说明。
本发明的加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板用热轧钢板可以通过下述方法制造，即，在终轧输出侧温度为850℃以上的条件下对具有上述成分组成的钢坯进行热轧，并以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却，然后以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却，在470～640℃下卷取。
此外，本发明的加工性和材质稳定性优良的热镀锌钢板用热轧钢板，可以通过下述方法制造，即，在终轧输出侧温度为850℃以上的条件下对具有上述成分组成的钢坯进行热轧，并以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却，然后以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却，在470～640℃下卷取。
以下，进行详细说明。
通过公知方法，对具有上述成分组成的钢进行熔炼，然后经过开坯或连铸，形成钢坯，再进行热轧制成热轧钢板。对于钢坯的加热，其条件没有特别限定，但加热温度优选为1100～1300℃。热轧在以下条件下进行。
热轧的终轧输出侧温度：850℃以上
如果热轧的终轧输出侧温度低于850℃，则在热轧板组织中，铁素体形成在轧制方向上伸长的组织，退火板的延展性和材质稳定性下降。因此，将热轧的终轧输出侧温度设定为850℃以上。优选为870℃以上。
以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却（一次冷却）
如果在终轧输出侧温度至650℃的平均冷却速度小于20℃/秒，则铁素体相变过度进行，无法获得所希望的珠光体的面积率，退火板的延展性下降。此外，如果平均冷却速度超过90℃/秒，则在热轧板组织中，铁素体相变未充分进行，无法获得所希望的铁素体平均结晶粒径和珠光体的平均自由程，退火板的延展性和材质稳定性降低。因此，以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却。优选的平均冷却速度为30～70℃/秒。
以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却（二次冷却）
如果在上述一次冷却后，直至卷取温度的平均冷却速度小于5℃/秒，则铁素体相变过度进行，无法获得所希望的珠光体的面积率，退火板的延展性下降。此外，如果一次冷却后，直至卷取温度的平均冷却速度超过35℃/秒，则卷取后贝氏体相变进行，无法得到所希望的珠光体的面积率和平均结晶粒径，退火板的延展性下降。因此，将直至卷取温度的平均冷却速度设定为5～35℃/秒。优选的平均冷却速度为10～25℃/秒。
卷取温度：470～640℃
如果卷取温度低于470℃，则在热轧板组织中，会形成含有较多的马氏体、贝氏体的低温相变相（硬质相），无法确保所希望的珠光体的面积率的组织，并且在热轧板的宽度方向上产生不均匀的硬度分布，退火板的材质稳定性下降。此外，如果卷取温度超过640℃，则热轧板组织的铁素体的结晶粒径变大，将难以确保退火板所希望的强度。因此，将卷取温度设定为470～640℃。优选为480～620℃。
使用通常公知的方法对上述所得的热轧钢板进行酸洗，并根据需要实施脱脂等预处理，再进行冷轧，实施退火处理，由此制造冷轧钢板。此外，在实施退火处理后，实施热镀锌处理，或进一步实施合金化处理，制造热镀锌钢板。此外，也可以在酸洗后不实施冷轧，而实施退火处理、热镀锌处理，或进一步实施合金化处理，由此制造热镀锌钢板。需要说明的是，在本发明制造方法的一系列热处理中，使用任意设备对钢板实施热处理都是可以的。冷轧、退火处理，优选在以下的条件下进行。
在进行冷轧时，如果冷轧的轧制率小于30%，则退火时不会促进铁素体的再结晶，未再结晶铁素体残存，有时会导致退火板的延展性下降，因此冷轧的轧制率优选为30%以上。退火处理优选为在750～900℃的温度范围中保持15～600秒。其原因在于，如果退火温度低于750℃或在750～900℃的温度范围中的保持时间小于15秒，则未再结晶组织残存，有时会导致延展性下降，而如果退火温度超过900℃或在750～900℃的温度范围中的保持时间超过600秒，则奥氏体晶粒显著生长，最终形成不均匀的组织，有时会导致材质稳定性下降。
冷轧钢板在退火后、未实施合金化处理的热镀锌钢板（GI）在热镀锌后、合金化热镀锌钢板（GA）在合金化处理后，还可以实施用于形状矫正等的表面光轧。
实施例
将具有表1所示成分组成并且余量由Fe及不可避免的杂质构成的钢在转炉中进行熔炼，并通过连铸法制成钢坯。将所得的钢坯加热至1200℃，然后在表2所示的终轧输出侧温度下进行热轧至2.3～4.5mm的板厚，并在表2所示的条件下冷却、卷取。接着，对所得的热轧板进行酸洗，冷轧后，在800℃下退火，并根据需要实施热镀锌处理、或者进一步的镀锌层的合金化处理，得到冷轧钢板（CR）、热镀锌钢板（GI）、合金化热镀锌钢板（GA）。对于部分热轧板，酸洗后在不实施冷轧的情况下实施退火、热镀锌处理、或者进一步的镀锌层的合金化处理，得到热镀锌钢板（GI）、合金化热镀锌钢板（GA）。对于热镀锌浴而言，在热镀锌钢板（GI）的情况下使用含有Al：0.19质量%的锌浴，在合金化热镀锌钢板（GA）的情况下使用含有Al：0.14质量%的锌浴，使浴温为460℃，对于合金化热镀锌钢板（GA），在550℃下实施合金化处理。使镀层附着量每单面为45g/m2（双面镀覆），使合金化热镀锌钢板（GA）的镀层中的Fe浓度为9～12质量%。
表2
下划线部分:表示本发明范围之外。
对于所得的热轧钢板，如下所述求出铁素体和珠光体的面积率，即，研磨与钢板轧制方向平行的板厚截面，然后用3%硝酸乙醇腐蚀液进行腐蚀，并对板厚1/4位置（距钢板表面在深度方向上相当于板厚1/4的位置），使用SEM（扫描型电子显微镜）以2000倍的倍率观察10个视野，再使用所得的组织图像以及Media Cybernetics公司的Image-Pro，分别计算出10个视野中各组织（铁素体、珠光体）的面积率，并求出这些值的平均值。在上述的组织图像中，铁素体呈灰色的组织（基体组织），珠光体呈铁素体和渗碳体（白色）的层状组织。铁素体和珠光体的平均结晶粒径如下求出：使用上述的Image-Pro，求出各个铁素体晶粒或珠光体晶粒的面积，计算圆当量直径，并求出这些值的平均值。对于珠光体的平均自由程，是使用上述的Image-Pro，求出珠光体的重心坐标（X坐标、Y坐标），并在没有极端偏差、均匀分散的前提下，由下述（1）式计算出。铁素体、珠光体以外的余量组织任选自渗碳体等碳化物、马氏体、贝氏体铁素体、残余奥氏体。
LM=（dM/2）（4π/3f）1/3 （式1）
其中，
LM：珠光体的平均自由程（μm）
dM：珠光体的平均结晶粒径（μm）
f：珠光体的面积率（%）÷100
对所得的冷轧钢板（CR）、热镀锌钢板（GI）、合金化热镀锌钢板（GA）进行拉伸试验。拉伸试验是使用以拉伸方向与钢板的轧制方向成直角方向的方式裁取样品的JIS5号试验片，并根据JIS Z2241（2010年）进行，测定TS（拉伸强度）、EL（总伸长率）。延展性由TS×EL的值进行评价。在本发明中，将宽度中心部的TS×EL≥19000MPa·%的情况判定为良好。
对于热轧板的宽度中心部和宽度1/8位置的TS、屈服应力（YP）、EL，使用JIS5号试验片（拉伸方向与轧制方向成直角方向），进行与上述同样的拉伸试验来测定，并且宽度中心部的数值与宽度1/8位置的数值之差（宽度中心部的特性值-宽度1/8位置的特性值）分别作为ΔTS、ΔYP、ΔEL计算出。需要说明的是，在本发明中，将热轧板的宽度中心部和宽度1/8位置的特性差ΔTS≤30MPa、ΔYP≤40MPa、ΔEL≤4.0%的情况判定为材质稳定性良好。
此外，测定退火板的宽度中心部和宽度1/8位置的TS、YP、EL，并且宽度中心部的数值与宽度1/8位置的数值之差（宽度中心部的特性值-宽度1/8位置的特性值）分别作为ΔTS、ΔYP、ΔEL计算出。需要说明的是，将退火板的宽度中心部和宽度1/8位置的特性差ΔTS≤25MPa、ΔYP≤35MPa、ΔEL≤3.5%的情况判定为材质稳定性良好。
将如上所得的结果示于表3和表4。
表3
下划线部分:表示本发明范围之外。
F:铁素体，P：珠光体，BF:贝氏体铁素体，M:马氏体，RA:残余奥氏体，θ:渗碳体等碳化物
CR:冷轧钢板，GI:热镀锌钢板，GA:合金化热镀锌钢板
表4
本发明例的冷轧钢板用热轧钢板和热镀锌钢板用热轧钢板，在之后的退火后的TS为540MPa以上，延展性和材质稳定性也优良。另一方面，在比较例中，强度、延展性、材质稳定性的任意一种以上较差。
产业上的可利用性
根据本发明，能够得到加工性和材质稳定性优良的冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板。由本发明的热轧钢板制造的冷轧钢板、热镀锌钢板，例如，可以适用于汽车结构部件。

Claims (22)

1.一种冷轧钢板用热轧钢板，其成分组成为，以质量％计，含有C：0.04％以上且0.20％以下、Si：0.7％以上且2.3％以下、Mn：0.8％以上且2.8％以下、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、N：0.008％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，热轧板组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75％以上且小于95％，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5％以上且小于25％，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
2.如权利要求1所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，热轧板宽度方向的中心部的拉伸强度与距离热轧板板宽端部相当于板宽1/8位置的拉伸强度的拉伸强度差为30MPa以下。
3.如权利要求1所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Cr：0.05％以上且1.0％以下、V：0.005％以上且0.5％以下、Mo：0.005％以上且0.5％以下、Ni：0.05％以上且1.0％以下、Cu：0.05％以上且1.0％以下中的至少一种元素。
4.如权利要求1或3所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Ti：0.01％以上且0.1％以下、Nb：0.01％以上且0.1％以下、B：0.0003％以上且0.0050％以下中的至少一种元素。
5.如权利要求1或3所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
6.如权利要求4所述的冷轧钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
7.一种热镀锌钢板用热轧钢板，其成分组成以质量％计含有C：0.04％以上且0.20％以下、Si：0.7％以上且2.3％以下、Mn：0.8％以上且2.8％以下、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、N：0.008％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，热轧板组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75％以上且小于95％，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5％以上且小于25％，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
8.如权利要求7所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，热轧板宽度方向的中心部的拉伸强度与距离热轧板板宽端部相当于板宽1/8位置的拉伸强度的拉伸强度差为30MPa以下。
9.如权利要求7所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Cr：0.05％以上且1.0％以下、V：0.005％以上且0.5％以下、Mo：0.005％以上且0.5％以下、Ni：0.05％以上且1.0％以下、Cu：0.05％以上且1.0％以下中的至少一种元素。
10.如权利要求7或9所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Ti：0.01％以上且0.1％以下、Nb：0.01％以上且0.1％以下、B：0.0003％以上且0.0050％以下中的至少一种元素。
11.如权利要求7或9所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
12.如权利要求11所述的热镀锌钢板用热轧钢板，其中，作为成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
13.一种冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，在终轧输出侧温度为850℃以上的条件下对具有如下成分组成的钢坯进行热轧，并以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却，然后以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却，在470～640℃下卷取，所述钢坯的成分组成为，以质量％计，含有C：0.04％以上且0.20％以下、Si：0.7％以上且2.3％以下、Mn：0.8％以上且2.8％以下、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、N：0.008％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，所述热轧板的组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75％以上且小于95％，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5％以上且小于25％，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
14.如权利要求13所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Cr：0.05％以上且1.0％以下、V：0.005％以上且0.5％以下、Mo：0.005％以上且0.5％以下、Ni：0.05％以上且1.0％以下、Cu：0.05％以上且1.0％以下中的至少一种元素。
15.如权利要求13或14所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Ti：0.01％以上且0.1％以下、Nb：0.01％以上且0.1％以下、B：0.0003％以上且0.0050％以下中的至少一种元素。
16.如权利要求13或14所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
17.如权利要求15所述的冷轧钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
18.一种热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，在终轧输出侧温度为850℃以上的条件下对具有如下成分组成的钢坯进行热轧，并以20～90℃/秒的平均冷却速度在终轧输出侧温度至650℃的温度范围内进行冷却，然后以5～35℃/秒的平均冷却速度在直到卷取温度的温度范围内进行冷却，在470～640℃下卷取，所述钢坯的成分组成为，以质量％计，含有C：0.04％以上且0.20％以下、Si：0.7％以上且2.3％以下、Mn：0.8％以上且2.8％以下、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、N：0.008％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，所述热轧板的组织含有铁素体和珠光体，所述铁素体的面积率为75％以上且小于95％，且平均结晶粒径为5μm以上且25μm以下，所述珠光体的面积率为5％以上且小于25％，且平均结晶粒径为2.0μm以上，并且所述珠光体的平均自由程为5μm以上。
19.如权利要求18所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Cr：0.05％以上且1.0％以下、V：0.005％以上且0.5％以下、Mo：0.005％以上且0.5％以下、Ni：0.05％以上且1.0％以下、Cu：0.05％以上且1.0％以下中的至少一种元素。
20.如权利要求18或19所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Ti：0.01％以上且0.1％以下、Nb：0.01％以上且0.1％以下、B：0.0003％以上且0.0050％以下中的至少一种元素。
21.如权利要求18或19所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
22.如权利要求20所述的热镀锌钢板用热轧钢板的制造方法，其中，作为所述钢坯的成分组成，以质量％计进一步含有选自Ca：0.001％以上且0.005％以下、REM：0.001％以上且0.005％以下中的至少一种元素。
CN201280042043.5A 2011-08-31 2012-08-09 冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法 Active CN103764864B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011-188712 2011-08-31
JP2011188712A JP5397437B2 (ja) 2011-08-31 2011-08-31 加工性と材質安定性に優れた冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法
PCT/JP2012/005066 WO2013031105A1 (ja) 2011-08-31 2012-08-09 冷延鋼板用熱延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN103764864A CN103764864A (zh) 2014-04-30
CN103764864B true CN103764864B (zh) 2016-08-17

Family

ID=47755637

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201280042043.5A Active CN103764864B (zh) 2011-08-31 2012-08-09 冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法

Country Status (8)

Country Link
US (2) US20140360634A1 (zh)
EP (1) EP2752500B1 (zh)
JP (1) JP5397437B2 (zh)
KR (1) KR101600725B1 (zh)
CN (1) CN103764864B (zh)
MX (1) MX340869B (zh)
TW (1) TWI470094B (zh)
WO (1) WO2013031105A1 (zh)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6058508B2 (ja) * 2013-09-04 2017-01-11 株式会社神戸製鋼所 冷間加工性と加工後の表面性状および硬さに優れる熱延鋼板
JP6119655B2 (ja) * 2014-03-31 2017-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯内における材質のバラツキが小さい成形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼帯およびその製造方法
JP6265108B2 (ja) * 2014-11-07 2018-01-24 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板用または溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法
WO2016152148A1 (ja) 2015-03-25 2016-09-29 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR101808431B1 (ko) 2016-06-21 2017-12-13 현대제철 주식회사 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
WO2021123886A1 (en) * 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal High toughness hot rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
KR20230093722A (ko) * 2021-12-20 2023-06-27 주식회사 포스코 진공열차 튜브용 열연강판 및 그 제조방법
KR20240098514A (ko) * 2022-12-21 2024-06-28 주식회사 포스코 강도와 인성이 우수한 강판 및 그 제조방법
KR20240098878A (ko) * 2022-12-21 2024-06-28 주식회사 포스코 진공열차 튜브용 열연강판 및 그 제조 방법
WO2024150687A1 (ja) * 2023-01-13 2024-07-18 日本製鉄株式会社 熱延鋼板

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4276015A (en) * 1978-07-19 1981-06-30 Rogers Richard R Method and apparatus for molding clay pigeons and the like
JPH0668124B2 (ja) * 1988-03-18 1994-08-31 住友金属工業株式会社 冷間圧延性に優れた熱延鋼帯の製造法
JPH02149646A (ja) * 1988-11-30 1990-06-08 Kobe Steel Ltd 加工性、溶接性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法
JPH04276015A (ja) * 1991-03-01 1992-10-01 Sumitomo Metal Ind Ltd 孔拡げ性に優れた熱延鋼板の製造法
JPH06248340A (ja) * 1993-02-23 1994-09-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法
JP3823338B2 (ja) 1995-05-26 2006-09-20 住友金属工業株式会社 高強度熱延鋼板の製造方法
JP3119122B2 (ja) 1995-05-26 2000-12-18 住友金属工業株式会社 高強度熱延鋼板の製造法
JPH108188A (ja) * 1996-06-26 1998-01-13 Kobe Steel Ltd 加熱部の耐高速破壊特性に優れた加工用鋼板
JPH1036917A (ja) 1996-07-25 1998-02-10 Nippon Steel Corp 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法
JP3039862B1 (ja) * 1998-11-10 2000-05-08 川崎製鉄株式会社 超微細粒を有する加工用熱延鋼板
JP3583306B2 (ja) 1999-01-20 2004-11-04 株式会社神戸製鋼所 板幅方向における伸びのバラツキが改善された高強度高延性冷延鋼板の製造方法
JP2000290750A (ja) * 1999-04-08 2000-10-17 Kawasaki Steel Corp 形状凍結性に優れた熱延鋼板
CA2380377C (en) * 2000-05-31 2007-01-09 Kawasaki Steel Corporation Cold-rolled steel sheets with superior strain-aging hardenability
JP2002173738A (ja) * 2000-12-06 2002-06-21 Nkk Corp 高加工性高張力熱延鋼板
TWI236503B (en) * 2001-10-04 2005-07-21 Nippon Steel Corp High-strength thin steel sheet drawable and excellent in shape fixation property and method of producing the same
JP2005206917A (ja) * 2004-01-26 2005-08-04 Nisshin Steel Co Ltd 材質安定性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき原板用熱延鋼帯，溶融亜鉛めっき鋼帯および製造法
JP4221023B2 (ja) 2005-12-06 2009-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐パウダリング性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5187003B2 (ja) * 2008-06-03 2013-04-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性と耐疲労特性に優れた高張力鋼材およびその製造方法
JP4998756B2 (ja) * 2009-02-25 2012-08-15 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US8771927B2 (en) 2009-04-15 2014-07-08 Brewer Science Inc. Acid-etch resistant, protective coatings
JP5481941B2 (ja) * 2009-05-29 2014-04-23 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板用熱延鋼板およびその製造方法、ならびに高強度冷延鋼板の製造方法
JP4737319B2 (ja) * 2009-06-17 2011-07-27 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および耐疲労特性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5786318B2 (ja) * 2010-01-22 2015-09-30 Ｊｆｅスチール株式会社 疲労特性と穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CA2787575C (en) 2010-01-26 2015-03-31 Kohichi Sano High-strength cold-rolled steel sheet and method of manufacturing thereof
CN105940134B (zh) * 2014-01-29 2018-02-16 杰富意钢铁株式会社 高强度冷轧钢板及其制造方法
EP3467134B1 (en) * 2016-08-10 2020-11-18 JFE Steel Corporation High-strength thin steel sheet and method for manufacturing same

Also Published As

Publication number Publication date
KR20140044931A (ko) 2014-04-15
WO2013031105A1 (ja) 2013-03-07
CN103764864A (zh) 2014-04-30
TW201313918A (zh) 2013-04-01
EP2752500A1 (en) 2014-07-09
MX340869B (es) 2016-07-28
US11098392B2 (en) 2021-08-24
MX2014002021A (es) 2014-03-27
JP2013049901A (ja) 2013-03-14
EP2752500A4 (en) 2015-08-19
JP5397437B2 (ja) 2014-01-22
TWI470094B (zh) 2015-01-21
EP2752500B1 (en) 2016-10-26
US20190106773A1 (en) 2019-04-11
KR101600725B1 (ko) 2016-03-07
US20140360634A1 (en) 2014-12-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109072380B (zh) 钢板、镀覆钢板和它们的制造方法
JP6052471B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5858199B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
CN107075627B (zh) 高强度钢板及其制造方法、以及高强度镀锌钢板的制造方法
CN103764864B (zh) 冷轧钢板用热轧钢板、热镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法
US10072324B2 (en) Cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same, and hot-stamp formed body
CN110291217B (zh) 高强度钢板及其制造方法
JP5041083B2 (ja) 加工性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5765092B2 (ja) 延性と穴広げ性に優れた高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2019106895A1 (ja) 高強度亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2019106894A1 (ja) 高強度亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2011004779A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
KR101445465B1 (ko) 가공성과 스폿 용접성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
CN107429355B (zh) 高强度钢板及其制造方法
WO2011090182A1 (ja) 疲労特性と穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2011090180A1 (ja) 材質安定性と加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2013069252A1 (ja) 高張力熱延鋼板およびその製造方法
JP6249140B1 (ja) 高降伏比型高強度亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
CN109937265B (zh) 高强度钢板及其制造方法
JP2014122426A (ja) 溶融めっき冷延鋼板およびその製造方法
JP2009013488A (ja) 高張力冷延鋼板およびその製造方法
JP6947327B2 (ja) 高強度鋼板、高強度部材及びそれらの製造方法
WO2013069210A1 (ja) 高張力熱延めっき鋼板およびその製造方法
US20230349020A1 (en) Steel sheet, member, and methods for manufacturing the same
US20230072557A1 (en) Steel sheet, member, and methods for manufacturing the same

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant