CN103741117A - 用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层 - Google Patents
用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103741117A CN103741117A CN201310718314.0A CN201310718314A CN103741117A CN 103741117 A CN103741117 A CN 103741117A CN 201310718314 A CN201310718314 A CN 201310718314A CN 103741117 A CN103741117 A CN 103741117A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- ticl
- layer
- coating
- depositing
- ticn
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
本发明为用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层,解决已有刀具涂层工艺复杂,而且工艺气体耗费较高的问题。所述的涂层为复合涂层,复合涂层与基体接触的为第一TiN层,依次沉积第一TiC层、第一TiCN、第二TiC、第二TiCN、第二TiN层,第一TiN层的沉积温度880900℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um,第一TiC层沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um,第一TiCN层沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4、N2、Ar,涂层厚度2—4um,第二TiC层沉积工艺及厚度与第一TiC层完全一致,第二TiCN层沉积工艺及厚度与第一TiCN完全一致。
Description
技术领域:
本发明涉及的是一种采用高温化学气相沉积(CVD)方法制备的多层复合硬质刀具陶瓷涂层,尤其与用于低速重载车削钢、不锈钢领域的刀具涂层。
背景技术:
硬质涂层是现代制造业的关键技术之一,制造业的技术进步对工具的硬质涂层提出越来越高的要求。切削刀具在切削加工过程中承受极大的机械负荷和热负荷、极易产生磨损、磨耗损伤,致使其使用寿命急剧下降。因此,对切削刀具进行表面改性,提高表面性能,对提高切削刀具寿命极其重要。切削刀具采用表面涂层技术能有效地提高其切削性能和使用寿命,使刀具获得优异的综合性能,从而可大幅度提高机械加工效率。
化学气相沉积分为高温化学气相沉积(HT—CVD)和中温化学气相沉积(MT—CVD)两种。HT—CVD沉积温度大于900℃,主要沉积种类为金属碳化物、氮化物、氧化物、硼化物、硅化物等单层及多层复合涂层。MT—CVD沉积温度低于900℃,于20世纪90年代中期发展成熟,其主要目的就是为了替代HT—TiCN,由于沉积时采用含有C—N原子团的有机化合物,可以在相对较低的温度下以更快的速度制取TiCN,并且MT—TiCN较HT—TiCN相比组织结构更致密,应力也小,所以具有更好的耐磨损性能和韧性,同时,由于温度较低,还会避免产生对涂层刀具产生负面影响的脱碳层,降低涂层刀具的脆性,防止刀具在切削过程中崩碎。MT—CVD方法还可以沉积TiN、TiSiN等涂层,近期也有用MT—CVD方法沉积κ—Al2O3和γ— Al2O3的报道,但是工艺并不成熟。
在硬质涂层的种类和品种方面,随着制造业规模化的发展,现在的单一化合物涂层和多元化合物涂层,如TiN、TiC、TiCN等,已经不能满足高速、高效、绿色切削方式对工具硬质涂层提出的苛刻要求,需要硬质涂层在硬度、结合力、抗高温氧化等诸多性能上有进一步的提高。为满足这些要求,发达国家已经投入大量的财力和人力进行涂层方面的研究,并且已经取得了很多成果并进入了市场,在CVD涂层方面,主要是对各种涂层进行组合,形成复合涂层,如早期的TiC/TiN、TiC/TiCN/TiN等,但是随着加工技术和材料技术的不断发展,对涂层的硬度、韧性、耐磨损性能及耐高温氧化等诸多性能提出了更高的要求,因此出现了含有Al2O3的复合涂层,如TiCN/Al2O3、TiCN/TiC/Al2O3、TiCN/Al2O3/TiN、TiCN/TiC/Al2O3/TiN、TiCN/Al2O3/TiCN等,目前这些涂层广泛的应用于钢、不锈钢、铸铁等材料的加工领域。但是,这同样也给我们造成了一个误区,认为凡是含有Al2O3的涂层都比不含有Al2O3的涂层好用,但事实却并非如此,在低速重载车削钢、不锈钢等易加工材料过程中,由于发热量相对较少,刀片温度相对较低,Al2O3优异的耐高温氧化性能根本体现不出来,普通的TiC/TiCN涂层就可以胜任,效果甚至可能更好,此外,为了控制Al2O3涂层稳定的成核、生长并获得良好的结合力,需要对HCl、H2S、CO2、CO等各种反应气体进行精确控制,不仅时间长、工艺复杂,而且工艺气体耗费较高,
发明内容:
本发明的目的是提供一种工艺简单,耗费较低,使用寿命长的用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层。
本发明是这样实现的:
所述的涂层为复合涂层,复合涂层与基体接触的为第一TiN层,依次沉积第一TiC层、第一TiCN、第二TiC、第二TiCN、第二TiN层,第一TiN层的沉积温度880—900℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um,反应方程式如下:
2TiCl4 + N2 + 4H2 → 2TiN + 2HCl
第一TiC层沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um,反应方程式如下:
TiCl4 + CH4→ TiC + 4HCl
第一TiCN层沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4、N2、Ar,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度2—4um,反应方程式如下:
4TiCl4 + N2 + 2CH4 + 4H2 → 2(TiN + TiC) + 16HCl
第二TiC层沉积工艺及厚度与第一TiC层完全一致,
第二TiCN层沉积工艺及厚度与第一TiCN完全一致,
第二TiN层,可以采用HT—CVD方法沉积,也可以采用MT—CVD方法沉积,主要作用是为了用TiN涂层美丽的金黄色判断刀具刃口的使用情况,便于用户管理,其沉积温度850—1100℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um。
所述的涂层在沉积完毕,冷却至室温后,需要进行喷砂处理,砂子使用150—400目的金刚砂,喷砂压力1—3Bar,喷砂时间20—60秒。
基体材料为陶瓷材料或WC—Co基硬质合金材料或钢材料。
本发明中为了避免产生脱碳相,先在基体表面采用MT—CVD方法沉积一层稳定性好的TiN,即第一TiN层,
本发明最外层为第二TiN层,可以采用HT—CVD方法沉积,也可以采用MT—CVD方法沉积,主要作用是为了用TiN涂层美丽的金黄色判断刀具刃口的使用情况,便于用户管理。
本发明所述的涂层在沉积完毕,冷却至室温后,需要进行喷砂处理,砂子使用150—400目的金刚砂,喷砂压力1—3Bar,喷砂时间20—60秒。通过喷砂处理,可以有效改善涂层内部的应力状况,降低涂层表面粗糙度,提高刀具的寿命。
本发明中TiN+TiC+TiCN的结构可以使TiN逐步过渡到TiCN,可以降低涂层应力,增强涂层间的结合力,而使用(TiC+TiCN)+(TiC+TiCN)这样的结构其目的是控制单层TiC和TiCN的晶粒尺寸,防止涂层微观裂纹的产生。
本发明工艺简单,耗费较低,使用寿命长。本发明切削距离1238m,正常磨损0.09mm。而用于对比的已有涂层刀具切削距离214m,刀尖崩碎。
附图说明:
图1 本发明涂层的结构
图2 未沉积第一层TiN的涂层金相照片及脱碳相(基体附近的黑点)
图3 本发明涂层的金相照片
图4 未经喷砂的涂层扫描电镜图像
图5 本发明涂层的扫描电镜图像
具体实施方式:
实施例:
用于实现本发明所述的涂层的设备为可进行中、高温连续沉积的化学气相沉积炉,适用于本发明的基体材料为TiCN、Al2O3、Si3N4等陶瓷材料、WC—Co基硬质合金材料及钢材料。
本发明所述的涂层与基体接触的为第一层,依次沉积第二层至最外层。涂层结构为及成分为:TiN(第一层)+TiC+TiCN+TiC+TiCN+TiN(最外层)(如图1、3所示)。
本发明中为了避免产生脱碳相,先在基体表面采用MT—CVD方法沉积一层稳定性好的TiN,即第一层TiN,(未沉积该层的涂层及脱碳相如图2所示)沉积温度880—900℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um。反应方程式如下:
2TiCl4 + N2 + 4H2 → 2TiN + 2HCl
本发明第二层为TiC涂层,采用HT—CVD方法沉积,沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um。反应方程式如下:
TiCl4 + CH4→ TiC + 4HCl
本发明第三层为TiCN涂层,采用HT—CVD方法沉积,沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4、N2、Ar,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度2—4um。反应方程式如下:
4TiCl4 + N2 + 2CH4 + 4H2 → 2(TiN + TiC) + 16HCl
本发明第四层为TiC涂层,采用HT—CVD方法沉积,沉积工艺及厚度与第二层TiC完全一致。
本发明第五层为TiCN涂层,采用HT—CVD方法沉积,沉积工艺及厚度与第三层TiCN完全一致。
本发明最外层为TiN涂层,可以采用HT—CVD方法沉积,也可以采用MT—CVD方法沉积,主要作用是为了用TiN涂层美丽的金黄色判断刀具刃口的使用情况,便于用户管理,其沉积温度850—1100℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um。
本发明所述的涂层在沉积完毕,冷却至室温后,需要进行喷砂处理,砂子使用150—400目的金刚砂,喷砂压力1—3Bar,喷砂时间20—60秒。通过喷砂处理,可以有效改善涂层内部的应力状况,降低涂层表面粗糙度(如图4、5所示),提高刀具的寿命。
本发明中TiN+TiC+TiCN的结构可以使TiN逐步过渡到TiCN,可以降低涂层应力,增强涂层间的结合力,而使用(TiC+TiCN)+(TiC+TiCN)这样的结构其目的是控制单层TiC和TiCN的晶粒尺寸,防止涂层微观裂纹的产生。
选用硬质合金刀具B8N2—3H作为基体,刀片经清洗清洗、纯净水漂洗、酒精漂洗、烘干等清洗步骤后,置于专用卡具装入涂层炉中,升温到位后进行涂层的沉积。其中一片按照本发明的方法进行沉积,另一片没有本发明中的第一层TiN,其他涂层工艺及结构与本发明完全相同,TiC和TiCN厚度均为2um,最外层TiN厚度0.5um,喷砂处理后进行切削对比,喷砂处理的砂子使用220目的金刚砂,喷砂压力2Bar,喷砂时间60秒。涂层工艺参数如下表:
切削参数:
切削方式:干式带槽车削
被加工材料:40Cr钢件
切深ap:0.5mm
切削速度:150m/min
进给量f:0.2mm/r
切削结果:本发明涂层刀具切削距离1238m,正常磨损0.09mm用于对比的涂层刀具切削距离214m,刀尖崩碎。
Claims (3)
1.用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层,其特征在于所述的涂层为复合涂层,复合涂层与基体接触的为第一TiN层,依次沉积第一TiC层、第一TiCN、第二TiC、第二TiCN、第二TiN层,第一TiN层的沉积温度880—900℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um,第一TiC层沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um,第一TiCN层沉积温度1000—1100℃,沉积压力6kPa—50kPa,使用气体为TiCl4、H2、CH4、N2、Ar,TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度2—4um,第二TiC层沉积工艺及厚度与第一TiC层完全一致,第二TiCN层沉积工艺及厚度与第一TiCN完全一致,第二TiN层,可以采用HT—CVD方法沉积,也可以采用MT—CVD方法沉积,主要作用是为了用TiN涂层美丽的金黄色判断刀具刃口的使用情况,便于用户管理,其沉积温度850—1100℃,沉积压力95—101KPa,使用气体为TiCl4、H2、N2、Ar,其中TiCl4用载H2带入反应炉中,TiCl4水温45—48℃,涂层厚度0.5—1um。
2.根据权利要求1所述的用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层,其特征在于所述的涂层在沉积完毕,冷却至室温后,需要进行喷砂处理,砂子使用150—400目的金刚砂,喷砂压力1—3Bar,喷砂时间20—60秒。
3.根据权利要求1所述的用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层,其特征在于基体材料为陶瓷材料或WC—Co基硬质合金材料或钢材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310718314.0A CN103741117A (zh) | 2013-12-24 | 2013-12-24 | 用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310718314.0A CN103741117A (zh) | 2013-12-24 | 2013-12-24 | 用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103741117A true CN103741117A (zh) | 2014-04-23 |
Family
ID=50498181
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310718314.0A Pending CN103741117A (zh) | 2013-12-24 | 2013-12-24 | 用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103741117A (zh) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08187608A (ja) * | 1995-01-05 | 1996-07-23 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆wc基超硬合金製切削工具 |
JP2004188577A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-07-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
CN1840267A (zh) * | 2005-01-21 | 2006-10-04 | 三菱综合材料株式会社 | 表面被覆的金属陶瓷制切削工具 |
-
2013
- 2013-12-24 CN CN201310718314.0A patent/CN103741117A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08187608A (ja) * | 1995-01-05 | 1996-07-23 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆wc基超硬合金製切削工具 |
JP2004188577A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-07-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
CN1840267A (zh) * | 2005-01-21 | 2006-10-04 | 三菱综合材料株式会社 | 表面被覆的金属陶瓷制切削工具 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102033188B1 (ko) | 경질 피복층이 우수한 내치핑성과 내마모성을 발휘하는 표면 피복 절삭 공구 | |
JP5618429B2 (ja) | 表面被覆部材およびその製造方法 | |
US8999532B2 (en) | Coating layer for cutting tools | |
JP2004058270A (ja) | 切削工具インサート | |
JP2000144427A (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
CN107267984A (zh) | 金刚石涂层刀具的制备方法 | |
KR20120128595A (ko) | 표면 피복 절삭 공구 및 그 제조 방법 | |
JPWO2012133461A1 (ja) | 硬質皮膜被覆部材及びそれを具備する刃先交換式回転工具 | |
CN101517127A (zh) | 涂覆的切削工具 | |
JP2016003368A (ja) | 硬質被膜、切削工具および硬質被膜の製造方法 | |
JP6206800B2 (ja) | 被膜の製造方法 | |
US20180015548A1 (en) | Coated tool | |
KR101667091B1 (ko) | 텍스쳐화된 알루미나 층 | |
CN105463456A (zh) | 用于切削工具的多层结构化涂层 | |
KR20130019378A (ko) | 표면 피복 절삭 공구 | |
KR100832868B1 (ko) | 절삭공구/내마모성 공구용 표면 피복 부재용 박막 | |
JP2003117706A (ja) | 被覆工具 | |
KR102094055B1 (ko) | 표면 피복 부재 및 그 제조 방법 | |
JP2005262356A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2019171546A (ja) | 表面被覆切削工具及びその製造方法 | |
JP2004074324A (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
JP2018024038A (ja) | 耐溶着チッピング性と耐剥離性にすぐれた表面被覆切削工具 | |
CN103741117A (zh) | 用于低速重载车削钢、不锈钢的刀具涂层 | |
JP5267365B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
CN103182536B (zh) | 耐崩刀性、耐剥离性、耐磨性优异的表面包覆切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20140423 |